Fimfo 0023

60-

Naprężenia zastępcze według hipotezy energii odkształcenia postaciowego napiszemy

= \fcr'² + 3 X’²    ^ k' =    0,9 k,

°_z =    \|54,3² + 3 3,7S²    =    54.7 N/mm²

k'_g =    0,9 • 125    =    112,5 N/mm² o _? < k'

Z rezultatu widzimy, że naprężenia zastępcze są około dwa razy niniejsze od dopuszczał nych.

Przykład 2.6.

Przeprowadzić obliczenia sprawdzające spoin wspornika przedstawionego na szkicu, obciążonego stałym momentem Mg = 20 kNcm oraz siłą zmieniającą się od P_mj_n ^: = 5 kN do P = 10 kN. Naprężenia dopuszczalne dla materiału wspornika k_f =

= 140 N/mm".

Spoina pachwinowa

P

mox

r max

10000

l

x'	- Mg. - ...^M8 _ =	^3Mg -	3•20000
g	^Wx i jhr	ah^2	0,5-5^2
	1 ^
	= 48 N/mm“

- = 2000 N/cm² = 20 N/mm"

2-0.5*5

4800 N/citT ⁼

^7. ma*

r max

g

^{20 4 4}* = 68 N/mm²

K'. zm

- k,_łt ^{7    = 0,65 k}r⁷ - O65• 140'0,857 *78N/_mm²

P .

mm

3,5

⁼    0,857

4

max

10

=    68 N/mm

i max

t zm

78 N/mm

Spoina

czołowa

10000

max

°r max		Fs 1.5-
	Mg	20000-6
^=-	^Wx	gh^2
o* z max	=	^cr max ^4 °g
k’ gzm	=	^k g st ^7

1333 N/cm² - 13,3 N/mm²

20000•6

=    3200 N/cm² = 32 N/mm

1,5-5

13,3 + 32 = 45,3 N/mm² 7    =    0,9-140-1 = 126 N/mm²

7 =

1

3 -

P

min

2,5

= 1,2

3 -

max

przyjmujemy y = j

10

o’

zmax ~    45,3

k’

g zm

126 N/mm

Uw

^aga' ^W obliczeniach ni

me uwzględniono kraterów.