Fimfo 0022

(>0

#

Naptężenia zastępcze według hipotezy energii odkształcenia postaciowego napiszemy

o;    =    \fe'² + 3 Z'²    ^ k'_g    = 0,9 k_r

O_z    =    \f54,3² ♦ 3 3,75"    =    54.7 N/mm²

k'_g =    0,9-125    =    112.5 N/mm"

Z rezultatu widzimy, że naprężenia zastępcze są około dwa razy mniejsze od dopuszcza!

nych.

Przykład 2.6.

Przeprowadzić obliczenia sprawdzające spoin wspornika przedstawionego na szkicu obciążonego stałym momentem Mg = 20 kNcm oraz siłą zmieniającą się od P_mj_n ^: = 5 kN do P = 10 kN. Naprężenia dopuszczalne dla materiału wspornika k_f ⁵

= 140 N/mm".

Spoina pachwinowa

P

r max

10000

max

2000 N/cm² = 20 N/mm²

2-0.5*5

T*	. ^ _=	3Mg 3-20000
8	^Wx , ahr	ah^: 0.5-5^2
	- 48 N/mm'

4800 N/crrT -

z max

*t’

r max

♦ X

k, 0n    si 7

0.65 Je ₇

⁶⁸ IW

r

°’^M* 140 0,857

3

7hn/

'Tinv

3

min

max

S

10

3

3,5

O.H57

z max

68 N/mm

t zm

⁷⁸ N/mm²

Spoina

czołowa

max

o

r max

10000

1.5-5    ^{=    1333} N/cm² = 13,3 N/mm²

M

0

£- =

g

W.

20000-6

gh²

20000-6 1.5-5²

3200 N/cm² = 32 N/mm²

♦ __	o'	+
z max	r max
k* = g zni	^k'gs«	7

a

₇ =

g

13,3 + 32 - 45,3 N/mm²

= 0,9 k_r 7    = 0.9-140-1 = 126N/mm²

3

P

mm

3 -

przyjmujemy y

max = 1

5

To

2,5

1.2

o\

z max

=    45.3

k’

g zm

126 N/mm

obliczeniach nie uwzględniono kraterów.