Spis treści
1. Dane wyjściowe
2. Opis instalacji
3. Obliczenie zapotrzebowania na moc cieplną dla poszczególnych pomieszczeń
4. Obliczenia hydrauliczne
5. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych
6. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu
7. Dobór grzejników konwekcyjnych
8. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych
9. Dobór wymiennika ciepła
10. Obliczenie cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego
11. Rys. nr.1 Rzut piętra instalacja co
12. Rys. nr.2 Rozwinięcie piętra instalacji co
13. Rys. nr.3 Rzut piętra ogrzewanie podłogowe
1. Dane wyjściowe
ż� Obliczeniowa temperatura powietrza zewnętrznego
Elbląg, II strefa klimatyczna. Obliczeniowa temperatura powietrza na zewnątrz budynku (wg PN-82/B-
02403) wynosi; -18 C�.
ż� Obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniach
Obliczeniową temperaturę w pomieszczeniach odczytano z tablicy 2.8 str. 41 R.Rabiasz
,M.Dzierzgowski ,Poradnik-Ogrzewanie podłogowe i naniesiono na rzut kondygnacji.
Zestawienie temperatur obliczeniowych
Opis Symbol T(�C)
Temperatura zewnętrzna te -18
Temperatura w pokoju, kuchni i przedpokoju ti 20
Temperatura w łazienkach ti 25
Temperatura w piwnicy (bez okien lecz z
ti 6
przewodami)
Temperatura na klatce schodowej ti 8
2. Opis instalacji
Instalację c.o. projektuje się w układzie zamkniętym na temperatury zasilania 70�C i powrotu 50 �C z
własną pompą obiegową w systemie rozdzielczym.
Sposób rozprowadzenia instalacji :
Podejścia od rozdzielaczy do grzejników pod podłogą w systemie dwururowym. Rury wielowarstwowe
KISAN PEX-AL.-PE 80 o średnicy 16/2 mm. Podłączenia do grzejników w pomieszczeniach
mieszkalnych wykonane za pomocą złączek VESTOL, w łazienkach pod glazurę projektuję złączki
zaprasowane WM. Pion do rozdzielaczy wykonać z rur z polipropylenu typ 3 w systemie BOR Ś 25�3,5
mm.
Jako elementy grzejne projektuje się grzejniki konwekcyjne PURMO VK 11 i 22
Grzejniki proszę wyposażyć w zawory termostatyczne z głowicami RTD (w komplecie z VK).
Regulację hydrauliczną proszę wykonać poprzez nastawy wstępne zaworów grzejnikowych.
Zdławienie ciśnienia proszę wykonać również przed rozdzielaczem mieszkaniowym zaworem
regulacyjnym firmy HERZ DN �
Każdy rozdzielacz (powrotny jak i zasilający) proszę wyposażyć w odpowiednik automatyczny i zawór
spustowy ze złączką do węża.
Przed wylaniem podłóg należy przeprowadzić próbę szczelności na ciśnienie 1,5 raza większe niż
ciśnienie robocze zgodnie z obowiązującymi przepisami. Po zakończeniu próby sporządzić protokół.
Rury należy zaizolować izolacją termoflex o grubości co najmniej 4 mm.
Montaż rur wykonać zgodnie z wymaganiami producenta stosując się do jego wytycznych.
Ogrzewanie podłogowe
Ogrzewanie podłogowe projektuje się dla tej samej kondygnacji co ogrzewanie konwekcyjne,
temperatury obliczeniowe pozostają niezmienione, jak również powierzchnie pomieszczeń.
1
Temperatura ogrzewania podłogowego jest narzucana i wynosi 45/35 �C.
Średnice rur zostały dobrane 16/2 w pokojach i 14/2 w łazience.
Zdławienie nadmiaru ciśnienia zostanie wykonane poprzez dobranie odpowiednich nastaw na
rozdzielaczu powrotnym.
W pomieszczeniu łazienki z uwagi na niewystarczającą powierzchnię podłogi grzejnej projektuje się
grzejnik elektryczny o mocy 300 W.
Zestawienie współczynników przenikania ciepła k
k
Opis przegrody Symbol
W/m2K
Ściana zewnętrzna 36cm Sz-36 U 0,30
ścian
Ściana wewnętrzna beton komórkowy Sw-12 U 0,25
sw
Stropodach So-30 U 0,26
std
Okno zespolone PCV Ozd U 2,000
okien
3. Zapotrzebowanie na moc cieplną dla poszczególnych pomieszczeń
1. Obliczenia zapotrzebowania na moc cieplną.
Ostatni strop
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer
pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
1 d1 d2
ti=20 C� Sz-1 13.83 0.30 38.00 157.68 0.03 0.00 0.03 S
V=mł Sz-2 3.55 0.30 38.00 40.45 0.03 0.00 0.03 W
60.42 Sw-2.2 6.33 0.25 -5.00 -8.23
strop 21.58 0.26 38.00 504.32
831.03 0.06 1.06 880.89
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 236.86
Qo 1117.75
2
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
2 d1 d2
ti=20 C� Sz-4 10.27 0.30 38.00 117.12 0.03 -010 -0.07 S
V=56.78mł Sz-5 18.73 0.30 38.00 213.52 0.03 -0.02 E
-0.05
56.78 Sw-5 4.00 0.25 -5.00 -5.20
Ozd 5.10 2.00 38.00 387.60
strop 20.28 0.26 38.00 473.94
1 186.99 -0.09 0.91 1 080.16
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 222.59
Qo 1 302.75
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
3 d1 d2
ti=20 C� Sz-6 14.53 0.30 38.00 165.64 0.00 -0.05 -0.05 E
V=78.4mł Sz- 0.00 0.30 38.00 0.00 0.00 0.00 0.00
78.4 Sw-6 4.60 0.25 -5.00 -5.98
Ozd 2.55 2.00 38.00 193.80
strop 28.00 0.26 38.00 654.36
1007.82 -0.05 0.95 957.43
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 307.33
Qo 1264.76
3
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
4 d1 d2
ti=25 C� Sz-7 9.12 0.3 43 117.65 0.03 -0.05 -0.02 E
V=mł 12.88 0.3 43 166.15 0.03 0 0.03 N
49.56 Sw-7 12.88 0.25 5 16.74
Sw-8 10.36 0.25 5 13.47
Ozd 1.8 2 43 154.80
strop 17.7 0.26 43 468.08
936.89 0.01 1.01 946.26
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 194.28
Qo 1140.53
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
5 d1 d2
ti=20 C� Sz-8 16.07 0.30 38.00 183.20 0.03 -0.05 -0.02 W
V=mł Sz-9 11.28 0.30 38.00 128.61 0.03 -0.10 -0.07 S
92.008
Ozd 5.10 2.00 38.00 387.60
strop 32.86 0.26 38.00 767.94
1467.35 -0.09 0.91 1335.29
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 360.67
Qo 1695.96
4
Przegroda
Strata
symbol powierz. k ti - te Q
pi
Numer pom. m W/mK K W sd 1+Sd suma
6 d1 d2 6
ti=20 C� Sz-9 13.69 0.36 38.00 187.28 0.03 -0.05 -0.02 W ti=20 C�
V=mł Ozd 2.55 2.00 38.00 193.80
45.5 strop 16.25 0.26 38.00 379.76
760.84 -0.02 0.98 745.62
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V 178.36
Qo 923.98
A
ączne zapotrzebowanie na ciepło dla parteru ŁQ=7208W ;7,21kW
4. Obliczenia hydrauliczne
Obliczenia hydrauliczne dla ogrzewania grzejnikowego -parter
Na podejściu pod rozdzielacz projektuje się zawór regulacyjny firmy HERZ DN � Stromax nr kat
142117 62 o nastawie 1 dla parametrów "p=10000 i G=187,20 kg/h, który zredukuje ciśnienie przed
rozdzielaczem do ciśnienia 15000Pa.
Dane do obliczeń:
"pdys=15000Pa, �=977,7kg/mł, cp=4186KJ/kg*K,
Nadmiar ciśnienia do zdławienia .
Nadmiar ciśnienia przy grzejnikach.
"pnadg="pnad-"pnadp.
Obieg przez grzejnik w pom. 1
Nr. dz. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
1.00 1117.75 0.0134 4.5 16x2 0.105 16.5 74.25 3 16.17 90.42
Grzejnik V "p 24.25 "pnad
Wkładka "pzr 230.67
q dla q kg/s V m3/h kv kv m3/h 807.33 14192.67
grzej m3/h wkładki
kg/h dla
grzej
48.05 0.0133 0.0414 3.1 0.84
5
Obieg przez grzejnik w pom. 2
Nr. dz. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
2.00 1065.21 0.0127 23.6 16x2 0.110 21.5 507.4 3 17.75 525.15
Grzejnik V "p 22.02 "pnad
Wkładka "pzr 403.67
q dla q kg/s V m3/h kv kv 1412.83 13587.17
grzej m3/h m3/h
kg/h dla wkładki
grzej
45.80 0.0127 0.0394 3.1 0.84
Obieg przez grzejnik w pom.3.
Nr. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
3.00 1264.76 0.0151 16 16x2 0.130 30.05 480.8 3 24.78 505.58
Grzejnik V "p 31.04 "pnad
Wkładka "pzr 399.45
q dla q kg/s V m3/h kv kv m3/h 1398.08 13601.92
grzej m3/h wkładki
kg/h dla
grzej
54.37 0.0151 0.0468 3.1 0.84
6
Obieg przez grzejnik w pom. 4
Nr. dz. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
1.00 1140.53 0.0136 10.5 16x2 0.120 21.3 223.65 3 21.12 244.77
Grzejnik V "p 25.25 "pnad
Wkładka "pzr 292.81
q dla q kg/s V m3/h kv kv m3/h 1024.82 13975.18
grzej m3/h wkładki
kg/h dla
grzej
49.03 0.0136 0.0422 3.1 0.84
Obieg przez grzejnik w pom. 5
Nr. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
5.00 1695.96 0.0203 14.4 16x2 0.193 60.5 871.2 3 54.63 925.83
Grzejnik V "p 55.82 "pnad
Wkładka "pzr 577.46
q dla q kg/s V m3/h kv kv m3/h 2021.11 12978.89
grzej m3/h wkładki
kg/h dla
grzej
72.91 0.0203 0.0628 3.1 0.84
Obieg przez grzejnik w pom 6.
Nr. Q G L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 mł/h, kv=3,09 "p 462.00
6.00 923.98 0.0110 12.5 16x2 0.098 11.4 142.5 3 14.08 156.58
Grzejnik V "p 16.57 "pnad
Wkładka "pzr 254.06
q dla q kg/s V m3/h kv kv m3/h 889.22 14110.78
grzej m3/h wkładki
kg/h dla
grzej
39.72 0.0110 0.0342 3.1 0.84
7
5. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych
Ciśnienie do zdławienia "pv , oraz wymagane nastawy wstępne na zaworach grzejnikowych w
poszczególnych pomieszczeniach. Regulację przeprowadzić na zaworach grzejnikowych
Haimeier.
pv-15000Pa,cisnienie przed rozdzielaczem.
Wykonane na podstawie nomogramu dla grzejników Purmo,  Charakterystyka hydrauliczna
grzejnika dolno zasilanego.
Nr. pom. mg "pzr "pnadg "pv Kv Wymagana
nastawa
kg/h Pa Pa Pa mł
1 48.055 231 1214 1444 0.40 3
2 45.796 404 608 1012 0.42 4
3 54.375 399 623 1022 0.45 3
4 49.034 577 996 1574 0.42 4
5 72.913 577 0 577 0.55 5
6 39.724 254 1132 1386 0.39 3
Maksymalna strata ciśnienia w pętli wynosi
" = 2021 Pa
pmax
Rzeczywiste ciśnienie w pętli
" = 15000 Pa
pdysp
Nadmiar ciśnienia do zdławieniana podejściu do pętli
" = 15000  2021 = 12979 pa
pnadp
Nadmiar ciśnienia określa zależność.
"p = "p - "p
nadg nad nadp
8
6. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu
Obliczanie zysków ciepła w pomieszczeniach od przewodów rozprowadzających.
Nr Przewody poziome zasilające �=0,63 Nr Przewody poziome powrotne �=0,63
dz dz
tzi "tart qi qi(�-1) L Qzc tp "tart qi qi(�-1) L Qzc ŁQzc
C� K W/m W/m m W C� K W/m W/m m W W
1 69 40 37.17 13.75 37.6 517 1 50 30 25.20 9.32 37.60 351 867.69
2 69 40 37.17 13.75 7.9 109 2 50 30 25.20 9.32 7.90 74 182.31
3 69 40 37.17 13.75 9.4 129 3 50 30 25.20 9.32 9.40 88 216.92
4 69 40 32.45 12.00 7.7 92 4 50 15 20.48 7.58 7.70 58 150.77
5 69 40 37.17 13.75 12.5 172 5 50 30 25.20 9.32 12.50 117 288.46
6 69 40 37.17 13.75 7.6 105 6 50 30 25.20 9.32 7.60 71 175.38
7. Dobór grzejników konwekcyjnych
Dobór grzejników konwekcyjnych PURMO typ V
dla ; V11 m=0,29 i dla V22 m=0,31
Nr po. Qstr Qzys Qg ti tzrz "tart "t L Dobór Uwagi
grzejników
W W W C� C� K m mm
1 1118 868 250 20 68.08 39.04 0.968 0.15 400
2 1065 182 883 20 67.87 38.94 0.968 0.55 600
3 1265 217 1048 20 67.18 38.59 0.968 0.67 800
4 1141 151 990 25 67.85 33.93 0.958 0.72 800
5 1696 288 1407 20 66.30 38.15 0.968 0.92 1000
6 924 175 749 20 68.76 39.38 0.968 0.46 600
8. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych
Zestawienie grzejników konwekcyjnych Purmo V
Nr. pom. Typ wysokość H długość L nastawa
mm mm 3
1 V22 600 400 4
2 V22 600 600 3
3 V22 600 800 4
4 V22 600 800 5
5 V22 600 1000 3
6 V22 600 600 3
9
9. Dobór wymiennika ciepła dla 150 lokali o zapotrzebowaniu 7208,2 W
Dobór wymiennika na potrzeby c .o .w punkcie załamania
Qzap = 1081230 W Tz= 135 C� 6/50
D = 0,391 Tp= 65,00 C� C= 1,135 -
n= 1 tz= 43,23 C� m= 0,298 -
Q*D = 422761 W tp= 35,41 C� n= 0,359 -
ms= 3,69 kg/s "tlog= 9,87 K d= -0,134 -
mi= 12,97 kg/s F= 0,92 e= 0,304 -
cp= 4186 J/kg*K ko= 4,13 W/m�K f= 0,232 -
Aobl= 10,37 m�
Anom= 5,88 m�
Aobl.wym.=10,37m�
Tzs=135C� 70C�=69,999C� dlaD=0,391
Tps=65C�
Tzi=70C� "ps= 116.76 kPa, "pi= 215.55 kPa
Tpi=50C�
10
Dobór wymiennika na potrzeby c.o. w warunkach obliczeniowych
Dobrałem 3 wymienniki typu JAD 6/50 połączone równolegle.
Qzap = 360410 W Tz= 135 C� 6/50
D = 0,391 Tp= 65,00 C� C= 1,135
n= 1 tz= 43,23 C� m= 0,298
Q*D = 140920 W tp= 35,41 C� n= 0,359
ms= 1,23 kg/s "tlog= 39,91 K d= -0,134
mi= 4,32 kg/s F= 0,92 e= 0,304
cp= 4186 J/kg*K ko= 2,55 W/m�K f= 0,232
Anom= 5,88
Aobl.wym.=5,63m�
�A=4,25% < 5%
Tzs=135C�
Tps=65C�
Tzi=70C� "ps= 20.77 kPa, "pi= 29.61kPa
Tpi=50C�
11
Dobór wymiennika ciepła typu JAD XK ( obliczenia )
Dane wyjściowe:
" obliczeniowe parametry wody sieciowej:& & & & & & & & & ..135/65 [�C];
" obliczeniowe parametry wody instalacyjnej:& & & & & & & & & 70/50 [�C];
" obliczeniowa moc cieplna wymiennika:& & & & & & & & & & 1081200 [W];
" obliczeniowa temperatura w pomieszczeniach budynku:& & & & & ..20 [�C];
" obliczeniowa temperatura na zewnątrz budynku& & & & & & & & ..-20 [�C].
1. Pojedynczy wymiennik typu JAD XK
Najbardziej niekorzystnym punktem pracy dla wymiennika c.o. jest punkt załamania wykresu
regulacyjnego. Spadek temperatury Tz powoduje wzrost lepkości wody w wyniku czego spada
współczynnik przenikania ciepła U wymiennika. Z tego względu wymiennik ciepła dobrano na warunki
pracy punkcie załamania wykresu  Tz = 65�C.
Współczynnik obciążenia cieplnego budynku dla punktu załamania wykresu regulacyjnego
określono metodą iteracyjną ze wzoru:
T = t + t +
zx i ar
Gdzie:
= - 20
= 40�C
- średnia arytmetyczna różnica temperatur wody instalacyjnej i powietrza w pomieszczeniu.
m  współczynnik charakterystyki cieplnej grzejników.
T  obliczeniowa temperatura wewnątrz pomieszczeń.
i
65 = 20 + 40 +
W wyniku obliczeń otrzymano:
= 0,391 [ - ]
Q = x Q
x o
Q = 0,391 x 1081200 = 423078 W
x
Strumień wody instalacyjnej obliczono ze wzoru:
=
= 12,91, [kg/s]
Strumień wody sieciowej obliczono ze wzoru:
=
12
 = 3,69, [kg/s]
Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika:
= 65 -
= 37,61 , [�C]
Temperatura wody instalacyjnej zasilającej instalacje:
= 20 + 40 + 0,391
= 43,23 , [�C]
Temperatura wody instalacyjnej powracająca z instalacji:
= 20 + 40 - 0,391
= 35,41 , [�C]
Dobór wymiennika:
Wymiennik projektuje się sprawdzając, czy zapotrzebowanie powierzchnia wymiany ciepła obliczona na
podstawie obliczeń cieplnych jest mniejsza od rzeczywistej (nie więcej niż 10%). Skorzystano tu ze
wzoru:
= , [m2]
Gdzie:
Qx  zapotrzebowanie na moc cieplną budynku przy temperaturze punktu załamania wykresu
regulacyjnego.
- średnia logarytmiczna różnica temperatur.
k  eksploatacyjna wartość współczynnika k.
o
=
R  dodatek uwzględniający wzrost oporów wymiennika w trakcie eksploatacji. Przyjmowana wartość
eksp
0,1 m2K/W.
k  współczynnik przenikania ciepła wymiennika określany na podstawie wzorów doświadczalnych:
k =
C  1,135708 , m  0,2981, n  0,3592, d - -0,13457, e  0,304, f  0,2326
k = 1,135708 3,690,2981 12,910,3592 65-0,13457 37,610,304 0,930,2326
k = 7 , [kW/m2K]
13
gdzie:
C, m, n, d, e, f  współczynniki charakterystyczne dla danego typu wymiennika,
F  współczynnik sprawności cieplnej wymiennika.
F =
F = 0,93 , [ - ]
W związku z czym:
=
= 4,12 , [kW/m2K]
Logarytmiczna różnica temperatury:
=
= 9,83 , [�C]
Natomiast potrzebne pole powierzchni wymiany ciepła wymiennika wynosi:
= , [m2]
= 10,45 , [m2]
Różnica pomiędzy potrzebnym polem powierzchni wymiany ciepła, a dostępnym w danym typie
wymiennika wynosi:
= , [%]
= - 77,72 , [%]
Obliczenie trzech wymienników połączonych równolegle.
Q = 1081200/3 = 360400 W
o
Q = 0,391 x 360400 = 140916,4 W
x
Strumień wody instalacyjnej obliczono ze wzoru:
=
= 4,3, [kg/s]
Strumień wody sieciowej obliczono ze wzoru:
14
 =
= 1,23, [kg/s]
Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika:
= 65 
= 37,63 , [�C]
Temperatura wody instalacyjnej zasilającej instalacje:
= 20 + 40 + 0,391
= 43,23 , [�C]
Temperatura wody instalacyjnej powracająca z instalacji:
= 20 + 40 - 0,391
= 35,41 , [�C]
Dobór wymiennika:
Wymiennik projektuje się sprawdzając, czy zapotrzebowanie powierzchnia wymiany ciepła obliczona na
podstawie obliczeń cieplnych jest mniejsza od rzeczywistej (nie więcej niż 10%). Skorzystano tu ze
wzoru:
= , [m2]
Gdzie:
Qx  zapotrzebowanie na moc cieplną budynku przy temperaturze punktu załamania wykresu
regulacyjnego.
- średnia logarytmiczna różnica temperatur.
k  eksploatacyjna wartość współczynnika k.
o
=
R  dodatek uwzględniający wzrost oporów wymiennika w trakcie eksploatacji. Przyjmowana wartość
eksp
0,1 m2K/W.
k  współczynnik przenikania ciepła wymiennika określany na podstawie wzorów doświadczalnych:
k =
C  1,135708 , m  0,2981, n  0,3592, d - -0,13457, e  0,304, f  0,2326
k = 1,135708 1,230,2981 4,30,3592 65-0,13457 37,630,304 0,930,2326
15
k = 3,44 , [kW/m2K]
gdzie:
C, m, n, d, e, f  współczynniki charakterystyczne dla danego typu wymiennika,
F  współczynnik sprawności cieplnej wymiennika.
F =
F = 0,93 , [ - ]
W związku z czym:
=
= 2,56 , [kW/m2K]
Logarytmiczna różnica temperatury:
=
= 9,83 , [�C]
Natomiast potrzebne pole powierzchni wymiany ciepła wymiennika wynosi:
= , [m2]
= 5,63 , [m2]
Różnica pomiędzy potrzebnym polem powierzchni wymiany ciepła, a dostępnym w danym typie
wymiennika wynosi:
= , [%]
= 4,25 , [%]
Obliczenie oporów hydraulicznych przepływu wody przez wymiennik :
1. W rurkach po stronie wody sieciowej
"P =
ws
2. W płaszczu po stronie instalacyjnej
"P =
wi
16
ra  1,5722359, rb  2,7080502, pa  1,7992744, pb  0,7637724 zatem,
"P = 1,231,5722359 e2,7080502 = 20,77 kPa
ws
"P = 4,31,7992744 e0,7637724 = 29,61 kPa
wi
Przyjęto 3 wymienniki JAD XK 6.50 w połączeniu równoległym.
10. Obliczenia cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego
OBLICZENIA CIEPLNE OGRZEWANIA PODA
OGOWEGO:
Dane wyjściowe do obliczeń:
Zapotrzebowanie na moc cieplną Q [W]  wg. poszczególnych pomieszczeń
o
Efektywna powierzchnia podłogi F [m2]  wg. pszczególnych pomieszczeń
g
Warstwa wierzchnia podłogi o średniej grubości d dla
Opór cieplny wynosi : R [m2K/W]
Temperatura czynnika grzejnego = 45�C
z
Obliczeniowa temperatura wewnętrzna t = +20oC
i
Obliczeniowa wewnętrzna dla łazienki t +25 oC
i=
Wężownica z rur tworzywowych wg. pszczególnych pomieszczeń
Ciśnienie dyspozycyjne 15000 Pa
1 Przedpokój .
Q =1117; t = 20oC ; F = 17,26
o i g
Terakota grubości d=15mm =1,16K
Opór cieplny wynosi R =0,018K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q = Qo/Fg =64,74 W/m2
o
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 70,6m2K i t = +20oC wynosi:
o i
T = 25 oC T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,30m.Z monogramu dla R =0,018 m2K/W
i b = 0,30 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 64,74 1,1 = 71,22 W/m2
o R
17
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 63,31 W/m2
i b = 0,20m wynosi :
t = 20,5 K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  20 = 25 K i t = 20,5 K wynosi:
1 z i ar
= 9 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
Q�1,1 1,1�1117
m=------- =--------- = 0,033 kg/s = 117,49 kg/h
Cp�"� 4186�9
Fg 17,26
8. Orientacyjna długość wężownicy: L= ------- = --------- =58 m
b 0,30
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 13
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 117,49kg/h
wynoszą:
w = 0,297 m/s ; = 13 ; R = 129,3 Pa/m ; Z = 573,27 Pa
p = R L + Z = 3156 Pa
p p = 15 kPa
max
Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 mł/h, G = 417 kg/h to p = 3830 Pa
p = 15000-3830-8014= 3156 Pa
Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 117,49 kg/h i p = 3156 Pa, ilość
obrotów 0,5
Poniższe tabele przedstawiają analogiczne wyliczenia
Nr. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
1 1118 0.0326 57.54667 16x2 0.297 129.3 7440.784 13 573.27 8014
Dla nadmiaru ciśnienia 3155.94 i m= 0.00 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 3156 15000
2 Pokój
Q = 1065 W ; t = 20oC ; F = 17,24 m2
o i g
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R =0,016 m2K/W
18
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q = Q : Fg = 1065/17,24=61,79 W/m2
o o
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 61,79 W/m2K i t = +20oC wynosi:
o i
T = 27oC T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25m. Z monogramu dla R =0,016 m2K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 61,79�1,1 = 67,97W/m2
o R
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 67,97 W/m2
i b = 0,25m wynosi :
t = 20 K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  20 = 25 K i t = 20 K wynosi:
1 z i ar
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m = (Q�1,1):(Cp� ) = (1,1*1065):(4186�10) = 0,028 kg/s = 100,77 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg:b = 17,24*0,25= 68,62 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 17
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m =50,38kg/h
wynoszą:
Nr. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
2 1065 0.0280 68.952 16x2 0.245 92 6343.584 17 510.14 6853.72
Dla nadmiaru ciśnienia 4316.28 i m= 0,028 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 4316.28 15000
3 Pokój
Q = 1265W ; t = 20oC ; F = 19,6 m2
o i g
Terakota o średniej grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R =0,018 m2K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
19
 q = Q :Fg = 1265:19,6 = 64,53W/m2
o o
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 64,53W/m2K i t = +20oC
o i
wynosi:
T = 27oC = T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,30m. Z monogramu dla R =0,016 m2K/W
i b = 0,30 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 64,53 1,1 = 70,98 W/m2
o R
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,98W/m2
i b = 0,30 m wynosi :
t = 22K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  20= 25 K i t = 22 K wynosi:
1 z i ar
= 7 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q�1,1):(Cp� ) = (1,1�632):(4186�0,7) = 0,023 kg/s = 85,46 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 19,60 : 0,30 = 65 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 11
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 85,46 kg/h
wynoszą:
Nr. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
3 1265 0.0475 65.33333 16x2 0.193 60.5 3952.667 11 204.84 4157.51
Dla nadmiaru ciśnienia 7012.49 i m= 170.93 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 7012.49 15000
4 A
azienka
Q = 1140W ; t = 25oC ; F = 17,7 m2
o i g
Terakota o grubości d = 15 mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R =0,016 m2K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q = Q :Fg = 1140 : 17,7= 64,44 W/m2
o o
20
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 68,50 W/m2K i t = +29oC
o i
wynosi:
T = 29oC T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,20m. Z monogramu dla R =0,016 m2K/W
i b = 0,20 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 64,44 1,1 = 70,88 W/m2
o R
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,88 W/m2
i b = 0,20 m wynosi :
t = 17 K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  25 = 20 K i t = 17 K wynosi:
1 z i ar
= 6 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q�1,1):(Cp� ) = (1,1�1140):(4186�6) = 0,049 kg/s = 179,82kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 17,7 : 0,20 = 88,5 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 18
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 179,82 kg/h
wynoszą:
Nr. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
dz.
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
4 1141 0.0500 88.5 20x2.25 0.271 80.9 7159.65 18 660.87 7820.52
Dla nadmiaru ciśnienia 3349.48 i m= 0.00 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 3349.48 15000
5 Pokój - Przyjęto dwie wężownice po 53 m każda
Q = 1696 W ; t = 20oC ; F = 26,29 m2
o i g
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R =0,018 m2K/W
21
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q = Q :Fg = 1696 : 26,29= 64,51 W/m2
o o
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 64,51 W/m2K i t = +20oC
o i
wynosi:
T = 26oC T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25 m. Z monogramu dla R =0,016 m2K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 64,51 1,1 = 70,97 W/m2
o R
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,97 W/m2
i b = 0,25 m wynosi :
t = 20 K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  20 = 25 K i t = 20 K wynosi:
1 z i ar
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q�1,1):(Cp� ) = (1,1�848):(4186�10) = 0,044 kg/s = 160 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 26,29 : 0,25 = 106 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 11
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opór przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 160 kg/h
wynosi:
Nr. dz. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
2 1696 0.0446 105.152 16x2 0.193 60.5 6361.696 11 204.84 6566.53
Dla nadmiaru ciśnienia 4603.47 i m= 160.44 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 4603.47 15000
6 Pokój - Przyjęto dwie wężownice po 59 m każda
Q = 924W ; t = 20oC ; F = 14,63 m2
o i g
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R =0,018 m2K/W
22
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q = Q :Fg = 924 : 14,63= 63,18 W/m2
o o
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q = 63,18 W/m2K i t = +20oC
o i
wynosi:
T = 26oC T = 29oC
p dop
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25 m. Z monogramu dla R =0,016 m2K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K = 1,1
R
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q K = 63,18 1,1 = 69,50 W/m2
o R
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 69,50 W/m2
i b = 0,25 m wynosi :
t = 20 K
ar
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t =  t = 45  20 = 25 K i t = 20 K wynosi:
1 z i ar
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q�1,1):(Cp� ) = (1,1�924):(4186�10) = 0,0243 kg/s = 87,40 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 14,63 : 0,25 = 58,5 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: = 12
10. Przyjęto 2 wężownice. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 87,40 kg/h
wynoszą:
Nr. dz. Q m L DN w R RxL ś Z RxL+Z Uwagi
W kg/s m mm m/s Pa Pa Pa Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142 "p 3830
6 924 0.0243 58.5 16x2 0.21 70 4095 12 264.56 4359.56
Dla nadmiaru ciśnienia 6810.44 i m= 87.41 nastawa 5 "dys
obrotów
"p 6810.44 15000
23