plik


ÿþPoz.3.2. {ebro Poz.3.2.1. Schemat statyczny i geometria przekroju Zgodnie z planem stropu (rys.1.) |ebro jest belk trójprzsBow (rys.5.) Rozstaw osiowy podcigów (stanowicych podpory dla |eber) wynosi 5,70 m. wymiary przekroju |ebra: b = 0,30 m i h = 0,45 m wymiary przekroju podcigu: b = 0,45 m i h = 1,00 m Rys. 5. Schemat statyczny |ebra rozpito[ |eber w [wietle podcigów ln = 5,70  0,45 = 5,25 m aA = min {0,5h ; 0,5t} = min {0,5 ×ð 0,45 ; 0,5 ×ð 0,45} = 0,225 m aB = min {0,5h ; 0,5t} = min {0,5 ×ð 0,45 ; 0,5 ×ð 0,45} = 0,225 m aC = aB = 0,175 m rozpito[ci obliczeniowe lABeff = ln + aA + aB = 5,25 + 2 ×ð 0,225 = 5,70 m lBCeff = ln + aB + aC = 5,25 + 2 ×ð 0,225 = 5,70 m wysoko[ u|yteczna przekroju: w prz[le d = h  cnom  0,5×ðfð  fðs = 450  20  0,5 ×ð 20  8 = 412 mm w osi podpór z uwzgldnieniem sosu ukrytego 0,5×ð t 0,5×ð 450 d = h  cnom  0,5×ðfð  fðs + = 412 + = 487 mm 3 3 efektywna szeroko[ póBki przekrojów teowych beff = min{bw + 0,2 ×ð l0 ; bw + 12 · hf ; bw + b1 + b2} 1 dla przsBa skrajnego l0 = 0,85 · leff = 0,85 · 5,70 = 4,845 m beff,AB = min{bw + 0,2 ×ð l0 ; bw + 12 · hf ; bw + b1 + b2} = = min{0,30 + 0,2 ×ð 4,845 ; 0,30 + 12 · 0,1 ; 0,30 + 1,688} = = min{1,269 ; 1,500 ; 1,988} = 1,27 m dla przsBa [rodkowego l0 = 0,70 · leff = 0,70 · 5,70 = 3,990 m beff,BC = min{bw + 0,2 ×ð l0 ; bw + 12 · hf ; bw + b1 + b2} = = min{0,30 + 0,2 ×ð 3,990 ; 0,30 + 12 · 0,1 ; 0,30 + 1,688} = = min{1,098 ; 1,500 ; 1,988} = 1,10 m Poz.3.2.2. Zestawienie obci|eD Na |ebro dziaBaj obci|enia z pasma o szeroko[ci 1,988 m Lp Rodzaj obci|enia Obci|enie obliczeniowe gðf > 1 gðf < 1 i jego warto[ gðf > 1 gðf < 1 charakterystyczna [kN/m2] [kN/m2] OBCI{ENIA STAAE (g) 1 ci|ar pByty + warstwy 4,20 ×ð 1,988 3,16 ×ð 1,988 3,63 ×ð 1,988 = 7,22 = 8,35 = 6,28 2 |ebro 0,30 ×ð (0,45  0,10) ×ð 1,1 0,9 2,89 2,36 ×ð 25,0 = 2,62 Razem obci|enie staBe gdes,1 = gdes,2 = gk = 9,84 11,24 8,64 OBCI{ENIA ZMIENNE (q) 3 grunt (piaski grube) 1,1 0 39,47 - 18,05 ×ð 1,988 = 35,88 4 [nieg 1,4 0 1,95 - 0,7 ×ð 1,988 = 1,39 Razem obci|enie zmienne qk = 37,27 qdes = 41,42 - 2 Poz.3.2.3. SiBy wewntrzne Warto[ci momentów w |ebrze policzono w kolejnych przekrojach w przsBach skrajnych poczynajc od przseB skrajnych oraz [rodkowym co 0,2 ×ð leff posBugujc si warto[ciami wspóBczynników podanych w tablicach Winklera. Momenty zginajce w prz[le skrajnym M0,2max = 0,060 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,070 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 116,11 kNm M0,4max = 0,080 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,100 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 163,79 kNm M0,5max = 0,075 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,100 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 161,96 kNm M0,6max = 0,060 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,090 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 143,03 kNm M0,8max = 0,000 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,04022 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 54,12 kNm M0,2min = 0,060 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,010 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 3,38 kNm M0,4min = 0,080 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,020 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  4,46 kNm M0,6min = 0,060 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,030 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  23,53 kNm M0,8min = 0,000 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,04022 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  54,16 kNm Momenty zginajce w osi podpory B MBmin =  0,100 ×ð 11,24 ×ð 5,702  0,1167 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  193,53 kNm Momenty zginajce w prz[le [rodkowym (liczc od podpory B) M0,2max = 0,000 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,050 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 67,29 kNm M0,4max = 0,020 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,070 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 101,50 kNm M0,5max = 0,025 ×ð 11,24 ×ð 5,702 + 0,075 ×ð 41,42 ×ð 5,702 = 110,06 kNm M0,2min = 0,000 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,050 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  67,29 kNm M0,4min = 0,020 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,050 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  61,67 kNm M0,5min = 0,025 ×ð 8,64 ×ð 5,702  0,050 ×ð 41,42 ×ð 5,702 =  60,27 kNm dalej symetrycznie SiBa poprzeczna przy podporze skrajnej A VA = 0,400 · 11,24 ×ð 5,70 + 0,450 ×ð 41,42 ×ð 5,70 = 131,87 kN 3 SiBa poprzeczna przy podporze B VBl =  0,600 · 11,24 ×ð 5,70  0,6167 ×ð 41,42 ×ð 5,70 =  184,04 kN VBp = 0,500 · 11,24 ×ð 5,70 + 0,5833 ×ð 41,42 ×ð 5,70 = 168,75 kN Poz.3.2.4. Stan graniczny no[no[ci  zginanie beton B37: fcd = 20,0 MPa, aðcc = 0,85 stal A-III: fyd = 350 MPa Moment graniczny przenoszony przez póBk hf 0,100 bð =ð =ð =ð 0,243 d 0,412 MRdp,eff = bð ×ð (1  0,5 ×ð bð) ×ð d2 ×ð beff ×ð að ×ð fcd = = 0,243 ×ð (1  0,5 ×ð 0,243) ×ð 0,4122 ×ð 1,10 ×ð 0,85 ×ð 20,0 = 0,6776 MNm MRdp,eff = 677,6 kNm > Mmax = 163,79 kNm caBe |ebro pracuje jak belka pozornie teowa PrzsBo skrajne MSd = M0,4max = 163,79 kNm beff = 1,27 m, d = 0,412 m fctm 2,9 As.min =ð 0,26 ×ð ×ðbw ×ð d =ð 0,26×ð ×ð0,30×ð 0,412 =ð 0,000227 m2 =ð 2,27 cm2 fyk 410 MSd 163,79 ×ð10-ð3 mðeff =ð =ð =ð 0,045 2 aðcc ×ð fcd ×ð beff ×ð d 0,85×ð 20×ð1,27 ×ð0,4122 z tablicy 3.10 odczytano zðeff = 0,973 i xðeff = 0,05 < xðeff,lim = 0,53 M 163,79 ×ð10-ð3 Sd As1 =ð =ð =ð 0,001167 m2 =ð 11,67 cm2 zð ×ð d ×ð fyd 0,973×ð 0,412 ×ð350 eff przyjto 4fð20 As,prov = 12,57 cm2 > As,min = 2,36 cm2 PrzsBo [rodkowe MSd = M0,5max = 110,06 kNm beff = 1,10 m, d = 0,412 m 4 MSd 110,06 ×ð10-ð3 mðeff =ð =ð =ð 0,035 2 aðcc ×ð fcd ×ð beff ×ð d 0,85×ð 20 ×ð1,10×ð 0,4122 z tablicy 3.10 odczytano zðeff = 0,982 i xðeff = 0,04 < xðeff,lim = 0,53 MSd 110,06 ×ð10-ð3 As1 =ð =ð =ð 0,000777 m2 =ð 7,77 cm2 zð ×ð d ×ð f 0,982 ×ð 0,412 ×ð 350 eff yd przyjto 4fð16 As,prov = 8,04 cm2 > As,min = 2,36 cm2 Podpora B w osi podpory MSd = MBmin = 193,53 kNm bw = 0,30 m, d = 0,487 m fctm 2,9 As.min =ð 0,26 ×ð ×ð bw ×ð d =ð 0,26 ×ð ×ð 0,30 ×ð 0,487 =ð 0,000269 m2 =ð 2,69 cm2 f 410 yk MSd 193,53×ð10-ð3 mðeff =ð =ð =ð 0,160 2 aðcc ×ð fcd ×ð bw ×ð d 0,85×ð 20 ×ð 0,30 ×ð 0,4872 z tablicy 3.10 odczytano zðeff = 0,938 i xðeff = 0,12 < xðeff,lim = 0,53 MSd 193,53×ð10-ð3 As1 =ð =ð =ð 0,001210 m2 =ð 12,10 cm2 zð ×ð d ×ð fyd 0,938 ×ð 0,487 ×ð 350 eff przyjto 4fð20 As,prov = 12,57 cm2 > As,min = 2,69 cm2 w licu podcigu MSd = MBmin + VBp ×ð (0,5 ×ð bwP)  0,5 ×ð (gdes,1 + qdes) ×ð (0,5 ×ð bwP)2 = =  193,53 + 168,75 ×ð (0,5 ×ð 0,45)  0,5 ×ð (11,24 +41,42) ×ð (0,5 ×ð 0,45)2 = = 156,89 kNm bw = 0,30 m, d = 0,412 m MSd 156,89 ×ð10-ð3 mðeff =ð =ð =ð 0,181 2 aðcc ×ð fcd ×ð bw ×ð d 0,85×ð 20 ×ð 0,30 ×ð 0,4122 z tablicy 3.10 odczytano zðeff = 0,900 i xðeff = 0,20 < xðeff,lim = 0,53 5 M 156,89 ×ð10-ð3 Sd As1 =ð =ð =ð 0,001209 m2 =ð 12,09 cm2 zð ×ð d ×ð fyd 0,900 ×ð 0,412 ×ð 350 eff przyjto zbrojenie jak w osi podpory: 4fð20 As,prov = 12,57 cm2 Poz.3.2.5. Stan graniczny no[no[ci  [cinanie beton B37: fcd = 20,0 MPa, fctd = 1,33 MPa, fck = 30 MPa zbrojenie gBówne A-III: fywd2 = 350 MPa strzemiona A-I: fywd1 = 210 MPa, fyk = 240 MPa Minimalny stopieD zbrojenia strzemionami 0,08×ð fck 0,08×ð 30 rðw,min =ð =ð = 0,18% fyk 240 Maksymalny rozstaw strzemion smax = min{0,75 ×ð d ; 400 mm} = min{0,75 ×ð 412 ; 400} = 309 mm przyjto smax = 300mm Poz.3.2.5.1. Podpora A SiBa poprzeczna w odlegBo[ci d od lica podpory VSdA = VA  (gdes,1 + qdes) ×ð (aA + d) = = 131,87 - (11,24 +41,42) ×ð (0,225 + 0,412) = 98,32 kN Wyznaczenie no[no[ci przekroju nie zbrojonego na [cinanie  VRd1 VRd1 = 0,35 ×ð k ×ð fctd ×ð (1,2 + 40 ×ð rðL) ×ð bw ×ð d Przyjto, |e do podpory doprowadzono doBem 2fð20 AsL = 12,57 cm2 AsL 12,57 rðL = = = 0,010 £ð 0,01 bw ×ð d 30×ð 41,2 k = 1,6  d = 1,6  0,412 = 1,188 > 1,0 6 VRd1 = 0,35 ×ð k ×ð fctd ×ð (1,2 + 40 ×ð rðL) ×ð bw ×ð d = = 0,35 ×ð 1,188 ×ð 1,33 ×ð 103 ×ð (1,2 + 40 ×ð 0,01) ×ð 0,30 ×ð 0,412 = 109,36 kN VSdA = 100,96 kN < VRd1 = 98,32 kN - odcinek pierwszego rodzaju Zbrojenie na [cinanie nale|y przyj z warunków konstrukcyjnych (rozstaw smax = 300 mm). No[no[ci krzy|ulców betonowych  VRd2 VRd2 = 0,5 ×ð nð ×ð fcd ×ð bw ×ð z nð = 0,6 ×ð (1  fck / 250) = 0,6 ×ð (1  30 / 250) = 0,528 z = 0,9 ×ð d = 0,9 ×ð 0,412 = 0,371 m VRd2 = 0,5 ×ð nð ×ð fcd ×ð bw ×ð z = 0,5 ×ð 0,528 ×ð 20 ×ð 103 ×ð 0,30 ×ð 0,371 = = 587,66 kN VSdA = 98,32 kN < VRd2 = 587,66 kN  warunek speBniony Poz.3.2.5.2. Podpora B z lewej strony SiBa poprzeczna w odlegBo[ci d od lica podpory VSd,ab = VBl  (gdes,1 + qdes) ×ð (aB + d) = = 184,04 - (11,24 +41,42) ×ð (0,225 + 0,412) = 150,50 kN Wyznaczenie no[no[ci przekroju nie zbrojonego na [cinanie  VRd1 VRd1 = 0,35 ×ð k ×ð fctd ×ð (1,2 + 40 ×ð rðL) ×ð bw ×ð d Przyjto, |e do podpory doprowadzono gór co najmniej 3fð20 AsL = 9,43 cm2 AsL 9,43 rðL = = = 0,008 < 0,01 bw ×ð d 30×ð 41,2 VRd1 = 0,35 ×ð k ×ð fctd ×ð (1,2 + 40 ×ð rðL) ×ð bw ×ð d = = 0,35 ×ð 1,188 ×ð 1,33 ×ð 103 ×ð (1,2 + 40 ×ð 0,008) ×ð 0,30 ×ð 0,412 = 103,9 kN VSd,ab = 150,50 kN > VRd1 = 103,9 kN - odcinek drugiego rodzaju 7 dBugo[ odcinka drugiego rodzaju VSd ,ab -ðVRd1 150,50 -ð103,9 lt =ð =ð =ð 0,885 m gdes ,1 +ð qdes 11,24 +ð 41,42 Rys. __.6. PodziaB na odcinki przy podporze B Na odcinku lt zaBo|ono zbrojenie w postaci strzemionami dwucitych o [rednicy fð8 (Asw1 = 1,00 cm2). Na dBugo[ci odcinka dwa razy po jednym prcie fð20 (Asw2 = 3,14 cm2) pod ktem að = 45°ð. Odcinek podzielono na trzy odcinki (rys. __.6) Odcinek ab lt1 = sa + d  a2 sa = min{50 mm ; 0,2 ×ð h} = min{50 ; 0,2 ×ð 450} = 50 mm sb = 0,2 ×ð h = 0,2 ×ð 450 = 90 mm lt1 = sa + d  a2 = 0,05 + 0,412  0,038 = 0,424 m lt1 0,424 ctgqð = = = 1,143 1 < ctgqð < 2 0,9 ×ð d 0,9 ×ð0,412 SiBa przenoszona przez prt odgity  VRd32 Asw2 ×ð fywd 2 VRd 32 =ð ×ð z ×ð(ctgqð +ð ctgað) ×ð sinað = s2 3,14 ×ð10-ð4 ×ð350 ×ð103 = ×ð0,9 ×ð0,412 ×ð (1,143 +ð1) ×ð0,707 = 133,06 kN 0,464 VRd32 = 133,06 kN > 0,5 ×ð VSd,ab = 0,5 ×ð 150,50 = 75,25 kN Poniewa| strzemiona musz przenosi co najmniej 50% siBy poprzecznej dlatego nale|y je zaprojektowa na siB VRd31 = 75,25 kN 8 Rozstaw strzemion  s1 Asw1 ×ð fywd1 s1 =ð ×ð z ×ð ctgqð VRd 31 1,00 ×ð10-ð4 ×ð 210 ×ð103 s1 =ð ×ð 0,9 ×ð 0,412 ×ð1,143 = 0,118 m 75,25 przyjto strzemiona dwucite fð8 co 100 mm Asw1 1,00 rðw =ð =ð = 0,33% > rðw,min = 0,18% s1 ×ðbw 10×ð 30 Sprawdzenie warunku: VSd £ð VRd3 Asw1 ×ð fywd1 1,00 ×ð10-ð4 ×ð 210 ×ð103 VRd 31 =ð ×ð z ×ð ctgqð = ×ð 0,9 ×ð 0,412 ×ð1,143 = s1 0,100 89,00 kN VRd3 = VRd31 + VRd32 = 89,00 + 133,06 = 222,06 kN VRd3 = 222,06 kN > VSd,ab = 150,50 kN  warunek speBniony Sprawdzenie no[no[ci krzy|ulców betonowych: VSd £ð VRd2 Asw2 ×ð f ctgqð ywd 2 VRd2 = nð ×ð fcd ×ð bw ×ð z ×ð + ×ð z ×ð cosað = 1+ð ctg2qð s2 1,143 = 0,528 ×ð 20 ×ð 103 ×ð 0,30 ×ð 0,371 ×ð + 1+ð1,1432 3,14 ×ð10-ð4 ×ð 350 ×ð103 + ×ð 0,371×ð0,707 = 582,45 + 62,13 = 0,464 = 644,58 kN >> VBl = 184,04 kN  warunek speBniony Jednocze[nie 9 ctgqð ctgað nð ×ð fcd ×ð bw ×ð z ×ð ×ð = 0,528 ×ð 20 ×ð 103 ×ð 0,30 ×ð 1+ð ctg2qð 2 ×ð ctgqð +ð ctgað 1,143 1 0,371 ×ð ×ð = 177,25 kN > 1 +ð 1,1432 2 ×ð1,143 +ð1 Asw2 ×ð fywd 2 DðVRd =ð ×ð z ×ð cosað = 62,13 kN s2 Sprawdzenie no[no[ci zbrojenia gBównego przy [cinaniu M* æð VRd 32 öð Sd * Ftd =ð +ð 0,5×ðVSd ×ð çðctgqð -ð ×ð ctgað ÷ð < Ft,max çð ÷ð z VRd 3 èð øð SiBa poprzeczna w licu podpory: VSd* = VBl  (gdes,1 + qdes) ×ð aB = = 184,04 - (11,24 +41,42) ×ð 0,225 = 172,19 kN Moment zginajcy w licu podpory: MSd* = MBmin + VBp ×ð (0,5 ×ð bwP)  0,5 ×ð (gdes,1 + qdes) ×ð (0,5 ×ð bwP)2 = =  193,53 + 168,75 ×ð (0,5 ×ð 0,45)  0,5 ×ð (11,24 +41,42) ×ð (0,5 ×ð 0,45)2 = = 156,89 kNm 156,89 133,06 æð1,143 -ð Ftd =ð +ð 0,5×ð172,19 ×ð ×ð1öð = 469,93 kN çð ÷ð 0,9 ×ð 0,412 222,06 èð øð Ft,max = As ×ð fyd = 12,57 ×ð 10 4 ×ð 350 103 = 439,95 kN Ftd = 469,93 kN < Ft,max = 439,95 kN  warunek speBniony Odcinek bc lt2 = lt  lt1 = 0,885  0,424 = 0,461 m Na odcinku bc zaBo|ono zbrojenie jak na odcinku ab. VSd,bc = VBl  (gdes,1 + qdes) ×ð (aB + lt1) = = 184,04 - (11,24 +41,42) ×ð (0,225 + 0,424) = 149,86 kN 10 Poniewa| VSd,bc @ð VSd,ab (ró|nica nie przekracza 1%) na odcinku bc przyjto zbrojenie jak na odcinku ab: strzemiona dwucite fð8 co 100mm i prt odgity fð20. Poz.3.2.5.3. Podpora B z prawej strony Ró|nica siB poprzecznych z obu stron podpory B nie przekracza 10%. Dlatego bez wykonywania szczegóBowych obliczeD przyjto zbrojenie takie samo jak po lewej stronie podpory B. Poz.3.2.5.4. Sprawdzenie [cinania midzy [rodnikiem i póBk dla póBki w strefie [ciskanej PrzsBo skrajne warunek no[no[ci: Asf VSd vSd =ð bð ×ð £ð VRd 3 =ð ×ð fyd ×ð ctgqð f z s f dBugo[ rozpatrywanego odcinka: 4 · Dðx = 0,85 · lABeff = 0,85 · 5,70 = 4,845 m Dðx = 1,211 m stosunek siBy normalnej przenoszonej przez beton w póBce po jednej stronie [rodnika do caBkowitej siBy w rozpatrywanym przekroju: beff 1, AB (1,27 -ð 0,30) ×ð 0,5 bðf = = = 0,382 beff , AB 1,27 rami siB wewntrznych: z = 0,9 · d = 0,9 · 0,412 = 0,371 m u[redniona warto[ siBy poprzecznej na rozpatrywanym odcinku: VSd = 0,75 · VA = 0,75 · 131,87 = 98,90 kN podBu|na siBa [cinajca: VSd 98,90 vSd = bð ×ð =ð 0,382 ×ð = 101,83 kN/m f z 0,371 Asf zbrojenie pByty (dolne) - fð8 co 90 mm: = 5,59 cm2 sf Asf VRd 3 =ð ×ð fyd ×ð ctgqð = 5,59 · 10-4 · 210 · 103 · 2 = 234,78 kN/m s f 11 vSd = 101,83 kN/m £ð VRd3 = 234,78 kN/m  warunek speBniony Poniewa| na drugim odcinku Dðx przsBa skrajnego wystpuj du|o mniejsze siBy tnce a no[no[ póBki na [cinanie pozostaje bez zmian, nie przeprowadzano szczegóBowych obliczeD. PrzsBo [rodkowe Dðx = 0,25 · 0,7 · lBCeff = 0,25 · 0,7 · 5,70 = 0,997 m beff 1,BC (1,10 -ð 0,30) ×ð0,5 bðf = = = 0,364 beff ,BC 1,10 u[redniona warto[ siBy poprzecznej na rozpatrywanym odcinku: VBp ×ð1,5×ð Dðx 168,75×ð1,5×ð0,997 VSd = = = 88,55 kN 0,5×ðlBCeff 0,5×ð5,70 VSd 88,55 vSd = bð ×ð =ð 0,364×ð = 86,88 kN/m f z 0,371 Asf zbrojenie pByty (dolne) - fð8 co 120 mm: = 4,19 cm2 s f Asf VRd 3 =ð ×ð fyd ×ð ctgqð = 4,19 · 10-4 · 210 · 103 · 2 = 175,98 kN/m s f vSd = 86,88 kN/m < VRd3 = 175,98 kN/m  warunek speBniony Poz.3.2.6. Stan graniczny u|ytkowania  ugicie wg tabeli 13 PN-B-03264:2002 przsBo skrajne moment od charakterystycznych obci|eD dBugotrwaBych: MSdk1,lt = 0,060 ×ð 9,84 ×ð 5,702 + 0,090 ×ð 35,88 ×ð 5,702 = 124,10 kNm As,prov = 12,57 cm2, d = 0,412 m, leff = 5,70 m As ,prov 12,57 rð =ð =ð = 1,02 % dla rð > 1,0 %  zð = 0,80 bw ×ð d 30 ×ð 41,2 M 124,1×ð10-ð3 Sdk1,lt sð =ð =ð = 299,5 MPa s zð ×ð d ×ð As,prov 0,8 ×ð 0,412 ×ð12,57 ×ð10-ð4 12 leff z tablicy 13 odczytano: max = 22 (dla sðs = 250 MPa) d leff leff 5,70 250 max = 22 ×ð = 18 > =ð = 14 d 299,5 d 0,412 mo|na nie przeprowadza szczegóBowych obliczeD przsBo [rodkowe moment od charakterystycznych obci|eD dBugotrwaBych: MSdk2,lt = 0,025 ×ð 9,84 ×ð 5,702 + 0,075 ×ð 35,88 ×ð 5,702 = 95,42 kNm As,prov = 8,04 cm2, d = 0,412 m, leff = 5,70 m As,prov 8,04 rð =ð =ð = 0,65 %  zð = 0,85 bw ×ð d 30 ×ð 41,2 M 94,42 ×ð10-ð3 Sdk1,lt sð =ð =ð = 335,3 MPa s zð ×ð d ×ð As,prov 0,85×ð 0,412 ×ð8,04 ×ð10-ð4 leff z tablicy 13 odczytano: max = 32 (dla sðs = 250 MPa) d leff leff 5,70 250 max = 32 ×ð = 24 > =ð = 14 d 335,3 d 0,412 mo|na nie przeprowadza szczegóBowych obliczeD Poz.3.2.7. Stan graniczny u|ytkowania  rysy prostopadBe; wg tabeli D.1 PN-B-03264:2002 przsBo skrajne Dla sðs = 300 MPa oraz rð = 0,65 % maksymalna [rednica prtów przy której szeroko[ rozwarcia rys prostopadBych jest ograniczona do wlim = 0,3 mm wynosi fðmax = 28 mm > fðprov = 20 mm mo|na nie przeprowadza szczegóBowych obliczeD przsBo [rodkowe Dla sðs = 335 MPa oraz rð = 1,02 % maksymalna [rednica prtów przy której szeroko[ rozwarcia rys prostopadBych jest ograniczona do wlim = 0,3 mm wynosi fðmax = 18 mm > fðprov = 16 mm 13 mo|na nie przeprowadza szczegóBowych obliczeD Poz.3.2.8. Stan graniczny u|ytkowania  rysy uko[ne; Sprawdzenie przeprowadzono dla najbardziej wyt|onego odcinka ab po lewej stronie podpory B. 2 4 ×ðtð ×ð lð wk = < wlim = 0,3 mm rðw ×ð Es ×ð fck SiBa poprzeczna od obci|eD charakterystycznych VSdk1,lt =  0,600 · 9,84 ×ð 5,70  0,6167 ×ð 39,47 ×ð 5,70 =  172,40 kN SiBa poprzeczna w odlegBo[ci d od lica podpory VSdk1,lt,ab = VSdk1,lt  (gk + qk,lt) ×ð (aB + d) = = 172,40 - (9,84 +39,47) ×ð (0,225 + 0,412) = 139,76 kN stopieD zbrojenia: Asw1 1,00 strzemiona dwucite fð8 co 100mm: rðw1 =ð =ð = 0,33% s1 ×ð bw 10 ×ð 30 Asw2 3,14 prt odgity fð20: rðw2 =ð =ð = 0,32% s2 ×ð bw ×ð sinað 46,4 ×ð 30 ×ð 0,707 rðw = rðw1 + rðw2 = 0,33 + 0,32 = 0,65% napr|enia tnce: VSdk1,lt ,ab 139,76 tð =ð =ð = 1,131 MPa bw ×ð d 0,30 ×ð 0,412 -ð1 -ð1 æð 1 rðw1 rðw2 öð 1 0,0033 0,0032 æð öð lð =ð ×ð çð ÷ð = ×ð +ð = 0,520 m çð ÷ð çðhð +ð 3 ×ðfð1 hð2 ×ðfð2 ÷ð 3 èð1,0 ×ð 0,008 0,7 ×ð 0,02 øð èð 1 øð szeroko[ rys uko[nych: 14 2 4 ×ðtð ×ð lð 4 ×ð1,1312 ×ð 0,52 wk = = = 0,068 mm rðw ×ð Es ×ð fck 0,0065×ð 200 ×ð103 ×ð 30 wk = 0,068 mm < wlim = 0,3 mm  warunek speBniony 15

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Część obliczeniowa zbrojenie zszywające połączenie żebro podciąg
cw6 arkusz obliczeniowy przyklad
Obliczenie po wpustowych, kolkowych i sworzniowych
CHEMIA cwiczenia WIM ICHIP OBLICZENIA
Obliczenia stropow wyslanie
Oblicza Astrologii
2008 Metody obliczeniowe 13 D 2008 11 28 20 56 53
niweleta obliczenia rzednych luku pionowego teoria zadania1
Przyklad obliczen
11 szkilc obliczeniowy
Obliczanie granic
kobieta o dwoch obliczach

więcej podobnych podstron