Fundamentowanie I
Projekt posadowienia pośredniego
prowadzÄ…cy: Hubert Kwiatkowski
mgr inż. Joanna Pieczyńska album 154839
zajęcia: poniedziałek 13:15 rok III , semestr 6
Spis treści
1 Fundament palowy pod ścianą budynku..........................................................................3
1.1 Profil geotechniczny......................................................................................................................................................3
1.2 Dane do obliczeń, założenia........................................................................................................................................4
1.3 Usytuowanie ławy względem osi ściany, zebranie obciążeń na jeden pal...............................................5
1.4 Przyjęcie długości i obliczenie nośności pala......................................................................................................5
1.5 Sprawdzenie nośności pala w grupie......................................................................................................................8
1.6 Wymiarowanie oczepu.................................................................................................................................................8
1.7 Rysunek wykonawczy Å‚awy fundamentowej....................................................................................................10
2 Fundament palowy pod stopÄ… fundamentowÄ….............................................................11
2.1 Dane do obliczeń, założenia.....................................................................................................................................11
2.2 Profil geotechniczny....................................................................................................................................................12
2.3 Usytuowanie stopy względem osi konstrukcyjnych budynku....................................................................13
2.4 Przyjęcie długości i obliczenie nośności pala...................................................................................................14
2.5 Sprawdzenie nośności pala w grupie...................................................................................................................17
2.6 Wymiarowanie oczepu...............................................................................................................................................17
2.7 Rysunek wykonawczy stopy fundamentowej...................................................................................................19
2
 1 Fundament palowy pod ścianą budynku
1.1 Profil geotechniczny
Parametry geotechniczne warstw gruntowych:
Å‚(n) Å‚'(n) S S "
(n) (n)
Nazwa gruntu I /I
D L S P m
[kN/m3] [kN/m3]
Pd  piasek drobny 0,33 17,00 7,00 1,1 1,1 0,12
Ps  piasek średni 0,52 18,50 8,50 1,1 1,1 0,05
T  torf  13,00 3,00   
Ż  żwir 0,69 20,00 10,00 1,0 1,0 0,15
Gpz  glina piaszczysta, zwięzła 0,22 21,50 11,50 0,9 1,0 0,18
3
 1.2 Dane do obliczeń, założenia
Obciążenie fundamentu:
" P =470kN/m
r
" H =18kN/m
yr
" M =46kNm/m
xr
Założenia:
" Obliczenia według PN-83/B-02482:  Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów
palowych oraz norm zwiÄ…zanych.
" Posadowienie wykonane na palach żelbetowych, prefabrykowanych , wbijanych o przekroju
kwadratowym 40cm x 40cm.
" Oczep wykonany z betonu klasy B20, zbrojony stalÄ… 18G2 (A II).
" Rozmieszczenie pali na podstawie zaleceń przyjęto zgodnie z rysunkiem:
4
 1.3 Usytuowanie ławy względem osi ściany, zebranie obciążeń na jeden pal
Mimośród wypadkowej obciążeń względem podstawy ławy
M ƒÄ…H Å"h
46ƒÄ…18Å"0,6
xr yr
e= = =0,121 m
Pr 470
Przyjęto mimośród usytuowania ławy względem osi ściany e =0,10m.
ys
Zestawienie obciążeń w poziomie podstawy ławy
" Ciężar wÅ‚asny Å‚awy: G =2,4·0,6·24·1,1=38,02kN/m
n1
" Ciężar posadzki nad Å‚awÄ…: G =1,2·0,1·24·1,3=3,74kN/m
n2
" Ciężar gruntu nasypowego nad odsadzkÄ…: G =1,0·1,2·17·1,2=24,48kN/m
n3
Mimośród wypadkowej obciążeń, obciążenie pala
M ƒÄ…H Å"hƒÄ…Gn2Å"0,6-PrÅ"0,1-Gn3Å"0,5
xr yr
e=
PrƒÄ…Gn1ƒÄ…Gn2ƒÄ…Gn3
46ƒÄ…18Å"0,6ƒÄ…3,74Å"0,6-470Å"0,1-34,48Å"0,5
e= =-0,009 mH"0
470ƒÄ…38,02ƒÄ…3,74ƒÄ…24,48
Można przyjąć, że fundament jest obciążony osiowy. Stąd siła działająca na jeden pal:
Rr=śąPrƒÄ…Gn1ƒÄ…Gn2ƒÄ…Gn3źąÅ"l0=śą470ƒÄ…38,02ƒÄ…3,74ƒÄ…24,48źąÅ"0,8=429kN
1.4 Przyjęcie długości i obliczenie nośności pala
Długość pala została przyjęta na podstawie spełnienia równości:
0,9Nte"RrƒÄ…GpƒÄ…Tr
przy założeniu, że strefy naprężeń pali nie zachodzą na siebie (m =1).
1
Nośność pojedynczego pala:
Nt=S Å"qśąrźą
Å"ApƒÄ… S Å"tśąrźąÅ"ASi
"
P Si i
i
Grubość obliczeniowych warstw przez które przechodzi pal
I. Piasek drobny  0,4m
II. Piasek średni  2,0m
III. Torf  1,5m
IV. Żwir  1,8m
V. Glina piaszczysta, zwięzła
Warstwa III jest nienośna i może ulegać konsolidacji. W związku z czym poziom zastępczy dla
warstw IV oraz V wynosi:
Ä…Ä…'śąnźąÅ"h1 2,2Å"7ƒÄ…2,0Å"8,50ƒÄ…3Å"1,5
"
i
hz=0,65 =0,65 =2,40 m
10
ąą'śąnźą
Obliczenie jednostkowych wytrzymałości gruntu wzdłuż pobocznicy t
Warstwa I  Piasek drobny, I =0,33
D
t5=31kPa
tI=t2,0=31Å"2 =12,4 kPa
5
5
Warstwa II  Piasek średni, I =0,52
D
śą0,52-0,33źąśą74-47źą
t5= ƒÄ…47=62,1 kPa
0,67-0,33
3,2
tII=t3,2=62,1Å" =39,7 kPa
5
Warstwa III  Torf
tIII=10kPa
Warstwa IVa  Żwir, I =0,69
D
śą0,69-0,67źąśą165-110źą
t5= ƒÄ…110=113,3 kPa
1-0,67
4,15
t =t4,15=113,3Å" =94,0 kPa
IVa
5
Warstwa IVb  Żwir, I =0,69
D
tIVb=t5=113,3 kPa
Warstwa V  Glina piaszczysta zwięzła, I =0,22
L
50-25Å"0,22=39kPa
tV=t5=50-
0,5
6
Obliczenie jednostkowej wytrzymałości gruntu pod podstawą pala q
Bok pala D=0,4m, stąd głębokość krytyczna h =10,0m.
c
Wstępnie założono, że podstawa pala będzie się znajdować w glinie piaszczyste zwięzłej
(I =0,22) na głębokości większej niż 10m poniżej poziomu zastępczego. Stąd jednostkowa
L
wytrzymałość gruntu pod podstawą pala:
1950-800Å"0,22=1444kPa
q=q10=1950-
0,5
Pole podstawy i powierzchnie boczne pala w obrębie poszczególnych warstw
Pole podstawy:
AP=D2=0,42=0,16m2
Powierzchnie boczne:
ASi=4DÅ"hi=1,6Å"hi
ASI=1,6Å"0,4=0,64 m2
ASII=1,6Å"2,0=3,2 m2
ASIII=1,6Å"1,5=2,4m2
ASIVa=1,6Å"1,7=2,72 m2
ASIVb=1,6Å"0,1=0,16 m2
ASV=1,6Å"x
(r)
Wartości obliczeniowe jednostkowych wytrzymałości q(r), t
i
qśąrźą=0,88Å"q=0,82Å"1444=1271kPa
tśąrźą=1,12Å"tI=1,12Å"12,4=13,89kPa
I
rźą
tśąII =1,05Å"tII=1,05Å"39,7=41,69 kPa
tśąr źą=t =10kPa
III III
tśąrźą =0,85Å"tIVa=0,85Å"94=79,9 kPa
IVa
tśąr źą =0,85Å"tIVb=0,85Å"113,3=96,3kPa
IVb
tśąr źą=0,82Å"tV =0,82Å"39=32,0 kPa
V
Ciężar własny pala
Naturalny poziom zwierciadła wody gruntowej znajduje się na głębokości 2,8m poniżej poziomu
terenu, natomiast poziom obniżony na głębokości 6,5m. Ciężar własny pala przyjmujemy w wariancie
niekorzystnym  dla poziomu zwierciadła wody gruntowej  6,5m.
Długość pala powyżej zwg:
lnw=6,5-1,8=4,7 m
Długość pala poniżej zwg:
lpw=7,5-6,5ƒÄ…x=1mƒÄ… x
Całkowita długość pala:
lp=lnwƒÄ…lpw=4,7ƒÄ…1ƒÄ…x=śą5,7ƒÄ…xźąm
Ciężar własny pala:
Gp=0,42[4,7Å"24ƒÄ…śą1ƒÄ… xźąÅ"14]Å"1,1=22,3 kNƒÄ…2,46Å"x
7
Wypadkowa negatywnego tarcia gruntu
Tr= tśąr źąÅ"ASiÅ"SSi=13,89Å"0,64Å"1,1ƒÄ…41,69Å"3,2Å"1,1ƒÄ…10Å"2,4=180,5kN
"
i
i
Nośność pala
Nt=SPÅ"qśąr źąÅ"ApƒÄ… SSiÅ"tśąirźąÅ"ASi=1Å"1271Å"0,16ƒÄ…1,0Å"79,9Å"2,72ƒÄ…1,0Å"96,3Å"0,16ƒÄ…0,9Å"32Å"1,6Å"x
"
i
Nt=436,1 kNƒÄ…46,1Å"x
Obliczenie niezbędnej wysokości pala
0,9 Nte"RrƒÄ…GpƒÄ…Tr
0,9Å"śą436,1ƒÄ…46,1Å"xźąe"429ƒÄ…180,5ƒÄ…22,3ƒÄ…2,46Å"x
392,49ƒÄ…41,49Å"xe"631,8ƒÄ…2,46Å"x
39,03Å"xe"239,31
xe"6,13 m
lp , min=5,7ƒÄ…x=5,7ƒÄ…6,13=11,83m
Przyjęto długość pala l =12m (x=6,3m).
p
1.5 Sprawdzenie nośności pala w grupie
Promień podstawy strefy naprężeń:
D
R= ƒÄ… hiÅ"tg ·Ä…i
"
2
i
·Ä…IV =7o hIV=1,8 m
·Ä…V=4o hV=6,3 m
R=0,4 ƒÄ…1,8Å"tg7oƒÄ…6,3Å"tg 4o=0,86 m
2
Osiowy rozstaw pali r=1,60m, stÄ…d wg Tab 8 PN-83/B-02482:
r
=1,60 =1,86Ò! m1=1,0
R 0,86
Strefy oddziaływań pali nie nachodzą na siebie. Nośność pala w grupie jest równa nośności pala
pojedynczego. Zatem przyjęta długość pala jest wystarczająca.
1.6 Wymiarowanie oczepu
Zbrojenie poprzeczne Å‚awy
Obliczeniowa siła rozciągająca zbrojenie:
Rr r ƒÄ…e
śą źą
2
429śą0,7ƒÄ…0,1źą
Z= = =647,5kN
h0 0,53
Niezbędne zbrojenie:
Z 0,6475=20,89cm
2
F = =
a
Ra 310
Przyjęto 7 prętów Ś20 (F =21,99cm2).
a
8
Zbrojenie podłużne ławy
Obciążenie ciężarem własnym, posadzką, oraz ciężarem gruntu:
Gr=Gn1ƒÄ…Gn2ƒÄ…Gn3=38,02ƒÄ…3,74ƒÄ…24,48=66,24 kN/m
Ciężar pryzmy trójkątnej muru:
Pr=1,1 Pn=1,1l0 tg60o bąąśąnźą=1,1Å"1,6Å"1,73Å"0,2Å"18=10,96 kN/m
m
Obciążenie całkowite:
PrƒÄ…Gr=66,24ƒÄ…10,96=77,2 kN/m
Długość obliczeniowa przęsła:
l=2l0=2Å"1,6=3,2 m
Maksymalne momenty:
77,2Å"3,22 =87,8kNm
M1=
9
77,2Å"3,22 =56,5kNm
M2=
14
77,2Å"3,22 =71,9kNm
M3=
11
Mmax=max {M1, M2, M3}=87,8kNm
NoÅ›ność Å‚awy dla minimalnego stopnia zbrojenia Á=0,15%:
f
310Å"0,0015Å"0,53=0,02325
yd
xeff = Å"ÇÄ…Å"d=
f 10,6
cd
MRd= f b xeff śąd-0,5 xeff źą=10,6Å"2,4Å"0,02325śą0,53-0,5Å"0,02325źą=306 kNm
cd
M =306kNmÄ…Mmax=87,8 kNm
Rd
Nośność ławy dla minimalnego stopnia zbrojenia jest wystarczająca. Przyjęto więc zbrojenie
konstrukcyjne:
As=bdÅ"0,0015=2,4Å"0,53Å"0,0015=19,08cm2
Przyjęto 7 prętów Ś20 (F =21,99cm2).
a
9
 1.7 Rysunek wykonawczy Å‚awy fundamentowej
10
 2 Fundament palowy pod stopÄ… fundamentowÄ…
2.1 Dane do obliczeń, założenia
Obciążenie fundamentu
N M M H H
r xr yr xr yr
Kombinacja obciążeń obliczeniowych
[kN] [kNm] [kNm] [kN] [kNm]
Schemat I 3150 325 790 -170 120
S+ZM+W
Schemat II 3450 -325 850 -220 -120
Założenia:
" Obliczenia według PN-83/B-02482:  Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów
palowych oraz norm zwiÄ…zanych.
" Ze względu na istniejącą, zabytkową, zabudowę zastosowano rozwiązanie pali formowanych
Fundex przy użyciu stołu wiertniczego. Palowanie wykonywane jest bez wstrząsów, bez
zagrożenia dla budowli znajdujących się w pobliżu. Przyjęto średnicę pali D=400mm.
" Oczep wykonany z betonu klasy B37, zbrojony stalÄ… RB500 (A IIIN).
" Rozmieszczenie pali na podstawie zaleceń przyjęto zgodnie z rysunkiem:
11
 2.2 Profil geotechniczny
Parametry geotechniczne warstw gruntowych:
Å‚(r) Å‚'(r) S S "
(n)
Nazwa gruntu I
D S P m
[kN/m3] [kN/m3]
Pd  piasek drobny 0,33 17,00 7,00 0,7 0,9 0,12
Ps  piasek średni 0,42 18,50 8,50 0,9 1,0 0,05
Ż - żwir 0,69 20,00 10,00 0,8 1 0,15
Po - pospółka 0,65 29,00 9,00 0,9 1,0 0,18
12
 2.3 Usytuowanie stopy względem osi konstrukcyjnych budynku
Wymiary oczepu i słupa
B=3,0 m L=4,0 m h=0,8 m
as1=0,6m as2=0,4 m
Zestawienie obciążeń w podstawie oczepu
" Ciężar podstawy: G =BLhÅ‚ Å‚ =3,0·4,0·0,8·24·1,1=253,44kN
r1 b m
" Ciężar gruntu nasypowego: G =(BL-a a )g Å‚ Å‚ =(3,0·4,0-0,6·0,4)0,4·17·1,2=95,96kN
r2 s1 s2 2 g m
" Ciężar posadzki: G =(BL-a a )g Å‚ Å‚ =(3,0·4,0-0,6·0,4)0,2·24·1,3=73,38kN
r3 s1 s2 3 p m
" Obciążenie całkowite: G =G +G +G =253,44+95,96+73,38=422,8kN
r r1 r2 r3
Zestawienie obciążeń do środka ciężkości układu palowego
Schemat I:
MIyr=M -Hxr h-Nr exs=790-śą-170źą0,8-3150exs=926-3150exs
yr
MI =MxrƒÄ…H h=325ƒÄ…120Å"0,8=421kNm
xr yr
PI=NrƒÄ…Gr=3150ƒÄ…422,8=3572,8kN
r
Schemat II:
MII =M -H h-Nrexs=850-śą-220źą0,8-3450exs=1026-3450exs
yr yr xr
MII =MxrƒÄ…H h=-325-120Å"0,8=-421kNm
xr yr
PII=NrƒÄ…Gr=3450ƒÄ…422,8=3872,8 kN
r
Obliczenie obciążenia działającego na poszczególne pale
Pr M xi M yi
yr xr
Ri= - ƒÄ…
n
x2 y2
" "
i i
Schemat I:
3572,8-śą926-3150e źąśą-1,5źąƒÄ… 421Å"śą-1źą
I xs
R1= =942,3kN-525exs
4
4Å"1,52 4Å"12
śą926-3150exsźą1,5
3572,8 421Å"śą-1źą
RI= - ƒÄ… =633,6kNƒÄ…525exs
2
4
4Å"1,52 4Å"12
śą926-3150exsźąśą-1,5źą
421Å"1
RI =3572,8 - ƒÄ… =1152,9kN-525exs
3
4
4Å"1,52 4Å"12
śą926-3150exsźą1,5
3572,8 421Å"1
RI = - ƒÄ… =844,1 kNƒÄ…525 exs
4
4
4Å"1,52 4Å"12
Schemat I:
śą1026-3450exsźąśą-1,5źą
II
R1 =3872,8 - ƒÄ…-421Å"śą-1źą=1244,5kN-575exs
4
4Å"1,52 4Å"12
śą1026-3450 exsźą 1,5
-421Å"śą-1źą
3872,8
RII= - ƒÄ… =902,5 kNƒÄ…575 exs
2
4
4Å"1,52 4Å"12
3872,8-śą1026-3450e źąśą-1,5źąƒÄ…-4212Å"1 =1034,0kN-575exs
xs
RII=
3
4
4Å"1,52 4Å"1
śą1026-3450exsźą1,5
Å"1
II
R4 =3872,8 - ƒÄ…-4212 =692,0kNƒÄ…575exs
4
4Å"1,52 4Å"1
13
W obydwu schematach obciążeń większe siły działają na pale 1 i 3, a mniejszym 2 oraz 4.
Zasadnym jest więc poszukiwanie optymalnego usytuowania oczepu z zależności:
I
R1H"RI Ò!exs=0,294 m RIIH"RII Ò!exs=0,297 m
2 1 2
I
R3H"RI Ò!exs=0,294 m RIIH"RII Ò!exs=0,297 m
4 3 4
Przyjęto mimośród e =0,3m.
xs
Obciążenie działające na pale
Schemat I:
I
R1=942,3 kN-525exs=942,3-525Å"0,3=784,8kN
I
R2=633,6 kNƒÄ…525exs=633,6ƒÄ…525Å"0,3=791,1kN RI 1001,6=1,28"Ä…3
4
=
I
R3=1152,9kN-525exs=1152,9-525Å"0,3=995,4 kN RI 784,8
1
RI =844,1kNƒÄ…525exs=844,1ƒÄ…525Å"0,3=1001,6 kN
4
Schemat I:
RII=1244,5 kN-575 exs=1244,5kN-575Å"0,3=1072kN
1
RII=902,5 kNƒÄ…575 exs=902,5 kNƒÄ…575Å"0,3=1075 kN RII 1075
2
2
= =1,25"Ä…3
II
R3 =1034,0kN-575exs=1034,0 kN-575Å"0,3=861,5 kN RII 861,5
3
RII=692,0kNƒÄ…575exs=692,0 kNƒÄ…575Å"0,3=864,5kN
4
Stosunek maksymalnych obciążeń do minimalnych działających na pale jest mniejszy od
zalecanego maksymalnego równego 3.
Maksymalne obciążenie pala
Rr=RII=1075kN
2
2.4 Przyjęcie długości i obliczenie nośności pala
Długość pala została przyjęta na podstawie spełnienia równości:
0,9Nte"RrƒÄ…GpƒÄ…Tr
przy założeniu, że strefy naprężeń pali nie zachodzą na siebie (m =1).
1
Nośność pojedynczego pala:
Nt=S Å"qśąrźą
Å"ApƒÄ… S Å"tśąrźąÅ"ASi
"
P Si i
i
Grubość obliczeniowych warstw przez które przechodzi pal
I. Piasek drobny  2,5m
II. Piasek średni  1,2m
III. Żwir  2,1m
IV. Pospółka
W profilu geotechnicznym nie występuje warstwa gruntów, która mogłaby ulegać znacznej
konsolidacji. Nie będzie miało miejsca zjawisko ujemnego tarcia gruntów.
14
Obliczenie jednostkowych wytrzymałości gruntu wzdłuż pobocznicy t
Warstwa I  Piasek drobny, I =0,33
D
t5=31kPa
tI=t2,65=31Å"2,65 =16,43kPa
5
Warstwa IIa  Piasek średni, I =0,42
D
śą0,42-0,33źąśą74-47źą
t5= ƒÄ…47=54,12 kPa
0,67-0,33
4,45
tIIa=t4,45=54,12Å" =48,17kPa
5
Warstwa IIb  Piasek średni, I =0,42
D
śą0,42-0,33źąśą74-47źą
tIIb=t5= ƒÄ…47=54,12kPa
0,67-0,33
Warstwa III  Żwir, I =0,69
D
śą0,69-0,67źąśą165-110źą
tIII=t5= ƒÄ…110=113,3 kPa
1-0,67
Warstwa IV  Pospółka, I =0,65
D
śą0,65-0,33źąśą110-74źą
tIV=t5= ƒÄ…74=107,88kPa
0,67-0,33
15
Obliczenie jednostkowej wytrzymałości gruntu pod podstawą pala q
Bok pala D=0,4m, stąd głębokość krytyczna h =10,0m.
c
Wstępnie założono, że podstawa pala będzie się znajdować w pospółce (I =0,65) na głębokości
D
większej niż 10m poniżej poziomu terenu. Stąd jednostkowa wytrzymałość gruntu pod podstawą pala:
śą0,65-0,33źąśą5100-3000źą
q=q10= ƒÄ…3000=4976,5kPa
0,67-0,33
Pole podstawy i powierzchnie boczne pala w obrębie poszczególnych warstw
Pole podstawy:
AP=0,25 ĆąD2=0,25Å"3,14Å"0,42=0,126m2
Powierzchnie boczne:
ASi=D ĆąÅ"hi=1,256Å"hi
ASI=1,256Å"2,5=3,14 m2
ASIIa=1,256Å"1,1=1,38 m2
ASIIb=1,256Å"0,1=0,126m2
ASIII=1,256Å"2,1=2,64 m2
ASIV=1,526Å"x=1,256 x
(r)
Wartości obliczeniowe jednostkowych wytrzymałości q(r), t
i
qśąrźą=0,82Å"q=0,82Å"4976,5=4081kPa
tśąIrźą=0,88Å"tI=0,88Å"16,43=14,46 kPa
tśąrźą=0,95Å"tIIa=0,95Å"48,17=47,76 kPa
IIa
r źą
tśąIIb=0,95Å"tIIb=0,95Å"54,12=51,41 kPa
tśąr źą=0,85Å"tIII=0,85Å"113,3=96,31 kPa
III
tśąr źą=0,82Å"tIV =0,82Å"107,88=88,46kPa
IV
Ciężar własny pala
Naturalny poziom zwierciadła wody gruntowej znajduje się na głębokości 2,8m.
Długość pala powyżej zwg:
lnw=2,8-1,4=1,4 m
Długość pala poniżej zwg:
lpw=7,2-2,8ƒÄ…x=4,4 mƒÄ…x
Całkowita długość pala:
lp=lnwƒÄ…lpw=1,4ƒÄ…4,4ƒÄ…x=śą5,8ƒÄ…xźą m
Ciężar własny pala:
Gp=0,126[1,4Å"24ƒÄ…śą4,4ƒÄ…xźąÅ"14]Å"1,1=13,19 kNƒÄ…1,94Å"x
Nośność pala
Nt=SPÅ"qśąrźąÅ"ApƒÄ… SSiÅ"tśąirźąÅ"ASi=1Å"4081Å"0,126ƒÄ…0,7Å"14,46Å"3,14ƒÄ…0,9Å"47,76Å"1,38ƒÄ…
"
i
ƒÄ…0,9Å"51,41Å"0,126ƒÄ…0,8Å"96,31Å"2,64ƒÄ…0,9Å"88,46Å"1,26 x
Nt=814,5 kNƒÄ…100,3Å"x
16
Obliczenie niezbędnej wysokości pala
0,9 Nte"RrƒÄ…GpƒÄ…Tr
0,9Å"śą814,5 kNƒÄ…100,3Å"xźąe"1075ƒÄ…13,19ƒÄ…1,94Å"x
733,05ƒÄ…90,27Å"xe"1088,2ƒÄ…1,94Å"x
88.33Å"xe"355,15
xe"4,02m
lp ,min=5,8ƒÄ…x=5,8ƒÄ…4,02=9,82 m
Przyjęto długość pala l =10,3m (x=4,5m).
p
2.5 Sprawdzenie nośności pala w grupie
Promień podstawy strefy naprężeń:
DƒÄ… hiÅ"tg·Ä…i
R=
"
2
i
·Ä…I=5o hI=2,5 m
·Ä…II=6o hII=1,2 m
·Ä…III=7o hIII=2,1m
·Ä…IV=6o hIV=4,5m
R=0,4 ƒÄ…2,5Å"tg 5oƒÄ…1,2Å"tg 6oƒÄ…2,1Å"tg7oƒÄ…4,5Å"tg6o=1,28 m
2
Osiowy rozstaw pali r=2,0m, stÄ…d wg Tab 8 PN-83/B-02482:
r 2,0
= =1,56 Ò!m1=0,95
R 1,28
Sprawdzenie nośności pala
Nt=S Å"qśąrźą
Å"ApƒÄ…0,95 SSiÅ"tśąrźąÅ"ASi=1Å"4081Å"0,126ƒÄ…0,95śą 0,7Å"14,46Å"3,14ƒÄ…0,9Å"47,76Å"1,38ƒÄ…
"
P i
i
ƒÄ…0,9Å"51,41Å"0,126ƒÄ…0,8Å"96,31Å"2,64ƒÄ…0,9Å"88,46Å"1,26 x źą
Nt=799,5 kNƒÄ…95,285Å"x=799,5ƒÄ…95,285Å"4,5=1228kN
RrƒÄ…Gp=1075ƒÄ…13,19ƒÄ…1,94Å"4,5=1097kN
0,9 Nt=0,9Å"1228=1105,2kNÄ…RrƒÄ…Gp=1097 kN
Nośność grupy pali jest wystarczająca.
2.6 Wymiarowanie oczepu
Reakcje przenoszone przez pale:
RI=784,8kN RII=1072 kN
1 1
RI=791,1kN RII=1075 kN
2 2
II
RI=995,4 kN R3 =861,5kN
3
I II
R4=1001,6 kN R4 =864,5kN
Maksymalne siły rozciągające obliczono zgodnie z wzorami:
1
Z = Z = Rri lxi
" "
x xi
hox
1
Z = Z = Rril
" "
y yi yi
hoy
17
Pasmo I:
1 1,531=36,5cm
2
Z = Å"1072Å"1=1531kNÒ!F =
I I
0,70 420
Pasmo II:
1
ZII= Å"1001,6Å"1=1431kNÒ! F =1,431 =34,1 cm2
II
0,70 420
Pasmo III:
1 2,644=63,0cm
2
Z = Å"1072Å"1,8=2644kNÒ! F =
III III
0,73 420
Pasmo IV:
1 2,454
ZIV= Å"995,4Å"1,8=2454kNÒ! FIV= =58,4 cm2
0,73 420
Na zbrojenie pasma I oraz II przyjęto po 8 prętów Ś25 (F =F =39,27 cm2).
I II
Na zbrojenie pasma III oraz IV przyjęto po 8 prętów Ś32 (F =F =64,34 cm2).
III IV
Rozmieszczenie zbrojenia zgodnie z rysunkiem wykonawczym.
18
 2.7 Rysunek wykonawczy stopy fundamentowej
19