ELEKTROMECHANICZNE
SYSTEMY NAP
Ę
DOWE
WYKŁAD 2
ANALIZA UKŁADÓW
ELEKTROMECHANICZNYCH
Z ZASTOSOWANIEM
METODY LAGRANGE’A
Podział ogólny układów elektromechanicznych
Wszystkie układy elektromechaniczne mo
ż
na podzieli
ć
na dwie grupy:
• Układy zachowawcze;
• Układy niezachowawcze.
Układ zachowawczy
- jest to taki układ w którym mo
ż
e wyst
ę
powa
ć
jedynie
magazynowanie energii, czyli energia nie mo
ż
e by
ć
rozpraszana (wytracana).
Układ niezachowawczy
- jest to taki układ w którym oprócz magazynowania
energii wyst
ę
puje równie
ż
rozpraszanie energii (wytracanie).
Układ zachowawczy - jest układem idealnym, wszystkie rzeczywiste układy fizyczne
s
ą
układami niezachowawczymi.
W układach elektromechanicznych niezachowawczych nast
ę
puje wytracanie energii
w elementach tłumi
ą
cych przez siły tarcia mechanicznego oraz wytracanie energii w
elementach rezystorowych przez zamian
ę
energii elektrycznej strat na energi
ę
ciepln
ą
.
Metody energetyczne analizy układów
elektromechanicznych
Dla zło
ż
onych układów elektromechanicznych prawidłowe formułowanie równa
ń
układu na podstawie oddzielnych równa
ń
Newtona dla układu mechanicznego i
oddzielnych równa
ń
Kirchhoffa dla układu elektrycznego mo
ż
e prowadzi
ć
do
otrzymania niekompletnej lub niepoprawnej formy równa
ń
.
Do analizy układów elektromechanicznych bardziej dogodne jest zastosowanie
formułowania równa
ń
z zastosowaniem metod energetycznych.
Do metod energetycznych analizy układów elektromechanicznych nale
żą
:
Metoda Lagrange’a (równania Lagrange’a);
Zasada Hamiltona (metoda wariacyjna).
Metod
ę
Lagrange’a opracował francuski matematyk Joseph Louis de Lagrange około
1780 roku.
Metoda Lagrange’a
W metodzie Lagrange’a w równaniach wyj
ś
ciowych wyst
ę
puj
ą
składniki
b
ę
d
ą
ce funkcj
ą
stanu energetycznego układu.
Funkcje stanu energetycznego układu dla układu zachowawczego
(bez strat energii):
Funkcja Lagrange’a L
.
Funkcje stanu energetycznego układu dla układu niezachowawczego
(ze stratami energii):
Funkcja Lagrange’a L;
Funkcja dyssypacji Rayleigha
F.
Funkcja Lagrange’a
Ogólna posta
ć
funkcji Lagrange’a dla układu elektromechanicznego:
V
T
L
−
=
Gdzie:
L – funkcja Lagrange’a układu elektromechanicznego;
T – całkowita funkcja stanu koenergii układu
elektromechanicznego;
V - całkowita funkcja stanu energii układu
elektromechanicznego;
Składniki funkcji Lagrange’a
'
'
E
E
T
m
k
+
=
Całkowita funkcja stanu koenergii T układu elektromechanicznego jest
równa sumie całkowitej koenergii kinetycznej E
k
’
i całkowitej koenergii
magnetycznej E
m
’ :
Całkowita funkcja stanu energii V układu elektromechanicznego jest równa
sumie całkowitej energii potencjalnej E
p
i całkowitej energii elektrycznej E
e
:
E
E
V
e
p
+
=
Gdzie:
E
p
- całkowita energia potencjalna układu elektromechanicznego;
E
e
- całkowita energia elektryczna układu elektromechanicznego.
Gdzie:
E
k
‘
- całkowita koenergia kinetyczna układu elektromechanicznego;
E
m
‘
- całkowita koenergia magnetyczna układu elektromechanicznego.
Funkcja dyssypacji Rayleigha
Ogólna
posta
ć
funkcji
dyssypacji
Rayleigha
dla
układu
elektromechanicznego:
F
F
F
e
m
+
=
'
F
- ogólna funkcja dyssypacji Rayleigha;
F’
m
- kofunkcja dyssypacji Rayleigha dla elementów tłumi
ą
cych
mechanicznych;
F
e
- funkcja dyssypacji Rayleigha dla elementów stratnych
elektrycznych.
Wielko
ś
ci wyst
ę
puj
ą
ce w równaniach
Lagrange’a
Współrz
ę
dna uogólniona
ξ
Do opisu układu elektromechanicznego stosuje si
ę
pewne zmienne stanu
nazywane współrz
ę
dnymi uogólnionymi.
Jako współrz
ę
dne uogólnione przyjmuje si
ę
:
W układach mechanicznych:
Poło
ż
enia liniowe x ka
ż
dego elementu masy (o ruchu post
ę
powym);
Poło
ż
enia k
ą
towe
γγγγ
ka
ż
dego elementu bezwładno
ś
ci (o ruchu
obrotowym);
W układach elektrycznych:
Ładunki elektryczne q dla ka
ż
dego oczka obwodu elektrycznego;
Strumienie magnetyczne
ψ
dla ka
ż
dego oczka obwodu
elektrycznego;
Mi
ę
dzy współrz
ę
dnymi uogólnionymi nie wyst
ę
puj
ą ż
adne zale
ż
no
ś
ci – s
ą
to
wi
ę
c współrz
ę
dne niezalezne.
Wielko
ś
ci wyst
ę
puj
ą
ce w równaniach
Lagrange’a
Pochodna wzgl
ę
dem czasu współrz
ę
dnej uogólnionej
ξ
’
ξ
’ = d
ξ
/dt
Jako pochodne współrz
ę
dnych uogólnionych przyjmuje si
ę
:
W układach mechanicznych:
Pr
ę
dko
ś
ci liniowe x’=v ka
ż
dego elementu masy (o ruchu
post
ę
powym);
Pr
ę
dko
ś
ci k
ą
towe
γγγγ
’=
ω
ka
ż
dego elementu bezwładno
ś
ci (o ruchu
obrotowym);
W układach elektrycznych:
Pr
ą
dy elektryczne q’=i dla ka
ż
dego oczka obwodu elektrycznego;
Napi
ę
cia indukowane
ψ
’=e dla ka
ż
dego oczka obwodu
elektrycznego;
Wielko
ś
ci wyst
ę
puj
ą
ce w równaniach
Lagrange’a
Siły uogólnione Q
Jako siły uogólnione przyjmuje si
ę
:
W układach mechanicznych:
Suma algebraiczna sił zewn
ę
trznych działaj
ą
cych na ka
ż
dy
element masy (o ruchu post
ę
powym);
Suma algebraiczna momentów zewn
ę
trznych działaj
ą
cych na
ka
ż
dy element bezwładno
ś
ci (o ruchu obrotowym);
W układach elektrycznych:
Suma algebraiczna sił elektromotorycznych zewn
ę
trznych
ź
ródeł
napi
ę
cia dla ka
ż
dego oczka obwodu elektrycznego;
Przykład modelu mechanizmu podnoszenia
d
ź
wignicy
Rzeczywisty mechanizm jest modelowany przez układ poł
ą
czonych z sob
ą
elementów składowych.
Zachowanie si
ę
tego modelu powinno z du
żą
dokładno
ś
ci
ą
odtwarza
ć
zachowanie
układu rzeczywistego.
Przykład modelu mechanizmu
podnoszenia d
ź
wignicy
Rzeczywisty pojazd jest modelowany przez układ poł
ą
czonych z sob
ą
elementów
składowych.
Zachowanie si
ę
tego modelu powinno z du
żą
dokładno
ś
ci
ą
odtwarza
ć
zachowanie
układu rzeczywistego.
Siły uogólnione
• Moment M;
• Ci
ęż
ar G;
γγγγ
M
G
x
Współrz
ę
dne uogólnione
• K
ą
t obrotu
γγγγ
;
• Przesuni
ę
cie x;
Ogólne równania Lagrange’a dla układu
zachowawczego
(
)
(
)
s
k
t
Q
t
L
t
L
dt
d
k
k
k
...,
,
2
,
1
,
)
(
,
,
,
,
'
'
'
=
=
∂
∂
−
∂
∂
ξ
ξ
ξ
ξ
ξ
ξ
Gdzie:
L – funkcja Lagrange’a układu elektromechanicznego;
ξ
- współrz
ę
dna uogólniona;
ξ
’ - pochodna wzgl
ę
dem czasu współrz
ę
dnej uogólnionej;
Q
k
- siła uogólniona.
Dla układu zachowawczego równanie Lagrange’a
sformułowane dla ka
ż
dej
zmiennej uogólnionej ma nast
ę
puj
ą
c
ą
posta
ć
:
Liczba równa
ń
Lagrange’a dla danego układu fizycznego jest równa liczbie stopni
swobody układu s, czyli liczbie współrz
ę
dnych uogólnionych.
Analiza prostego układu mechanicznego o ruchu
post
ę
powym
x
K
F
z
z
F
Q
=
v
dt
dx
x
=
=
/
'
a
dt
dx
x
=
=
/
'
''
Na mas
ę
m poł
ą
czon
ą
ze spr
ęż
yn
ą
o spr
ęż
ysto
ś
ci K działa siła mechaniczna F
z
.
Pomija si
ę
siły tarcia masy – rozpatrywany jest układ bez tłumienia.
Przyj
ę
to do opisu zmienn
ą
stanu - współrz
ę
dn
ą
uogólnion
ą
– przesuni
ę
cie masy x.
Zmienne pochodne: v=x’, a=x’’
Na mas
ę
działa siła zewn
ę
trzna F
z
, która b
ę
dzie rozpatrywana jako siła uogólniona
Q.
Gdy zwrot siły F
z
jest zgodny z przyj
ę
tym dodatnim zwrotem współrz
ę
dnej
uogólnionej x, to warto
ść
F
z
jest dodatnia.
Układ zawiera jedn
ą
mas
ę
– czyli ma
jeden stopie
ń
swobody mechanicznej.
Analiza prostego układu mechanicznego
o ruchu post
ę
powym
Q
x
F
x
L
x
L
dt
d
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
'
'
'
2
1
2
1
2
2
'
x
m
v
m
E
k
⋅
=
⋅
=
E
E
V
T
L
p
k
−
=
−
=
'
x
K
F
z
z
F
Q
=
Układ mechaniczny opisany jest przez równanie Lagrange’a:
x
K
x
m
E
E
V
T
L
p
k
2
2
'
2
1
'
2
1
⋅
−
⋅
=
−
=
−
=
Otrzymuje si
ę
:
x
K
E
p
2
2
1
⋅
=
0
'
=
=
F
F
m
'
'
x
m
x
L
⋅
=
∂
∂
'
'
'
x
m
x
L
dt
d
⋅
=
∂
∂
x
K
x
L
⋅
−
=
∂
∂
z
F
x
K
x
m
=
⋅
+
⋅
''
0
'
=
∂
∂
x
F
Analiza prostego układu mechanicznego o
ruchu post
ę
powym
x
K
F
z
z
F
x
K
x
m
=
⋅
+
⋅
''
lub
z
F
x
K
a
m
=
⋅
+
⋅
Siła
bezwładno
ś
ci
Siła
spr
ęż
ysta
Siła
zewn
ę
trzna
Otrzymane równanie jest równaniem równowagi sił dla rozpatrywanego układu
mechanicznego.
W równaniu wyst
ę
puje siła bezwładno
ś
ci opisana II prawem Newtona. Ale
znajomo
ść
tego prawa nie była konieczna do otrzymania tego równania !!!.
Analiza prostego układu mechanicznego o
ruchu post
ę
powym
x
K
F
z
z
F
x
K
x
m
=
⋅
+
⋅
''
lub
z
F
x
K
a
m
=
⋅
+
⋅
Siła
bezwładno
ś
ci
Siła
spr
ęż
ysta
Siła
zewn
ę
trzna
Otrzymane równanie jest równaniem równowagi sił dla rozpatrywanego układu
mechanicznego.
W równaniu wyst
ę
puje siła bezwładno
ś
ci opisana II prawem Newtona. Ale
znajomo
ść
tego prawa nie była konieczna do otrzymania tego równania !!!.
Analogia układu elektrycznego
x
K
F
z
x
K
x
m
F
z
⋅
+
⋅
=
''
Wprowadzaj
ą
c nowe zmienne i
współczynniki:
;
/
1
;
;
'
'
'
'
;
'
'
;
K
C
m
L
U
F
q
x
i
q
v
x
q
x
z
=
=
=
=
=
=
=
=
u
u
C
q
i
dt
d
L
q
C
q
L
U
C
L
+
=
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=
)
/
1
(
''
Otrzymuje si
ę
równanie
opisuj
ą
ce równowa
ż
ny
obwód elektryczny LC:
Obwód elektryczny LC jest obwodem oscylacyjnym.
St
ą
d układ mechaniczny: masa spr
ęż
yna jest równie
ż
układem oscylacyjnym.
Pulsacja rezonansowa drga
ń
elektrycznych i mechanicznych:
m
K
K
m
LC
LC
m
r
=
⋅
=
=
=
1
1
1
;
1
ω
ω
Analiza prostego obwodu elektrycznego
)
(t
u
Q
=
i
dt
dq
q
=
=
/
'
2
2
/
/
/
'
''
dt
q
d
dt
di
dt
dq
q
=
=
=
Rozpatrywany jest jednooczkowy obwód elektryczny RLC zasilany napi
ę
ciem u(t).
Przyj
ę
to do opisu zmienn
ą
stanu - współrz
ę
dn
ą
uogólnion
ą
– ładunek elektryczny q.
Zmienne pochodne:
i=q’
Na obwód działa napi
ę
cie zewn
ę
trzne u(t), które b
ę
dzie rozpatrywane jako siła
uogólniona Q.
Przyj
ę
to zwrot współrz
ę
dnej q zgodny ze zwrotem pr
ą
du w obwodzie q’=i.
Gdy zwrot napi
ę
cia u(t) jest zgodny ze zwrotem współrz
ę
dnej uogólnionej q, to
warto
ść
u(t) jest dodatnia.
q
Układ zawiera jedn
ą
oczko – czyli ma
jeden stopie
ń
swobody elektrycznej.
Analiza prostego obwodu elektrycznego
Q
q
F
q
L
q
L
dt
d
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
'
'
q
C
E
e
2
2
1
⋅
=
'
2
1
2
1
2
2
'
q
L
i
L
E
m
⋅
=
⋅
=
)
(t
u
Q
=
Obwód elektryczny jest opisany przez równanie Lagrange’a:
Otrzymuje si
ę
:
E
E
V
T
L
e
m
−
=
−
=
'
q
C
q
L
E
E
V
T
L
e
m
2
2
'
2
1
'
2
1
⋅
−
⋅
=
−
=
−
=
'
2
1
2
1
2
2
q
R
i
R
F
F
e
⋅
=
⋅
=
=
'
'
q
L
q
L
⋅
=
∂
∂
''
'
q
L
q
L
dt
d
⋅
=
∂
∂
q
C
q
L
⋅
−
=
∂
∂
1
'
'
q
R
q
F
⋅
=
∂
∂
)
(
'
''
t
u
q
R
C
q
q
L
=
⋅
+
+
⋅
Analiza prostego obwodu elektrycznego
lub
)
(t
u
i
R
C
q
i
dt
d
L
=
⋅
+
+
⋅
Napi
ę
cie na
cewce L
Napi
ę
cie na
kondensatorze
C
Napi
ę
cie
zasilaj
ą
ce
Otrzymane równanie jest równaniem równowagi napi
ęć
dla rozpatrywanego
obwodu elektrycznego.
Otrzymano opis obwodu za po
ś
rednictwem II prawa Kirchhoffa. Ale znajomo
ść
tego
prawa nie była konieczna do otrzymania opisu obwodu !!!.
)
(
'
''
t
u
q
R
C
q
q
L
=
⋅
+
+
⋅
Napi
ę
cie na
rezystancji R
Analiza zło
ż
onego obwodu elektrycznego
2
2
1
1
;
u
Q
u
Q
−
=
=
Rozpatrywany jest dwuoczkowy obwód elektryczny z elementami RLC:
Do opisu układu przyj
ę
to dwie zmienne stanu - współrz
ę
dne uogólnione:
ładunek elektryczny zwi
ą
zany z oczkiem 1 - q
1
;
ładunek elektryczny zwi
ą
zany z oczkiem 2 - q
2
;
W obwodach wyst
ę
puj
ą
napi
ę
cia zewn
ę
trzne u1 i u2, które b
ę
d
ą
rozpatrywane jako
siła uogólnione:
Poniewa
ż
zwrot napi
ę
cia u
2
nie jest zgodny ze zwrotem współrz
ę
dnej
uogólnionej q
2
, to warto
ść
u
2
jest uwzgl
ę
dniana ze znakiem ”-”.
Układ zawiera dwa niezale
ż
ne oczka –
czyli ma dwa stopnie swobody
elektrycznej.
Analiza zło
ż
onego obwodu elektrycznego
2
2
1
1
;
u
Q
u
Q
−
=
=
Obwód elektryczny jest opisany przez równania Lagrange’a dla ka
ż
dego oczka:
2
2
2
2
1
1
1
1
'
'
'
'
Q
q
F
q
L
q
L
dt
d
Q
q
F
q
L
q
L
dt
d
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
Analiza zło
ż
onego obwodu elektrycznego
E
E
V
T
L
e
m
−
=
−
=
'
2
2
2
2
'
'
2
1
2
1
q
L
i
L
E
m
⋅
=
⋅
=
(
)
q
q
C
E
e
2
1
2
2
1
−
⋅
=
'
2
1
'
2
1
2
1
2
1
2
2
2
2
1
1
2
2
2
2
1
1
q
R
q
R
i
R
i
R
F
F
e
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=
=
(
)
q
q
C
q
L
E
E
V
T
L
e
m
2
1
2
2
2
'
2
1
'
2
1
−
⋅
−
⋅
=
−
=
−
=
0
'
1
=
∂
∂
q
L
(
)
q
q
C
q
L
2
1
1
1
−
⋅
−
=
∂
∂
1
1
1
'
'
q
R
q
F
⋅
=
∂
∂
u
u
u
R
C
1
1
=
+
1
1
1
1
'
'
Q
q
F
q
L
q
L
dt
d
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
1
1
u
Q
=
0
'
1
=
∂
∂
q
L
dt
d
(
)
u
q
R
q
q
C
1
1
1
2
1
'
1
=
⋅
+
−
⋅
Dla oczka 1:
Równanie dla
oczka 1:
Analiza zło
ż
onego obwodu elektrycznego
E
E
V
T
L
e
m
−
=
−
=
'
2
2
2
2
'
'
2
1
2
1
q
L
i
L
E
m
⋅
=
⋅
=
(
)
q
q
C
E
e
2
1
2
2
1
−
⋅
=
'
2
1
'
2
1
2
1
2
1
2
2
2
2
1
1
2
2
2
2
1
1
q
R
q
R
i
R
i
R
F
F
e
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=
=
(
)
q
q
C
q
L
E
E
V
T
L
e
m
2
1
2
2
2
'
2
1
'
2
1
−
⋅
−
⋅
=
−
=
−
=
'
'
2
2
q
L
q
L
⋅
=
∂
∂
(
)
q
q
C
q
L
2
1
2
1
−
⋅
=
∂
∂
2
2
2
'
'
q
R
q
F
⋅
=
∂
∂
u
u
u
u
R
C
L
−
=
+
−
2
2
2
2
2
2
'
'
Q
q
F
q
L
q
L
dt
d
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
2
2
u
Q
−
=
2
2
''
'
q
L
q
L
dt
d
⋅
=
∂
∂
(
)
u
q
R
q
q
C
q
L
−
=
⋅
+
−
⋅
−
⋅
2
2
2
2
1
2
'
1
''
Dla oczka 2:
Równanie dla
oczka 2:
Zalety metody Lagrange’a
W metodzie Lagrange’a w równaniach wyj
ś
ciowych wyst
ę
puj
ą
składniki
b
ę
d
ą
ce funkcj
ą
energii. Składniki energii zale
żą
od kwadratu odpowiednich
zmiennych stanu. Zagadnienie odpowiedniego przyj
ę
cia znaków dla
wielko
ś
ci fizycznych nie ma tu znaczenia.
W metodzie Lagrange’a w równaniach wyst
ę
puj
ą
zale
ż
no
ś
ci mi
ę
dzy
skalarami, a nie wektorami.
Przy zastosowaniu metody Lagrange’a równania układu otrzymuje si
ę
drog
ą
rutynowych przekształce
ń
algebraicznych. Nie jest konieczna
znajomo
ść
fizycznych zwi
ą
zków przyczynowo-skutkowych.
Wady metody Lagrange’a
Metoda Lagrange’a oparta jest na
ś
cisłym wykorzystaniu formalnych
operacji matematycznych. Przy stosowaniu metody traci si
ę
zrozumienie i
pogl
ą
dowo
ść
zjawisk
fizycznych
wyst
ę
puj
ą
cych
w
układzie
elektromechanicznym.
Siłownik elektromechaniczny
Przetwornik przedstawiony na rysunku jest siłownikiem elektromechanicznym.
Siłownik składa si
ę
z rdzenia magnetycznego, uzwojenia nawini
ę
tego na rdzeniu i
ruchomego rdzenia. Siłownik pozwala sterowa
ć
przesuwaniem ruchomego rdzenia
za pomoc
ą
sygnału elektrycznego.
Siłownik
jest
stosowany
do
sterowania
zaworów
hydraulicznych
lub
pneumatycznych, do otwierania i zamykania pokryw. Konstrukcja przetwornika jest
stosowana do budowy styczników i przeka
ź
ników elektromagnetycznych.
Analiza siłownika elektromechanicznego
R
u
i
K
D
d
x
z
Poziom
odniesienia
m
G
W siłowniku mo
ż
na wyró
ż
ni
ć
dwa powi
ą
zane z sob
ą
układy:
1) Układ elektryczny - zło
ż
ony z uzwojenia siłownika o rezystancji R oraz
indukcyjno
ś
ci L. Uzwojenie iest zasilane napi
ę
ciem u o dowolnej zmienno
ś
ci.
2) Układ mechaniczny – zło
ż
ony z ruchomego rdzenia o masie m, poł
ą
czonego z
elementem spr
ęż
ystym o podatno
ś
ci K i z elementem tłumi
ą
cym o tłumieniu D.
R
L(x)
u
i
K
D
m
G
x
Układ
elektryczny
Układ
mechaniczny
Siłownik elektromechaniczny – układ
elektryczny
R
u
i
K
D
d
x
z
Poziom
odniesienia
m
G
R
L(x)
u
i
Indukcyjno
ść
uzwojenia siłownika:
)
(
2
2
x
L
R
R
z
R
z
L
p
Fe
m
=
+
=
=
z – liczba zwojów uzwojenia; R
m
- opór magnetyczny
równy sumie oporu
magnetycznego rdzenia magnetycznego R
Fe
i oporu szczeliny powietrznej R
p
S
x
d
R
S
l
R
p
Fe
Fe
Fe
⋅
−
=
⋅
=
µ
µ
0
;
Poniewa
ż
:
x
b
a
x
L
L
−
=
=
)
(
Indukcyjno
ść
uzwojenia siłownika L=L(x) jest nieliniow
ą
funkcj
ą
współrz
ę
dnej
poło
ż
enia ruchomego rdzenia x.
Analiza siłownika metod
ą
Lagrange’a
Współrz
ę
dne uogólnione podstawowe i pochodne:
1) Dla układu elektrycznego - ładunek q oraz pr
ą
d i = dq/dt = q’ ;
2) Dla układu mechanicznego - poło
ż
enie x oraz pr
ę
dko
ść
v=dx/dt = x’ .
Układ elektryczny
Układ mechaniczny
K
D
m
G
x
R
L(x)
u
i
W obwodzie elektrycznym siłownika wyst
ę
puj
ą
straty mocy na rezystancji uzwojenia, a
w układzie mechanicznym straty mocy w elemencie tłumi
ą
cym – siłownik jest układem
niezachowawczym.
V
T
L
−
=
Funkcja Lagrange’a jest ró
ż
nic
ą
całkowitej koenergii układu T i całkowitej energii
układu V:
Analiza siłownika metod
ą
Lagrange’a
R
L(x)
u
i
K
D
m
G
x
Układ
elektryczny
Układ
mechaniczny
Całkowita koenergia T układu elektromechanicznego siłownika jest równa sumie
całkowitej koenergii kinetycznej E
k
’ i całkowitej koenergii magnetycznej E
m
’ :
2
2
'
2
1
2
1
x
m
v
m
E
k
′
=
=
2
2
'
'
)
(
2
1
)
(
2
1
q
x
L
i
x
L
E
m
⋅
=
⋅
=
2
2
'
)
(
2
1
'
2
1
q
x
L
x
m
T
⋅
+
⋅
=
Całkowita energia V układu elektromechanicznego siłownika jest równa sumie
całkowitej energii potencjalnej E
p
i całkowitej energii elektrycznej E
e
:
x
K
E
p
2
2
1
=
0
=
E
e
x
K
V
2
2
1
⋅
=
( brak elementów
pojemno
ś
ciowych )
Funkcja dyssypacji Rayleigha układu
elektromechanicznego siłownika:
'
2
1
'
2
1
2
1
2
1
2
2
2
2
x
D
q
R
v
D
i
R
F
+
=
+
=
Funkcja Lagrange’a L układu
elektromechanicznego siłownika:
x
K
q
x
L
x
m
V
T
L
2
2
2
2
1
'
)
(
2
1
'
2
1
⋅
−
⋅
+
⋅
=
−
=
Analiza siłownika metod
ą
Lagrange’a
(
)
(
)
(
)
)
(
'
,
'
,
'
,
,
,
'
,
'
'
,
,
,
'
,
'
t
Q
x
t
q
x
F
x
t
q
x
q
x
L
x
t
q
x
q
x
L
dt
d
m
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
R
L(x)
u
i
K
D
m
G
x
Układ
elektryczny
Układ
mechaniczny
Układ siłownika elektromechanicznego jest opisany nast
ę
puj
ą
cymi równaniami
Lagrange’a:
(
)
(
)
(
)
)
(
'
,
'
,
'
,
,
,
'
,
'
'
,
,
,
'
,
'
t
Q
q
t
q
x
F
q
t
q
x
q
x
L
q
t
q
x
q
x
L
dt
d
e
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
Układ elektryczny
Układ mechaniczny
Gdzie siły uogólnione wynosz
ą
:
g
m
G
t
Q
u
t
u
t
Q
m
e
⋅
−
=
−
=
=
=
)
(
;
)
(
)
(
Szczegółowa posta
ć
równania Lagrange’a dla
obwodu elektrycznego siłownika
R
L(x)
u
i
(
)
(
)
(
)
)
(
)
(
'
,
'
,
'
,
,
,
'
,
'
'
,
,
,
'
,
'
t
u
t
Q
q
t
q
x
F
q
t
q
x
q
x
L
q
t
q
x
q
x
L
dt
d
e
=
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
(
)
[
]
[
]
[
]
[
]
i
dt
d
x
L
i
v
x
L
dx
d
q
dt
d
x
L
q
dt
dx
x
L
dx
d
q
dt
d
x
L
q
x
L
dt
d
q
x
L
dt
d
q
t
q
x
q
x
L
dt
d
⋅
+
⋅
⋅
=
⋅
+
⋅
⋅
=
⋅
+
⋅
=
⋅
=
∂
∂
)
(
)
(
'
)
(
'
)
(
'
)
(
'
)
(
'
)
(
'
,
,
,
'
,
'
(
)
0
,
,
,
'
,
'
=
∂
∂
q
t
q
x
q
x
L
(
)
i
R
q
R
q
t
q
x
F
⋅
=
⋅
=
∂
∂
'
'
,
'
,
'
[
]
i
v
x
L
dx
d
i
dt
d
x
L
i
R
t
u
⋅
⋅
+
⋅
+
⋅
=
)
(
)
(
)
(
Równanie dla obwodu elektrycznego po uporz
ą
dkowaniu ma posta
ć
zło
ż
on
ą
z trzech
składników:
I – spadek napi
ę
cia na rezystancji stojana; II – napi
ę
cie indukowane w uzwojeniu przez
zmienny w czasie pr
ą
d i ; III – napi
ę
cie indukowane w uzwojeniu przez ruch rdzenia z
pr
ę
dko
ś
ci
ą
v;
Szczegółowa posta
ć
równania Lagrange’a dla
układu mechanicznego siłownika
(
)
x
K
x
L
x
i
x
K
x
L
x
q
x
t
q
x
q
x
L
⋅
−
∂
∂
=
⋅
−
∂
∂
=
∂
∂
)
(
2
1
)
(
'
2
1
,
,
,
'
,
'
2
2
(
)
v
D
x
D
x
t
q
x
F
⋅
=
⋅
=
∂
∂
'
'
,
'
,
'
[
]
x
K
v
D
v
dt
d
m
G
x
L
dx
d
i
⋅
+
⋅
+
⋅
=
−
)
(
2
1
2
Równanie równowagi dla układu mechanicznego po uporz
ą
dkowaniu ma posta
ć
:
K
D
m
G
x
(
)
(
)
(
)
g
m
G
t
Q
x
t
q
x
F
x
t
q
x
q
x
L
x
t
q
x
q
x
L
dt
d
m
⋅
−
=
−
=
=
∂
∂
+
∂
∂
−
∂
∂
)
(
'
,
'
,
'
,
,
,
'
,
'
'
,
,
,
'
,
'
(
)
[
]
v
dt
d
m
x
m
x
m
dt
d
x
t
q
x
q
x
L
dt
d
⋅
=
⋅
=
⋅
=
∂
∂
''
'
'
,
,
,
'
,
'
Szczegółowa posta
ć
równania Lagrange’a dla
układu mechanicznego siłownika
[
]
x
K
v
D
v
dt
d
m
G
x
L
dx
d
i
⋅
+
⋅
+
⋅
=
−
)
(
2
1
2
Równanie równowagi dla układu mechanicznego po uporz
ą
dkowaniu
ma posta
ć
:
Składniki po prawej stronie
równania oznaczaj
ą
kolejno:
sił
ę
bezwładno
ś
ci ruchomego
elementu rdzenia,
sił
ę
tłumienia
sił
ę
spr
ęż
ysto
ś
ci.
K
D
m
G
x
Składniki po lewej stronie
równania oznaczaj
ą
kolejno:
sił
ę
elektromagnetyczn
ą
wytwarzan
ą
przez siłownik
i
sił
ę
ci
ęż
ko
ś
ci ruchomego
elementu rdzenia.
Siła elektromagnetyczna siłownika
[
]
)
(
2
1
2
x
L
dx
d
i
F
e
=
Na podstawie równa
ń
Lagrange’a uzyskano wyra
ż
enie na sił
ę
elektromagnetyczn
ą
F
e
wytwarzan
ą
przez siłownik elektromechaniczny.
Wytwarzanie siły elektromagnetycznej Fe przez siłownik elektromechaniczny
stanowi podstaw
ę
działania tego siłownika.
Wyznaczenie warto
ś
ci siły elektromagnetycznej Fe nie jest mo
ż
liwe na podstawie
analizy klasycznej lecz tylko z równa
ń
Lagrange’a.
u
i
K
D
d
x
z
Poziom
odniesienia
G
F
e
Siła elektromagnetyczna siłownika
[
]
)
(
2
1
2
x
L
dx
d
i
F
e
=
Na podstawie równa
ń
Lagrange’a uzyskano wyra
ż
enie na sił
ę
elektromagnetyczn
ą
F
e
wytwarzan
ą
przez siłownik elektromechaniczny:
Zasada konstruowania przetworników elektromechanicznych jest oparta na
tym, aby przy zmianie poło
ż
enia liniowego lub k
ą
towego ruchomego elementu
przekształtnika nast
ę
powała zmiana indukcyjno
ś
ci obwodów przetwornika.
u
i
K
D
d
x
z
Poziom
odniesienia
G
F
e
Warunkiem powstania siły elektromagnetycznej jest:
[
]
0
)
(
≠
x
L
dx
d