obliczenia Żebro

background image

1

Poz.3.2. Żebro
Poz.3.2.1. Schemat statyczny i geometria przekroju

Zgodnie z planem stropu (rys.1.) żebro jest belką trójprzęsłową
(rys.5.)
Rozstaw osiowy podciągów (stanowiących podpory dla żeber) wynosi
5,70 m.
wymiary przekroju żebra: b = 0,30 m i h = 0,45 m
wymiary przekroju podciągu: b = 0,45 m i h = 1,00 m

Rys. 5. Schemat statyczny żebra

rozpiętość żeber w świetle podciągów
l

n

= 5,70 – 0,45 = 5,25 m

a

A

= min {0,5h ; 0,5t} = min {0,5

 0,45 ; 0,5  0,45} = 0,225 m

a

B

= min {0,5h ; 0,5t} = min {0,5

 0,45 ; 0,5  0,45} = 0,225 m

a

C

= a

B

= 0,175 m

rozpiętości obliczeniowe

l

ABeff

= l

n

+ a

A

+ a

B

= 5,25 + 2

 0,225 = 5,70 m

l

BCeff

= l

n

+ a

B

+ a

C

= 5,25 + 2

 0,225 = 5,70 m

wysokość użyteczna przekroju:

w przęśle
d = h – c

nom

0,5



s

= 450 – 20 – 0,5

 20 – 8 = 412 mm

w osi podpór z uwzględnieniem sosu ukrytego

d = h – c

nom

0,5



s

+

3

5

0

t

,

= 412 +

3

450

5

0

,

= 487 mm

efektywna szerokość półki przekrojów teowych

b

eff

= min{b

w

+ 0,2

l

0

; b

w

+ 12 · h

f

; b

w

+ b

1

+ b

2

}

background image

2

dla przęsła skrajnego
l

0

= 0,85 · l

eff

= 0,85 · 5,70 = 4,845 m

b

eff,AB

= min{b

w

+ 0,2

l

0

; b

w

+ 12 · h

f

; b

w

+ b

1

+ b

2

} =

= min{0,30 + 0,2

 4,845 ; 0,30 + 12 · 0,1 ; 0,30 + 1,688} =

= min{1,269 ; 1,500 ; 1,988} = 1,27 m
dla przęsła środkowego
l

0

= 0,70 · l

eff

= 0,70 · 5,70 = 3,990 m

b

eff,BC

= min{b

w

+ 0,2

l

0

; b

w

+ 12 · h

f

; b

w

+ b

1

+ b

2

} =

= min{0,30 + 0,2

 3,990 ; 0,30 + 12 · 0,1 ; 0,30 + 1,688} =

= min{1,098 ; 1,500 ; 1,988} = 1,10 m

Poz.3.2.2. Zestawienie obciążeń

Na żebro działają obciążenia z pasma o szerokości 1,988 m

Obciążenie obliczeniowe

Lp Rodzaj obciążenia

i jego wartość
charakterystyczna

f

> 1

f

< 1

f

> 1

f

< 1

[kN/m

2

]

[kN/m

2

]

OBCIĄŻENIA STAŁE (g)

1 ciężar płyty + warstwy

3,63

 1,988 = 7,22

4,20

 1,988

= 8,35

3,16

 1,988

= 6,28

2 żebro

0,30

 (0,45 – 0,10) 

 25,0 = 2,62

1,1

0,9

2,89

2,36

Razem obciążenie stałe
g

k

= 9,84

g

des,1

=

11,24

g

des,2

=

8,64

OBCIĄŻENIA ZMIENNE (q)

3 grunt (piaski grube)

18,05

 1,988 = 35,88

1,1

0

39,47

-

4 śnieg

0,7

 1,988 = 1,39

1,4

0

1,95

-

Razem obciążenie
zmienne
q

k

= 37,27

q

des

= 41,42

-

background image

3

Poz.3.2.3. Siły wewnętrzne

Wartości momentów w żebrze policzono w kolejnych przekrojach w
przęsłach skrajnych poczynając od przęseł skrajnych oraz środkowym
co 0,2

l

eff

posługując się wartościami współczynników podanych w

tablicach Winklera.

Momenty zginające w przęśle skrajnym

M

0,2max

= 0,060

 11,24  5,70

2

+ 0,070

 41,42  5,70

2

= 116,11 kNm

M

0,4max

= 0,080

 11,24  5,70

2

+ 0,100

 41,42  5,70

2

= 163,79 kNm

M

0,5max

= 0,075

 11,24  5,70

2

+ 0,100

 41,42  5,70

2

= 161,96 kNm

M

0,6max

= 0,060

 11,24  5,70

2

+ 0,090

 41,42  5,70

2

= 143,03 kNm

M

0,8max

= 0,000

 11,24  5,70

2

+ 0,04022

 41,42  5,70

2

= 54,12 kNm

M

0,2min

= 0,060

 8,64  5,70

2

– 0,010

 41,42  5,70

2

= 3,38 kNm

M

0,4min

= 0,080

 8,64  5,70

2

– 0,020

 41,42  5,70

2

= –4,46 kNm

M

0,6min

= 0,060

 8,64  5,70

2

– 0,030

 41,42  5,70

2

= –23,53 kNm

M

0,8min

= 0,000

 8,64  5,70

2

– 0,04022

 41,42  5,70

2

= –54,16 kNm

Momenty zginające w osi podpory B

M

Bmin

= –0,100

 11,24  5,70

2

– 0,1167

 41,42  5,70

2

= –193,53 kNm

Momenty zginające w przęśle środkowym (licząc od podpory B)

M

0,2max

= 0,000

 11,24  5,70

2

+ 0,050

 41,42  5,70

2

= 67,29 kNm

M

0,4max

= 0,020

 11,24  5,70

2

+ 0,070

 41,42  5,70

2

= 101,50 kNm

M

0,5max

= 0,025

 11,24  5,70

2

+ 0,075

 41,42  5,70

2

= 110,06 kNm

M

0,2min

= 0,000

 8,64  5,70

2

– 0,050

 41,42  5,70

2

= –67,29 kNm

M

0,4min

= 0,020

 8,64  5,70

2

– 0,050

 41,42  5,70

2

= –61,67 kNm

M

0,5min

= 0,025

 8,64  5,70

2

– 0,050

 41,42  5,70

2

= –60,27 kNm

dalej symetrycznie

Siła poprzeczna przy podporze skrajnej A

V

A

= 0,400 · 11,24

 5,70 + 0,450  41,42  5,70 = 131,87 kN

background image

4

Siła poprzeczna przy podporze B

V

Bl

= –0,600 · 11,24

 5,70 – 0,6167  41,42  5,70 = –184,04 kN

V

Bp

= 0,500 · 11,24

 5,70 + 0,5833  41,42  5,70 = 168,75 kN

Poz.3.2.4. Stan graniczny nośności – zginanie

beton B37: f

cd

= 20,0 MPa,

cc

= 0,85

stal A-III: f

yd

= 350 MPa

Moment graniczny przenoszony przez półkę

243

0

412

0

100

0

,

,

,

d

h

f

M

Rdp,eff

=

 

(1 – 0,5

)

d

2

b

eff

f

cd

=

= 0,243

 (1 – 0,5  0,243)  0,412

2

 1,10  0,85  20,0 = 0,6776 MNm

M

Rdp,eff

= 677,6 kNm > M

max

= 163,79 kNm

całe żebro pracuje jak belka pozornie teowa

Przęsło skrajne

M

Sd

= M

0,4max

= 163,79 kNm

b

eff

= 1,27 m, d = 0,412 m

2

2

cm

27

2

m

000227

0

412

0

30

0

410

9

2

26

0

26

0

,

,

,

,

,

,

d

b

f

f

,

A

w

yk

ctm

min

.

s

045

0

412

0

27

1

20

85

0

10

79

163

2

3

2

,

,

,

,

,

d

b

f

M

eff

cd

cc

Sd

eff

z tablicy 3.10 odczytano

eff

= 0,973 i

eff

= 0,05 <

eff,lim

= 0,53

2

2

3

1

cm

67

11

m

001167

0

350

412

0

973

0

10

79

163

,

,

,

,

,

f

d

M

A

yd

eff

Sd

s

przyjęto 4

20 A

s,prov

= 12,57 cm

2

> A

s,min

= 2,36 cm

2

Przęsło środkowe

M

Sd

= M

0,5max

= 110,06 kNm

b

eff

= 1,10 m, d = 0,412 m

background image

5

035

0

412

0

10

1

20

85

0

10

06

110

2

3

2

,

,

,

,

,

d

b

f

M

eff

cd

cc

Sd

eff

z tablicy 3.10 odczytano

eff

= 0,982 i

eff

= 0,04 <

eff,lim

= 0,53

2

2

3

1

cm

77

7

m

000777

0

350

412

0

982

0

10

06

110

,

,

,

,

,

f

d

M

A

yd

eff

Sd

s

przyjęto 4

16 A

s,prov

= 8,04 cm

2

> A

s,min

= 2,36 cm

2

Podpora B

w osi podpory

M

Sd

= M

Bmin

= 193,53 kNm

b

w

= 0,30 m, d = 0,487 m

2

2

cm

69

2

m

000269

0

487

0

30

0

410

9

2

26

0

26

0

,

,

,

,

,

,

d

b

f

f

,

A

w

yk

ctm

min

.

s

160

0

487

0

30

0

20

85

0

10

53

193

2

3

2

,

,

,

,

,

d

b

f

M

w

cd

cc

Sd

eff

z tablicy 3.10 odczytano

eff

= 0,938 i

eff

= 0,12 <

eff,lim

= 0,53

2

2

3

1

cm

10

12

m

001210

0

350

487

0

938

0

10

53

193

,

,

,

,

,

f

d

M

A

yd

eff

Sd

s

przyjęto 4

20 A

s,prov

= 12,57 cm

2

> A

s,min

= 2,69 cm

2

w licu podciągu

M

Sd

= M

Bmin

+ V

Bp

 (0,5  b

wP

) – 0,5

 (g

des,1

+ q

des

)

 (0,5  b

wP

)

2

=

= –193,53 + 168,75

 (0,5  0,45) – 0,5  (11,24 +41,42)  (0,5  0,45)

2

=

= 156,89 kNm
b

w

= 0,30 m, d = 0,412 m

181

0

412

0

30

0

20

85

0

10

89

156

2

3

2

,

,

,

,

,

d

b

f

M

w

cd

cc

Sd

eff

z tablicy 3.10 odczytano

eff

= 0,900 i

eff

= 0,20 <

eff,lim

= 0,53

background image

6

2

2

3

1

cm

09

12

m

001209

0

350

412

0

900

0

10

89

156

,

,

,

,

,

f

d

M

A

yd

eff

Sd

s

przyjęto zbrojenie jak w osi podpory: 4

20 A

s,prov

= 12,57 cm

2

Poz.3.2.5. Stan graniczny nośności – ścinanie

beton B37: f

cd

= 20,0 MPa, f

ctd

= 1,33 MPa, f

ck

= 30 MPa

zbrojenie główne A-III: f

ywd2

= 350 MPa

strzemiona A-I: f

ywd1

= 210 MPa, f

yk

= 240 MPa

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami

240

30

08

0

08

0

,

f

f

,

yk

ck

min

,

w

= 0,18%

Maksymalny rozstaw strzemion

s

max

= min{0,75

 d ; 400 mm} = min{0,75  412 ; 400} = 309 mm

przyjęto s

max

= 300mm

Poz.3.2.5.1. Podpora A

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

V

SdA

= V

A

– (g

des,1

+ q

des

)

 (a

A

+ d) =

= 131,87 - (11,24 +41,42)

 (0,225 + 0,412) = 98,32 kN

Wyznaczenie nośności przekroju nie zbrojonego na ścinanie – V

Rd1

V

Rd1

= 0,35

k f

ctd

 (1,2 + 40 

L

)

b

w

d

Przyjęto, że do podpory doprowadzono dołem 2

20

A

sL

= 12,57 cm

2

L

=

d

b

A

w

sL

=

2

41

30

57

12

,

,

= 0,010

 0,01

k = 1,6 – d = 1,6 – 0,412 = 1,188 > 1,0

background image

7

V

Rd1

= 0,35

k f

ctd

 (1,2 + 40 

L

)

b

w

d =

= 0,35

 1,188  1,33  10

3

 (1,2 + 40  0,01)  0,30  0,412 = 109,36 kN

V

SdA

= 100,96 kN < V

Rd1

= 98,32 kN - odcinek pierwszego rodzaju

Zbrojenie na ścinanie należy przyjąć z warunków konstrukcyjnych
(rozstaw s

max

= 300 mm).

Nośności krzyżulców betonowych – V

Rd2

V

Rd2

= 0,5

f

cd

b

w

z

= 0,6

 (1 – f

ck

/ 250) = 0,6

 (1 – 30 / 250) = 0,528

z = 0,9

 d = 0,9  0,412 = 0,371 m

V

Rd2

= 0,5

f

cd

b

w

z = 0,5  0,528  20  10

3

 0,30  0,371 =

= 587,66 kN

V

SdA

= 98,32 kN < V

Rd2

= 587,66 kN – warunek spełniony

Poz.3.2.5.2. Podpora B z lewej strony

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

V

Sd,ab

= V

Bl

– (g

des,1

+ q

des

)

 (a

B

+ d) =

= 184,04 - (11,24 +41,42)

 (0,225 + 0,412) = 150,50 kN

Wyznaczenie nośności przekroju nie zbrojonego na ścinanie – V

Rd1

V

Rd1

= 0,35

k f

ctd

 (1,2 + 40 

L

)

b

w

d

Przyjęto, że do podpory doprowadzono górą co najmniej 3

20

A

sL

= 9,43 cm

2

L

=

d

b

A

w

sL

=

2

41

30

43

9

,

,

= 0,008 < 0,01

V

Rd1

= 0,35

k f

ctd

 (1,2 + 40 

L

)

b

w

d =

= 0,35

 1,188  1,33  10

3

 (1,2 + 40  0,008)  0,30  0,412 = 103,9 kN

V

Sd,ab

= 150,50 kN > V

Rd1

= 103,9 kN - odcinek drugiego rodzaju

background image

8

długość odcinka drugiego rodzaju

m

885

0

42

41

24

11

9

103

50

150

1

1

,

,

,

,

,

q

g

V

V

l

des

,

des

Rd

ab

,

Sd

t

Rys. __.6. Podział na odcinki przy podporze B

Na odcinku l

t

założono zbrojenie w postaci strzemionami dwuciętych

o średnicy

8 (A

sw1

= 1,00 cm

2

). Na długości odcinka dwa razy po

jednym pręcie

20 (A

sw2

= 3,14 cm

2

) pod kątem

= 45

. Odcinek

podzielono na trzy odcinki (rys. __.6)

Odcinek ab

l

t1

= s

a

+ d a

2

s

a

= min{50 mm ; 0,2

h} = min{50 ; 0,2  450} = 50 mm

s

b

= 0,2

h = 0,2  450 = 90 mm

l

t1

= s

a

+ d a

2

= 0,05 + 0,412 – 0,038 = 0,424 m

ctg

=

d

,

l

t

9

0

1

=

412

0

9

0

424

0

,

,

,

= 1,143 1 < ctg

< 2

Siła przenoszona przez pręt odgięty – V

Rd32

sin

ctg

ctg

z

s

f

A

V

ywd

sw

Rd

)

(

2

2

2

32

=

=

707

0

)

1

,143

1

(

412

0

9

0

464

0

10

350

10

14

3

3

4

,

,

,

,

,

= 133,06 kN

V

Rd32

= 133,06 kN > 0,5

V

Sd,ab

= 0,5

 150,50 = 75,25 kN

Ponieważ strzemiona muszą przenosić co najmniej 50% siły
poprzecznej dlatego należy je zaprojektować na siłę V

Rd31

= 75,25 kN

background image

9

Rozstaw strzemion – s

1

ctg

z

V

f

A

s

Rd

ywd

sw

31

1

1

1

,143

1

412

0

9

0

25

75

10

210

10

00

1

3

4

1

,

,

,

,

s

= 0,118 m

przyjęto strzemiona dwucięte

8 co 100 mm

30

10

00

1

1

1

,

b

s

A

w

sw

w

= 0,33% >

w,min

= 0,18%

Sprawdzenie warunku: V

Sd

V

Rd3

ctg

z

s

f

A

V

ywd

sw

Rd

1

1

1

31

=

,143

1

412

0

9

0

100

0

10

210

10

00

1

3

4

,

,

,

,

=

89,00 kN
V

Rd3

= V

Rd31

+ V

Rd32

= 89,00 + 133,06 = 222,06 kN

V

Rd3

= 222,06 kN > V

Sd,ab

= 150,50 kN – warunek spełniony

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych: V

Sd

V

Rd2

V

Rd2

=

f

cd

b

w

z

2

1 ctg

ctg

+

cos

z

s

f

A

ywd

sw

2

2

2

=

= 0,528

 20  10

3

 0,30  0,371 

2

143

1

1

143

1

,

,

+

+

707

0

371

0

464

0

10

350

10

14

3

3

4

,

,

,

,

= 582,45 + 62,13 =

= 644,58 kN >> V

Bl

= 184,04 kN – warunek spełniony

Jednocześnie

background image

10

f

cd

b

w

z

ctg

ctg

ctg

ctg

ctg

2

1

2

= 0,528

 20  10

3

 0,30 

0,371

1

143

1

2

1

143

1

1

143

1

2

,

,

,

= 177,25 kN >

cos

z

s

f

A

V

ywd

sw

Rd

2

2

2

= 62,13 kN

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego przy ścinaniu





ctg

V

V

ctg

V

,

z

M

F

Rd

Rd

*

Sd

*
Sd

td

3

32

5

0

< F

t,max

Siła poprzeczna w licu podpory:
V

Sd

*

= V

Bl

– (g

des,1

+ q

des

)

a

B

=

= 184,04 - (11,24 +41,42)

 0,225 = 172,19 kN

Moment zginający w licu podpory:
M

Sd

*

= M

Bmin

+ V

Bp

 (0,5  b

wP

) – 0,5

 (g

des,1

+ q

des

)

 (0,5  b

wP

)

2

=

= –193,53 + 168,75

 (0,5  0,45) – 0,5  (11,24 +41,42)  (0,5  0,45)

2

=

= 156,89 kNm

1

06

222

06

133

143

1

19

172

5

0

412

0

9

0

89

156

,

,

,

,

,

,

,

,

F

td

= 469,93 kN

F

t,max

= A

s

f

yd

= 12,57

 10

–4

 350 10

3

= 439,95 kN

F

td

= 469,93 kN < F

t,max

= 439,95 kN – warunek spełniony

Odcinek bc

l

t2

= l

t

l

t1

= 0,885 – 0,424 = 0,461 m

Na odcinku bc założono zbrojenie jak na odcinku ab.

V

Sd,bc

= V

Bl

– (g

des,1

+ q

des

)

 (a

B

+ l

t1

) =

= 184,04 - (11,24 +41,42)

 (0,225 + 0,424) = 149,86 kN

background image

11

Ponieważ V

Sd,bc

V

Sd,ab

(różnica nie przekracza 1%) na odcinku bc

przyjęto zbrojenie jak na odcinku ab: strzemiona dwucięte

8 co

100mm i pręt odgięty

20.

Poz.3.2.5.3. Podpora B z prawej strony

Różnica sił poprzecznych z obu stron podpory B nie przekracza 10%.
Dlatego bez wykonywania szczegółowych obliczeń przyjęto zbrojenie
takie samo jak po lewej stronie podpory B.

Poz.3.2.5.4. Sprawdzenie ścinania między środnikiem i półką dla
półki w strefie ściskanej

Przęsło skrajne

warunek nośności:

ctg

f

s

A

V

z

V

v

yd

f

sf

Rd

Sd

f

Sd

3

długość rozpatrywanego odcinka:
4 ·

x = 0,85 · l

ABeff

= 0,85 · 5,70 = 4,845 m

x = 1,211 m

stosunek siły normalnej przenoszonej przez beton w półce po jednej
stronie środnika do całkowitej siły w rozpatrywanym przekroju:

f

=

AB

eff

AB

eff

b

b

,

,

1

=

27

,

1

5

,

0

)

30

,

0

27

,

1

(

= 0,382

ramię sił wewnętrznych:
z = 0,9 · d = 0,9 · 0,412 = 0,371 m
uśredniona wartość siły poprzecznej na rozpatrywanym odcinku:
V

Sd

= 0,75 · V

A

= 0,75 · 131,87 = 98,90 kN

podłużna siła ścinająca:

v

Sd

=

371

,

0

90

,

98

382

,

0

z

V

Sd

f

= 101,83 kN/m

zbrojenie płyty (dolne) -

8 co 90 mm:

f

sf

s

A

= 5,59 cm

2

ctg

f

s

A

V

yd

f

sf

Rd

3

= 5,59 · 10

-4

· 210 · 10

3

· 2 = 234,78 kN/m

background image

12

v

Sd

= 101,83 kN/m

V

Rd3

= 234,78 kN/m – warunek spełniony

Ponieważ na drugim odcinku

x przęsła skrajnego występują dużo

mniejsze siły tnące a nośność półki na ścinanie pozostaje bez zmian,
nie przeprowadzano szczegółowych obliczeń.

Przęsło środkowe

x = 0,25 · 0,7 · l

BCeff

= 0,25 · 0,7 · 5,70 = 0,997 m

f

=

BC

eff

BC

eff

b

b

,

,

1

=

10

,

1

5

,

0

)

30

,

0

10

,

1

(

= 0,364

uśredniona wartość siły poprzecznej na rozpatrywanym odcinku:

V

Sd

=

BCeff

Bp

l

x

V

5

,

0

5

,

1

=

70

,

5

5

,

0

997

,

0

5

,

1

75

,

168

= 88,55 kN

v

Sd

=

371

,

0

55

,

88

364

,

0

z

V

Sd

f

= 86,88 kN/m

zbrojenie płyty (dolne) -

8 co 120 mm:

f

sf

s

A

= 4,19 cm

2

ctg

f

s

A

V

yd

f

sf

Rd

3

= 4,19 · 10

-4

· 210 · 10

3

· 2 = 175,98 kN/m

v

Sd

= 86,88 kN/m < V

Rd3

= 175,98 kN/m – warunek spełniony

Poz.3.2.6. Stan graniczny użytkowania – ugięcie

wg tabeli 13 PN-B-03264:2002

przęsło skrajne

moment od charakterystycznych obciążeń długotrwałych:
M

Sdk1,lt

= 0,060

 9,84  5,70

2

+ 0,090

 35,88  5,70

2

= 124,10 kNm

A

s,prov

= 12,57 cm

2

, d = 0,412 m, l

eff

= 5,70 m

2

41

30

57

12

,

,

d

b

A

w

prov

,

s

= 1,02 % dla

 > 1,0 % –

= 0,80

4

3

1

10

57

12

412

0

8

0

10

1

124

,

,

,

,

A

d

M

prov

,

s

lt

,

Sdk

s

= 299,5 MPa

background image

13

z tablicy 13 odczytano:

d

l

eff

max = 22 (dla

s

= 250 MPa)

d

l

eff

max = 22

5

299

250

,

= 18 >

412

0

70

5

,

,

d

l

eff

= 14

można nie przeprowadzać szczegółowych obliczeń

przęsło środkowe

moment od charakterystycznych obciążeń długotrwałych:
M

Sdk2,lt

= 0,025

 9,84  5,70

2

+ 0,075

 35,88  5,70

2

= 95,42 kNm

A

s,prov

= 8,04 cm

2

, d = 0,412 m, l

eff

= 5,70 m

2

41

30

04

8

,

,

d

b

A

w

prov

,

s

= 0,65 % –

= 0,85

4

3

1

10

04

8

412

0

85

0

10

42

94

,

,

,

,

A

d

M

prov

,

s

lt

,

Sdk

s

= 335,3 MPa

z tablicy 13 odczytano:

d

l

eff

max = 32 (dla

s

= 250 MPa)

d

l

eff

max = 32

3

335

250

,

= 24 >

412

0

70

5

,

,

d

l

eff

= 14

można nie przeprowadzać szczegółowych obliczeń

Poz.3.2.7. Stan graniczny użytkowania – rysy prostopadłe;

wg tabeli D.1 PN-B-03264:2002

przęsło skrajne

Dla

s

= 300 MPa oraz

 = 0,65 % maksymalna średnica prętów przy

której szerokość rozwarcia rys prostopadłych jest ograniczona do w

lim

= 0,3 mm wynosi

max

= 28 mm >

prov

= 20 mm

można nie przeprowadzać szczegółowych obliczeń

przęsło środkowe

Dla

s

= 335 MPa oraz

 = 1,02 % maksymalna średnica prętów przy

której szerokość rozwarcia rys prostopadłych jest ograniczona do w

lim

= 0,3 mm wynosi

max

= 18 mm >

prov

= 16 mm

background image

14

można nie przeprowadzać szczegółowych obliczeń

Poz.3.2.8. Stan graniczny użytkowania – rysy ukośne;

Sprawdzenie przeprowadzono dla najbardziej wytężonego odcinka ab
po lewej stronie podpory B.

w

k

=

ck

s

w

f

E

2

4

< w

lim

= 0,3 mm

Siła poprzeczna od obciążeń charakterystycznych

V

Sdk1,lt

= –0,600 · 9,84

 5,70 – 0,6167  39,47  5,70 = –172,40 kN

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

V

Sdk1,lt,ab

= V

Sdk1,lt

– (g

k

+ q

k,lt

)

 (a

B

+ d) =

= 172,40 - (9,84 +39,47)

 (0,225 + 0,412) = 139,76 kN

stopień zbrojenia:

strzemiona dwucięte

8 co 100mm:

30

10

00

1

1

1

1

,

b

s

A

w

sw

w

= 0,33%

pręt odgięty

20:

707

0

30

4

46

14

3

2

2

2

,

,

,

sin

b

s

A

w

sw

w

= 0,32%

w

=

w1

+

w2

= 0,33 + 0,32 = 0,65%

naprężenia tnące:

412

0

30

0

76

139

1

,

,

,

d

b

V

w

ab

,

lt

,

Sdk

= 1,131 MPa

1

2

2

2

1

1

1

3

1





w

w

=

1

02

0

7

0

0032

0

008

0

0

1

0033

0

3

1

,

,

,

,

,

,

= 0,520 m

szerokość rys ukośnych:

background image

15

w

k

=

ck

s

w

f

E

2

4

=

30

10

200

0065

0

52

0

131

1

4

3

2

,

,

,

= 0,068 mm

w

k

= 0,068 mm < w

lim

= 0,3 mm – warunek spełniony


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
obliczenia zebro
3 Obliczenia dla stropu gęstożebrowego?rt60 obciążonego ścianką działową prostopadłą żebro podwójnex
6a.ŻEBRO, obc. obliczeniowe
Część obliczeniowa zbrojenie zszywające połączenie żebro podciąg
6a ŻEBRO obc obliczeniowe
Obliczenie belki żelbetowej żebro
cw 06 Zebro obliczenia statyczne i zginanie
Prezentacja JMichalska PSP w obliczu zagrozen cywilizacyjn 10 2007
3 ANALITYCZNE METODY OBLICZANIA PŁYWÓW
Obliczanie masy cząsteczkowej
Obliczanie powierzchni
2 Podstawy obliczania
3 2 Ćwiczenie Obliczanie siatki kartograficznej Merkatora
GEOMETRIA OBLICZENIOWA I
67 Sposoby obliczania sił kształtowania plastycznego ppt

więcej podobnych podstron