GEOMETRIA FUNDAMENTU

Poziom posadowienia fundamentu

D 1.8m

:=

Poziom posadzki

z

0.4m

:=

hp 0.2m

:=

Grubość posadzki

aSL 0.6m

:=

aSB 0.4m

:=

Wymiary słupa

przesunięcie osi słupa względem

środka stopy

av

0m

:=

wymiary

ławy

L1 8 m



:=

B1 6m

:=

1. Przyjęcie wymiarów

fundamentów

Grubość otuliny:

c

0.05m

:=

Szerokość zasypki z lewej:

s1

L1

2

aSL

2

-









av

+

3.7m

=

:=

Szerokość zasypki z

prawej:

s2

L1

2

aSL

2

-









av

-

3.7m

=

:=

Wysokość fundamentu:

hf 0.7m

:=

hf.min 0.5m



hf.max 0.9 Mmax s1 s2

,

( )





hf.max.1 0.9 s1



3.33 m

=

:=

hf.max.2 0.9 s2



3.33 m

=

:=

Szerokość fundamentu

Lmin aSL 2 hf c

-

(

)



+

2c

+

2 m



=

:=

L

L1 8 m



=

:=

Długość fundamentu

Bmin aSB 2 hf c

-

(

)



+

2c

+

1.8 m



=

:=

B

B1 6 m

=

:=

ZALECANE :

L
B

1.0 3.0



=

L
B

1.3 1.7



=

L
B

1.333

=

1.2 Wartości obciążeń fundamentów

γżelb 25

kN
m

3



:=

γposadz 24

kN
m

3

:=

γpos 1800

kg

m

3

9.81



m
s

2

17.658 kN

m

3



=

:=

Ciężar fundamentu

G1.k

L B

 hf



aSL aSB



D hf

-

(

)



+





γżelb



846.6 kN



=

:=

Ciężar zasypki z prawej strony

G2.k

B L

 D



L B

 hf



aSL aSB



D hf

-

(

)



+





-

s1

( )

B

 z



+





γpos



1.084 10

3



kN

( )



=

:=

Ciężar zasypki z lewej strony

(

)

G3.k

s1 B

 hp

 γposadz



(

)

106.56 kN



=

:=

DANE Z PROJEKTU

ψ0 0.7

:=

Vk 990kN

:=

Qv.k 680kN

:=

Hk 263kN

:=

QH.k 166kN

:=

ψ0.1 1

:=

Mk

35

- kN m



:=

Qm.k

68

- kN m



:=

γG 1.35

:=

av 0

=

γQ 1.5

:=

a2

L
2

s2

2

-









-

2.15

-

m

=

:=

a3

L
2

s1

2

-









2.15 m

=

:=

2 Wypadkowe obciążenia działające na fundament

charakterystyczne

Vf.k Vk ψ0.1 Qv.k



+

G1.k

+

G2.k

+

G3.k

+

3.708 10

3



kN



=

:=

Hf.k Hk ψ0 QH.k



+

379.2 kN



=

:=

Mf.k Mk ψ0 Qm.k



+

av Vk ψ0.1 Qv.k



+

(

)



+

hf Hk



+

ψ0 hf

 QH.k



+

G2.k a2



G3.k a3



+

+

...

1.92

-

10

3



kN m





=

:=

obliczeniowe

Vf.d γG Vk



γQ ψ0.1



Qv.k



+

γG G1.k



+

γG G2.k



+

γG G3.k



+

5.107 10

3



kN



=

:=

Hf.d γG Hk



γQ ψ0



QH.k



+

529.35 kN



=

:=

Mf.d Mk γG



ψ0 γQ



Qm.k



+

av Vk γG



ψ0.1 γQ



Qv.k



+

(

)



+

hf Hk



γG



+

ψ0 γQ



hf

 QH.k



+

γG G2.k



a2



γG G3.k



a3



+

+

...

:=

Mf.d 2.587

-

10

3



kN m





=

3. Sprawdzenie

mimośrodu

eLk

Mf.k

Vf.k

:=

eLk 0.518m

=

L
6

1.333m

=

eLk

L
6

<

1

=

warunek

spełniony

eLd

Mf.d

Vf.d

:=

eLd 0.506m

=

L
6

1.333m

=

eLd

L
6

<

1

=

warunek

spełniony

4. Sprawdzenie naprężeń krawędziowych

qmax.k

Vf.k

B L



1

6 eLk



L

+











47.247 kPa



=

:=

qmax.d

Vf.d

B L



1

6 eLd



L

+











65.988 kPa



=

:=

qmin.k

Vf.k

B L



1

6 eLk



L

-











107.238 kPa



=

:=

qmin.d

Vf.d

B L



1

6 eLd



L

-











146.817 kPa



=

:=

qmax.k

qmin.k

0.441

=

qmax.d

qmin.d

0.449

=

stopa posadowiona w 3 gruncie czyli

saclSi -> pył ilasto piaszczysty

dlatego grunt pod stopą

jest średni

M 20MPa

<

2

5. Wymiary efektywne fundamentu

B'

B 6 m

=

:=

L' L 2 eLd



-

9.013m

=

:=

A'

L' B'



54.0772 m

2

=

:=

6. Sprawdzenie warunków nośności

6.1 Sprawdzenie warunków nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego bez

odpływu

Cu

18 kPa



:=

α

0

:=

γsk.saclSi 26.1

kN
m

3



:=

γR.V 1.4

:=

bc 1

2 α



π

2

+

(

)

-

1

=

:=

sc 1 0.2

B'
L'











+

1.133

=

:=

Hf.d 529.35 kN



=

Vf.d 5.107 10

3



kN



=

ic

1
2

1

1

Hf.d

A' Cu



-

+















0.838

=

:=

qmax.d 65.988 kPa



=

A' Cu



973.39 kN



=

Hf.d A' Cu





1

=

warunek spełniony

q2.saclSi

D

( ) γsk.saclSi



46.98 kN

m

2



=

:=

q1.saclSi

D hp

-

z

+

(

)

γsk.saclSi



52.2 kN

m

2



=

:=

q

min q1.saclSi q2.saclSi

,

(

)

46.98 kN

m

2



=

:=

σgr

π

2

+

(

) Cu



bc

 sc

 ic



q

+

134.831 kPa



=

:=

Rk A' σgr



7.291 10

3



kN



=

:=

Rd

Rk

γR.V

5.208 10

3



kN



=

:=

σgr.d

Rd

A'

96.308 kPa



=

:=

Rd Vf.d



1

=

warunek spełniony

σgr.d qmax.d



1

=

warunek spełniony

wykorzystanie nośności

N1

Vf.d

Rd













100



% 98.066 %



=

:=

warunek spełniony z 98%

wykorzystaniem nośnosci

N1 80%

<

0

=

UWAGA !

Ze względu na zastosowanie dużych wymiarów stopy tj. 8x6 m , doszedłem do wniosku że

są one bardzo nie efektywne , co za tym idzie , proponuje zastosować płytką wymiane

gryntu do poziomu wody gruntowej w celu zastosowania mniejszych wymiarów stopy

6.2 Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego z

odpływem

6.2 Obciążenia fundamentu

hf1 0.5 m



:=

Lmin1 aSL 2 hf1 c

-

(

)



+

2c

+

1.6 m



=

:=

Bmin1 aSB 2 hf1 c

-

(

)



+

2c

+

1.4 m



=

:=

LL

1.6 m



:=

BB 1.45 m



:=

γpos 17.658

kN
m

3



=

LL Lmin1



1

=

BB Bmin1



1

=

LL
BB

1.103

=

av 0 m



:=

s1

LL

2

aSL

2

-









av

+

0.5m

=

:=

s2

LL

2

aSL

2

-









av

-

0.5m

=

:=

V11.k

LL BB



hf1



aSL aSB



D hf1

-

(

)



+





1.472 m

3



=

:=

V22.k BB LL



D



LL BB



hf1



aSL aSB



D hf1

-

(

)



+





-

s1

( )

BB



z



+

2.994 m

3



=

:=

V33.k s1 BB



hp



0.145 m

3



=

:=

G11.k γżelb V11.k



36.8 kN



=

:=

G22.k γpos V22.k



52.868 kN



=

:=

av1 0m

:=

G33.k γposadz V33.k



3.48 kN



=

:=

Σ

Gi G11.k G22.k

+

G33.k

+

93.148 kN



=

:=

av2

LL

2

aSL

2

-









2

0.5 aSL



(

)

+

av

+

















-

0.55

-

m

=

:=

av3

0.5 LL



0.5aSL

-

(

)

av

+

2

0.5aSL

(

)

av

-

+









0.55 m

=

:=

6.2.1 Obciążenie charakterystyczne

ψ1 1

:=

ψ2 0.7

:=

M

G11.k av1



G22.k av2



+

G33.k av3



+

27.163

-

kN m





=

:=

Vf.k1 Vk Qv.k ψ1



+

Σ

Gi

+

1763.148 kN



=

:=

Hf.k1 Hk QH.k ψ2



+

379.2 kN



=

:=

Mf.k1 Mk Qm.k ψ2



+

M

+

av Vk ψ1 Qv.k



+

(

)



+

hf1 Hk ψ2 QH.k



+

(

)



+

79.837 kN m





=

:=

6.2.1 Obciążenie obliczeniowe

γG 1.35

:=

γQ 1.5

:=

Vf.d1 γGVk γQQv.k ψ1



+

γG ΣGi



+

2482.25 kN



=

:=

Hf.d1 γGHk γQQH.k ψ2



+

529.35 kN



=

:=

Mf.d1 γGMk γQQm.k ψ2



+

γGM

+

av γGVk γQ ψ1



Qv.k



+

(

)



+

hf1 γGHk γQ ψ2



QH.k



+

(

)



+

:=

Mf.d1 109.354 kN m





=

6.2.3. Sprawdzenie mimośrodów

eL.k1

Mf.k1

Vf.k1

0.045m

=

:=

warunek

spełniony

eL.k1

LL

6



1

=

eL.d1

Mf.d1

Vf.d1

0.044m

=

:=

warunek

spełniony

eL.d1

LL

6



1

=

4. Sprawdzenie naprężeń krawędziowych

σmax.k

Vf.k1

BB LL



1

eL.k1

( )

LL

+











781.485 kPa



=

:=

σmax.d

Vf.d1

BB LL



1

eL.d1

( )

LL

+











1.099 10

3



kPa



=

:=

σmin.k

Vf.k1

BB LL



1

eL.k1

( )

LL

-











738.47 kPa



=

:=

σmin.d

Vf.d1

BB LL



1

eL.d1

( )

LL

-











1.04 10

3



kPa



=

:=

σmax.k

σmin.k

1.058

=

σmax.k

σmin.k

3



1

=

σmax.d

σmin.d

1.057

=

σmax.d

σmin.d

3



1

=

warunki

spełnione

6.2..5. Wymiary efektywne fundamentu

A LL BB



2.32 m

2

=

:=

L'' LL 2 eL.d1



-

1.512m

=

:=

B''

BB

:=

A''

L'' B''



2.192m

2

=

:=

Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadownienia rzeczywistego z odpływem

dla Ps/MSa

γγ 1.0

:=

γc.u 1.0

:=

γc' 1.0

:=

γφ' 1

:=

α

0

=

γpos 17.658

kN
m

3



=

Id 0.8

:=

γskMSa 18.6

kN
m

3



:=

C''k 1.5 kPa



:=

ϕ

'k 38 °

:=

C''

C''k

γc'

1.5 kPa



=

:=

ϕ

'

ϕ

'k

γφ'

38 deg



=

:=

q1 hp γposadz



z D

+

(

) γpos



+

43.648 kPa



=

:=

q2

D

( ) γpos



31.784 kPa



=

:=

q'd min q1 q2

,

(

)

31.784 kPa



=

:=

γ

'

18.6 kN

m

3

0.8

 m

BB 0.8m

-

(

) 23.33



kN
m

3



+

BB

20.72 kN

m

3



=

:=

współczynniki nośności

Nq1 e

π

tan ϕ'

( )



tan 45 deg



ϕ

'

2

+

















2



48.933

=

:=

Nc1 Nq1 1

-

(

)

cot ϕ'

( ) 61.352

=

:=

Nγ1 2 Nq1 1

-

(

)



tan ϕ'

( )



74.899

=

:=

współczynniki nachylenia podstawy fundamentuα 0

=

bq1 1 α tan ϕ'

( )



-

(

)

2

1

=

:=

bc1 bq1

1 bq1

-

(

)

Nc1 tan ϕ'

( )



(

)

-

1

=

:=

bγ1 bq1 1

=

:=

współczynniki kształtu fundamentu

Sq1 1

B''
L''









sin ϕ'

( )



+

1.59

=

:=

Sγ1 1 0.3

B''
L''











-

0.712

=

:=

Sc1

Sq1 Nq1



1

-

(

)

Nq1 1

-

1.603

=

:=

współczynniki nachylenia obciążenia , spowodowanego

obciążeniem poziomym H

m

2 L''

B''

+









1 L''

B''

+









1.49

=

:=

iq1

1

Hf.d1

Vf.d1 A'' C''

 cot ϕ'

( )



(

)

+





-

























m

0.700

=

:=

iγ1

1

Hf.d1

Vf.d1 A'' C''

 cot ϕ'

( )



+

(

)

-

























m 1

+

(

)

0.551

=

:=

ic1 iq1

1 iq1

-

Nc1 tan ϕ'

( )



-

0.694

=

:=

Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego z

odpływem

Rkk A'' C'' Nc1



bc1



Sc1



ic1



q'd Nq1



bq1



Sq1



iq1



+

0.5 γ'

 B''

 Nγ1



bγ1



Sγ1



iγ1



+

(

)



4.989 10

3



kN



=

:=

Rdd

Rkk

γR.V

3.563 10

3



kN

( )



=

:=

Vf.d1 2.482 10

3



kN



=

Rdd Vf.d1



1

=

warunek spełniony

σgr.dd

Rdd

A''

1.625 10

3



kPa



=

:=

σmax.d 1.099 10

3



kPa



=

σgr.dd σmax.d



1

=

warunek spełniony

N2

Vf.d1

Rdd













100



% 69.659 %



=

:=