BLACHOWNICE

SPAWANE

NITOWANE

1

X

y

y

X

X

X

X

y

X

y

y

y

SKRZYNKOWE

Dobór przekroju belki blachownicowej

h

t

w

b

t

f

Dane : M, V

zakłada się : t

w

( np. t

w

~1/1000 L)

W

potrz

=

M

f

d

α

=

1,1

÷

1,3

Środnik:

2

b
h

=

1
5

÷

1
3

Pasy:

Sprawdzenie no

ś

no

ś

ci belki zginanej i

ś

cinanej

Stan Graniczny No

ś

no

ś

ci (SGN)

-no

ś

no

ść

najbardziej wyt

ęż

onego

przekroju:

•zginanie

M

max

M

R

≤ 1,0

V

max

V

≤ 1,0

•

ś

cinanie

Stan Graniczny Użytkowania (SGU):

f ≤ f

gr.

3

V

R

M

M

RV

≤ 1,0

M

φ

L

⋅M

R

≤ 1,0

•

ś

cinanie

•

zginanie ze ścinaniem

•

zwichrzenie

Ż

ebra usztywniaj

ą

ce

ś

rodnik

1/2I

L

Stosuje si

ę

ż

ebra poprzeczne i podłu

ż

ne

Ż

ebra poprzeczne nale

ż

y stosowa

ć

po siłami skupionymi oraz na długo

ś

ci belki

w rozstawach nie wi

ę

kszych ni

ż

2b. Ponadto w przekrojach kl.4 , nale

ż

y zawsze

stosowa

ć

ż

ebra usztywniaj

ą

ce co max. 2b.

Zebra podłu

ż

ne stosuje obok

ż

eber poprzecznych tylko na tych odcinkach

belki,

gdzie to jest konieczne dla zapewnienia stateczno

ś

ci lokalnej.

4

Obliczeniowy przekrój

ż

ebra

Przekrój

ż

ebra poprzecznego dobieramy z warunku niezb

ę

dnej

sztywno

ś

ci

Gdzie ;
a,b,t – wymiary

ś

rodnika belki

5

Ż

ebra poprzeczne obci

ąż

one siła skupion

ą

nale

ż

y dodatkowo sprawdzi

ć

jak słupek

o przekroju A

s

gdzie

a

φ

okre

ś

la si

ę

na podstawie smukło

ś

ci słupka A

s

obliczaj

ą

c:

6

Od strony działania siły skupionej

ż

ebro nale

ż

y sprawdzi

ć

dodatkowo na docisk.

σ

d

=

P

A

d

≤ 1, 25 f

d

7

Ż

ebra podłu

ż

ne sprawdzamy tylko ze wzgl

ę

du na niezb

ę

dn

ą

sztywno

ść

I

s

Ż

ebra stosujemy w wysokich belkach o smukłych

ś

rodnikach

na wysoko

ś

ci 1/4 do 1/3 b w strefie

ś

ciskanej

8

Sprawdzenie ugi

ę

cia belek ( Stan graniczny u

ż

ytkowania).

Sprawdzenie ugi

ę

cia belek polega na wyznaczeniu maksymalnego ugi

ę

cia

spr

ęż

ystego belki i porównaniu tej warto

ś

ci z granicznymi ugi

ę

ciami

podanymi w normie tablica 4:

gr

f

y

≤

max

w przypadku belki swobodnie podpartej obci

ąż

onej równomiernie

ugi

ę

cie mo

ż

na liczy

ć

ze wzoru:

l

q

y

⋅

⋅

=

4

5

I

E

l

q

y

⋅

⋅

⋅

=

max

384

5

belki ci

ą

głej obci

ąż

onej równomiernie ugi

ę

cie mo

ż

na policzy

ć

w

sposób przybli

ż

ony z tego samego wzorze wzoru redukuj

ą

c

obci

ąż

enia







=

p

dla

)

6

,

0

(

;

75

,

0

g

dla

)

2

,

0

(

;

5

,

0

q

9

Warto

ś

ci graniczne ugi

ęć

10

Styki belek pełno

ś

ciennych

Styki spawane doczołowe

Belki walcowane

Belki spawane

11

Styki spawane nakładkowo- przykładkowe

Nakładki:

12

Styki

ś

rubowe

Nakładkowo-przykładkowe

Doczołowe na

ś

ruby spr

ęż

one lub zwykłe

13

Poł

ą

czenia belek z podci

ą

gami

Ci

ą

głe:

Przegubowe:

14

15

16

17

18

19

Oparcia belek

Oparcie bezpo

ś

rednie

Oparcie na płytce stalowej

20

Oparcie na płytce centruj

ą

cej (ło

ż

ysko klockowe).

σ

=

V

≤ f

Powierzchnia docisku
do betonu:

σ

d

=

V

A

d

≤ f

cud

Grubość blach:

Spoiny:

21

Ło

ż

yska rolkowe

b

R

1

V

b

R

1

d

V

R

1

>r=d/2

d

r

R

1

Schemat obliczeniowy:

22

σ

b

=

p

2r

≤ f

db

Schemat obliczeniowy:

f

db

-

wytrzymało

ść stali na docisk

Elementy rozci

ą

gane

23

24

Warunek no

ś

no

ś

ci elementów rozci

ą

ganych:

0

,

1

≤

Rt

N

N

N

Rt

= A

·

f

d

Gdzie:

-Dla przekroju pełnego

( A- pole powierzchni przekroju

)

)

N

Rt

= A

ψ

·f

d

A

A

lecz

R

R

A

A

e

m

n

≤

⋅

=

ψ

ψ

8

,

0

-

Dla przekroju z otworami

( A

ψ

- sprowadzone pole powierzchni przekroju

)

A

n

= min (A

1

,A

2

)

A

n

- przekrój netto

25

Uwzgl

ę

dnienie mimo

ś

rodowego poł

ą

czenia na ko

ń

cach pr

ę

ta

rozci

ą

ganego

1

A

A

3

A

A

+

=

Nale

ż

y dodatkowo sprawdzi

ć

no

ś

no

ść

na rozci

ą

ganie okre

ś

laj

ą

c

N

Rt

= A

ψ

·f

d

Gdzie:

2

2

1

1

1

ψ

A

A

A

3

A

3

A

A

+

+

=

A

1

– pole przekroju cz

ęś

ci przylgowej

kształtownika (brutto – w przypadku
poł

ą

czenia spawanego, netto - w przypadku

poł

ą

czenia

ś

rubowego lub nitowego)

A

2

– pole przekroju odstaj

ą

cej cz

ęś

ci

kształtownika

26

i

l

0

=

λ

W przypadku pr

ę

tów pochyłych projektowanych jako osiowo rozci

ą

gane, mo

ż

na

pomija

ć

zginanie wywołane ci

ęż

arem własnym, je

ż

eli rzut poziomy nie przekracza 6,0m

- smukło

ść

pr

ę

ta

Nie ogranicza si

ę

smukło

ś

ci pr

ę

tów rozci

ą

ganych obci

ąż

onych statycznie,

za wyj

ą

tkiem elementów obci

ąż

onych dynamicznie:

1)pr

ę

tów kratownic

λ

≤

250

2)ci

ę

gien bez wst

ę

pnego naci

ą

gu

λ

≤

350

27