Fundamenty Specjalne - projekt
Część 6 – Wymiarowanie zbrojenia w palach – metoda uproszczona
(dr hab. inż. Adam Krasiński)
W poniższej metodzie przyjęto kilka założeń upraszczających, które ogólnie dają wyniki obliczeń po
bezpiecznej stronie. Proces obliczeniowy przebiega metodą prób. Zbrojenie pala wymiarowane jest tylko ze
względu na nośność. W celu sprawdzenia np. warunków zarysowania należy wykonać dodatkowe obliczenia
specjalistyczne (patrz kurs żelbetu). Generalnie wymiarowanie zbrojenia w palach powinno przebiegać
w podobny sposób jak w słupach ściskanych ze zginaniem lub rozciąganych ze zginaniem. Zagadnienie
komplikuje się ze względu na kołowy przekrój pala. W palach wciskanych całkowicie zagłębionych
w gruncie z reguły pomija się zjawisko wyboczenia.
6.1. Pal obciążony siłą ściskającą i momentem zginającym
Procedura obliczeniowa
6.1.1. Wynik z obliczeń statycznych fundamentu palowego (np. z programu „ROBOT”)
6.1.2. Przyjmujemy wstępny przekrój pala: liczbę prętów zbrojenia podłużnego, otulenie zbrojenia,
klasę betonu i klasę stali, a następnie obliczamy parametry przekroju.
6.1.3. Obliczamy mimośród siły normalnej:
e
N
= M/N
c
jeżeli e
N
≤ 0,25r , to mamy przypadek małego mimośrodu – cały przekrój ściskany
jeżeli e
N
> 0,25r , to mamy przypadek dużego mimośrodu – przekrój ściskany i rozciągany
6.1.4. Przypadek małego mimośrodu
1.4a Obliczamy parametry przekroju zastępczego:
F
bz
= F
b
+ (n
f
-1)
⋅F
a
; J
b
=
π⋅
D
4
/64 ; J
a
≈
0,01
⋅π⋅
F
a
⋅
r
a
2
; J
bz
= J
b
+ (n
f
-1)
⋅
J
a
, W
bz
= J
bz
/r
1.4b Obliczamy i sprawdzamy naprężenia ściskające w betonie:
bc
bz
bz
c
bc
f
W
M
F
N
≤
+
=
σ
;
f
bc
– wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie
Jeżeli warunek nie jest spełniony należy zwiększyć zbrojenie pala lub zwiększyć klasę betonu.
N
c
M
y1
M
y2
M
z1
M
z2
N
M
1
M
2
N
c
M
2
1
2
1
1
z
y
M
M
M
+
=
2
2
2
2
2
z
y
M
M
M
+
=
M = max {M
1
, M
2
}
D
r
a
całkowity przekrój betonu: F
b
całkowity przekrój zbrojenia: F
a
stopień zbrojenia:
µ
a
= F
a
/F
b
stopień zbrojenia powinien spełniać warunki:
µ
a
≥ µ
amin
= 0,005 i
µ
a
≤ µ
amax
= 0,04
stosunek modułów betonu i stali: n = E
a
/E
b
≈ 7
r
a
stosunek wytrzymałości betonu i stali: n
f
= f
d
/f
bc
6.1.5. Przypadek dużego mimośrodu
6.1.5a. Określamy wysokość
x
c
strefy ściskanej w przekroju według wzoru:
x
c
=
ξ
1
⋅r
w którym współczynnik
ξ
1
odczytujemy z tabl. 1 zależnie od stosunku
e
N
/
r i stopnia zbrojenia
µ
a
Tablica 1. Wartości współczynnika
ξ
1
dla przekroju pala ściskanego i zginanego
e
N
/r
µ
a
0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 5,0
0,005 0,680 0,605 0,570 0,540 0,505 0,485 0,455 0,440 0,420 0,415 0,410
0,0075 0,760 0,680 0,635 0,605 0,570 0,545 0,510 0,495 0,480 0,470 0,465
0,010 0,820 0,735 0,685 0,655 0,615 0,590 0,555 0,540 0,520 0,510 0,505
0,0125 0,865 0,775 0,725 0,690 0,650 0,625 0,590 0,570 0,550 0,545 0,540
0,015 0,900 0,805 0,755 0,720 0,680 0,655 0,620 0,600 0,580 0,570 0,565
0,020 0,955 0,855 0,805 0,770 0,725 0,700 0,660 0,645 0,625 0,615 0,610
0,025 0,985 0,895 0,840 0,805 0,760 0,735 0,695 0,675 0,660 0,650 0,645
0,030 1,0 0,920 0,865 0,830 0,785 0,760 0,725 0,705 0,685 0,675 0,670
0,035 1,0 0,945 0,890 0,855 0,810 0,780 0,745 0,725 0,710 0,700 0,690
0,040 1,0 0,960 0,905 0,870 0,830 0,800 0,765 0,745 0,725 0,720 0,710
6.1.5b. Przyjmujemy przekrój obliczeniowy pala i przekrój zastępczy oraz obliczamy parametry
geometryczne przekroju
6.1.5c. Obliczamy i sprawdzamy naprężenia w zbrojeniu rozciąganym
bc
a
f
c
f
at
F
F
n
N
n
N
+
⋅
⋅
−
=
)
(
σ
;
at
at
F
z
M
M
⋅
⋅
= 1
,
1
)
(
σ
;
→
)
(
)
(
M
N
at
at
at
σ
σ
σ
+
=
≤ f
d
f
d
– wytrzymałość obliczeniowa stali na rozciąganie
Jeżeli warunek nośności nie jest spełniony, należy zwiększyć liczbę lub średnicę prętów,
ewentualnie zastosować wyższą klasę stali zbrojeniowej. W przypadku dużego przekroczenia
nośności i przy
µ
a
bliskim
µ
amax
należy zwiększyć średnicę pala.
6.1.5d. Obliczamy i sprawdzamy naprężenia ściskające w betonie
bc
a
f
c
bc
F
F
n
N
N
+
⋅
=
)
(
σ
;
bcz
bc
F
z
M
M
⋅
⋅
= 1
,
1
)
(
σ
;
→
)
(
)
(
M
N
bc
bc
bc
σ
σ
σ
+
=
≤ f
bc
f
bc
– wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie
Jeżeli warunek nośności nie jest spełniony należy zwiększyć klasę betonu, bądź zwiększyć
zbrojenie lub średnicę pala.
x
c
x
ai
e
bc
e
at
strefa ściskana
zbrojenie ściskane
n
c
, F
ac
zbrojenie
rozciągane
n
t
, F
at
zbrojenie obojętne
F
bcz
F
at
z =e
at
+e
bc
Przekrój zastępczy
t
ai
at
n
x
e
∑
=
F
bcz
= F
bc
+ (n
f
-1)
⋅F
ac
n
t
– liczba prętów rozciąganych
F
bc
r
−
=
r
x
r
c
arccos
2
ϕ
[rad];
(
)
ϕ
ϕ
sin
2
2
−
=
r
F
bc
;
(
)
ϕ
ϕ
ϕ
sin
)
2
/
(
sin
3
4
3
−
= r
e
bc
Przekrój obliczeniowy
z – ramię sił wewnętrznych
ϕ
6.2. Pal obciążony siłą rozciągającą i momentem zginającym
Procedura obliczeniowa
6.2.1. Z obliczeń statycznych fundamentu palowego określamy
wartości sił przekrojowych N
t
i M (podobnie jak w pkt. 1.1)
6.2.2. Przyjmujemy wstępny przekrój pala i obliczamy
parametry przekroju (jak w pkt. 1.2).
6.2.3. Obliczamy mimośród siły normalnej:
e
N
= M/N
t
jeżeli e
N
≤ 0,25r , to mamy przypadek małego mimośrodu – cały przekrój rozciągany
jeżeli e
N
> 0,25r , to mamy przypadek dużego mimośrodu – przekrój rozciągany i ściskany
6.2.4. Przypadek małego mimośrodu – w przekroju pracuje tylko zbrojenie
6.2.4a. Obliczamy parametry przekroju zbrojenia:
J
a
≈
0,01
⋅π⋅
F
a
⋅
r
a
2
; W
a
= J
a
/r
a
6.2.4b Obliczamy i sprawdzamy naprężenia rozciągające w zbrojeniu:
a
a
a
t
at
f
W
M
F
N
⋅
≤
+
=
1
,
1
σ
; f
a
– wytrzymałość obliczeniowa stali zbrojeniowej na rozciąganie
Jeżeli warunek nośności nie jest spełniony należy zwiększyć liczbę lub średnicę prętów, albo
zastosować wyższą klasę stali zbrojeniowej. W przypadku dużego przekroczenia nośności i przy
µ
a
bliskim
µ
amax
należy zwiększyć średnicę pala.
6.2.5. Przypadek dużego mimośrodu
6.2.5a. Określamy wysokość x
c
strefy ściskanej w przekroju według wzoru:
x
c
=
ξ
2
⋅r
w którym współczynnik
ξ
2
odczytujemy z tabl. 2 zależnie od stosunku e
N
/r i stopnia zbrojenia
µ
a
Tablica 2. Wartości współczynnika
ξ
2
dla przekroju pala rozciąganego i zginanego
e
N
/r
µ
a
0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 5,0
0,005 0,080 0,105 0,135 0,165 0,215 0,255 0,305 0,325 0,350 0,360 0,365
0,0075 0,105 0,135 0,175 0,210 0,265 0,305 0,355 0,375 0,400 0,410 0,415
0,010 0,125 0,165 0,205 0,245 0,305 0,340 0,390 0,415 0,440 0,450 0,455
0,0125 0,145 0,190 0,235 0,275 0,335 0,375 0,425 0,445 0,470 0,480 0,490
0,015 0,165 0,215 0,260 0,305 0,365 0,400 0,450 0,475 0,495 0,510 0,515
0,020 0,195 0,255 0,305 0,350 0,410 0,445 0,495 0,520 0,540 0,550 0,560
0,025 0,225 0,290 0,345 0,390 0,445 0,485 0,530 0,555 0,575 0,585 0,590
0,030 0,255 0,320 0,380 0,420 0,480 0,515 0,560 0,580 0,605 0,615 0,620
0,035 0,275 0,350 0,405 0,450 0,505 0,540 0,585 0,605 0,630 0,640 0,645
0,040 0,300 0,375 0,430 0,475 0,530 0,565 0,605 0,630 0,650 0,660 0,665
N
t
M
6.2.5b. Przyjmujemy przekrój obliczeniowy pala i przekrój zastępczy oraz obliczamy parametry
geometryczne przekroju (tak samo jak w pkt. 1.5b)
6.2.5c. Obliczamy i sprawdzamy naprężenia w zbrojeniu rozciąganym
bc
a
f
t
f
at
F
F
n
N
n
N
+
⋅
⋅
=
)
(
σ
;
at
at
F
z
M
M
⋅
⋅
= 1
,
1
)
(
σ
;
→
)
(
)
(
M
N
at
at
at
σ
σ
σ
+
=
≤ f
d
f
d
– wytrzymałość obliczeniowa stali na rozciąganie
Jeżeli warunek nośności nie jest spełniony należy zwiększyć liczbę lub średnicę prętów,
ewentualnie zastosować wyższą klasę stali zbrojeniowej. W przypadku dużego przekroczenia
nośności i przy
µ
a
bliskim
µ
amax
należy zwiększyć średnicę pala.
6.2.5d. Obliczamy i sprawdzamy naprężenia ściskające w betonie
bc
a
f
t
bc
F
F
n
N
N
+
⋅
−
=
)
(
σ
;
bcz
bc
F
z
M
M
⋅
⋅
= 1
,
1
)
(
σ
;
→
)
(
)
(
M
N
bc
bc
bc
σ
σ
σ
+
=
≤ f
bc
f
bc
– wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie
Jeżeli warunek nośności nie jest spełniony należy zwiększyć klasę betonu, bądź zwiększyć
zbrojenie lub średnicę pala.
6.3. Uwagi na temat zbrojenia pali:
Minimalna średnica prętów podłużnych –
φ
16 mm, a w palach wielkośrednicowych –
φ
25 mm.
Zbrojenie spiralne – średnica prętów min.
φ
/3 zbrojenia podłużnego, skok spirali -
∼ D/(3÷4).
Stal zbrojenia podłużnego – żebrowana min. A-II, zbrojenia spiralnego – gładka lub żebrowana.
Otulenie zbrojenia w palach – min. 7 cm, a w palach wielkośrednicowych – min. 10 cm.
x
c
x
ai
e
bc
e
at
strefa ściskana
zbrojenie ściskane
n
c
, F
ac
zbrojenie
rozciągane
n
t
, F
at
zbrojenie obojętne
F
bcz
F
at
z =e
at
+e
bc
Przekrój zastępczy
t
ai
at
n
x
e
∑
=
F
bcz
= F
bc
+ (n
f
-1)
⋅F
ac
n
t
– liczba prętów rozciąganych
F
bc
r
−
=
r
x
r
c
arccos
2
ϕ
[rad];
(
)
ϕ
ϕ
sin
2
2
−
=
r
F
bc
;
(
)
ϕ
ϕ
ϕ
sin
)
2
/
(
sin
3
4
3
−
= r
e
bc
Przekrój obliczeniowy
z – ramię sił wewnętrznych
ϕ
6.4. Przykład obliczeniowy 1 - pal obciążony siłą ściskającą i momentem zginającym
Wynik obliczeń statycznych fundamentu palowego
N
c
= 3000 kN, M = 2000 kNm
Przyjęty wstępny przekrój pala i parametry przekroju
Mimośród siły normalnej
e
N
= 2000/3000 = 0,67 m = 67 cm > 0,25r = 0,25
⋅60 = 15 cm
- przypadek dużego mimośrodu
Wysokość x
c
strefy ściskanej w przekroju
dla
µ
a
= 0,0142 i e
N
/r = 67/60 = 1,12
→
ξ
1
⋅≈ 0,63 (Tabl. 1)
x
c
= 0,63
⋅60 = 37,8 cm
Parametry przekroju obliczeniowego i zastępczego
Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym
23
,
10
3054
161
1
,
23
3000
1
,
23
)
(
−
=
+
⋅
⋅
−
=
N
at
σ
kN/cm
2
;
76
,
42
45
,
72
9
,
72
200000
1
,
1
)
(
=
⋅
⋅
=
M
at
σ
kN/cm
2
53
,
32
76
,
42
23
,
10
=
+
−
=
at
σ
kN/cm
2
= 325,3 MPa < f
d
= 400 MPa
Warunek spełniony.
1
,
35
9
5
,
15
2
4
,
29
2
5
,
40
2
6
,
47
2
50
=
⋅
+
⋅
+
⋅
+
⋅
+
=
at
e
cm;
384
,
2
60
8
,
37
60
arccos
2
=
−
=
ϕ
rad;
(
)
3054
384
,
2
sin
384
,
2
2
60
2
=
−
=
bc
F
cm
2
;
(
)
8
,
37
384
,
2
sin
384
,
2
)
2
/
384
,
2
(
sin
60
3
4
3
=
−
⋅
⋅
=
bc
e
cm
;
35
,
56
05
,
8
7
=
⋅
=
ac
F
cm
2
;
9
,
72
1
,
35
8
,
37
=
+
=
z
cm
4299
35
,
56
)
1
1
,
23
(
3054
=
⋅
−
+
=
bcz
F
cm
2
;
45
,
72
05
,
8
9
=
⋅
=
at
F
cm
2
;
D = 120 cm
r
a
przekrój betonu: F
b
= 0,25
⋅
π⋅120
2
= 11310 cm
2
stopień zbrojenia:
µ
a
= 161/11310 = 0,0142
≥
µ
amin
= 0,005
r
a
zbrojenie – 20 prętów
φ32: F
a
= 20
⋅8,05 = 161 cm
2
r = 60 cm; a = 10 cm; r
a
= 50 cm
klasa betonu: B30 – f
bc
= 17,1 MPa
klasa stali: A-IIIN – f
d
= 400 MPa
stosunek wytrzymałości betonu i stali: n
f
= 400/17,1 = 23,4
x
c
strefa ściskana
zbrojenie ściskane
n
c
, F
ac
zbrojenie
rozciągane
F
bcz
F
at
Przekrój zastępczy
F
bc
r = 60
Przekrój obliczeniowy
ϕ
e
bc
e
at
n
t
, F
at
zbrojenie obojętne
z
Naprężenia ściskające w betonie
44
,
0
3054
161
1
,
23
3000
)
(
=
+
⋅
=
N
bc
σ
kN/cm
2
;
70
,
0
4299
9
,
72
200000
1
,
1
)
(
=
⋅
⋅
=
M
bc
σ
kN/cm
2
14
,
1
70
,
0
44
,
0
=
+
=
bc
σ
kN/cm
2
= 11,4 MPa < f
bc
= 17,1 MPa
Warunek spełniony.
6.5. Przykład obliczeniowy 2 - pal obciążony siłą rozciągającą i momentem zginającym
Wynik obliczeń statycznych fundamentu palowego
N
t
= 800 kN, M = 1600 kNm
Przyjęty wstępny przekrój pala i parametry przekroju
Mimośród siły normalnej
e
N
= 1600/800 = 2,0 m = 200 cm > 0,25r = 0,25
⋅60 = 15 cm
- przypadek dużego mimośrodu
Wysokość x
c
strefy ściskanej w przekroju
dla
µ
a
= 0,0142 i e
N
/r = 200/60 = 3,33
→
ξ
2
⋅≈ 0,485 (Tabl. 2)
x
c
= 0,485
⋅60 = 29,1 cm
Parametry przekroju obliczeniowego i zastępczego
przekrój betonu: F
b
= 0,25
⋅
π⋅120
2
= 11310 cm
2
klasa betonu: B30 – f
bc
= 17,1 MPa
stosunek wytrzymałości betonu i stali: n
f
= 400/17,1 = 23,1
r = 60 cm; a = 10 cm; r
a
= 50 cm
klasa stali: A-IIIN – f
d
= 400 MPa
D = 120 cm
r
a r
a
stopień zbrojenia:
µ
a
= 161/11310 = 0,0142
≥
µ
amin
= 0,005
zbrojenie – 20 prętów
φ32: F
a
= 20
⋅8,05 = 161 cm
2
1
,
35
9
5
,
15
2
4
,
29
2
5
,
40
2
6
,
47
2
50
=
⋅
+
⋅
+
⋅
+
⋅
+
=
at
e
cm;
06
,
2
60
1
,
29
60
arccos
2
=
−
=
ϕ
rad;
(
)
2119
06
,
2
sin
06
,
2
2
60
2
=
−
=
bc
F
cm
2
;
(
)
8
,
42
06
,
2
sin
06
,
2
)
2
/
06
,
2
(
sin
60
3
4
3
=
−
⋅
⋅
=
bc
e
cm
;
3
,
48
05
,
8
6
=
⋅
=
ac
F
cm
2
;
9
,
77
1
,
35
8
,
42
=
+
=
z
cm
3186
3
,
48
)
1
1
,
23
(
2119
=
⋅
−
+
=
bcz
F
cm
2
45
,
72
05
,
8
9
=
⋅
=
at
F
cm
2
;
x
c
e
bc
e
at
strefa ściskana
zbrojenie ściskane
n
c
, F
ac
zbrojenie
rozciągane
n
t
, F
at
zbrojenie obojętne
F
bcz
F
at
z
Przekrój zastępczy
F
bc
r = 60
Przekrój obliczeniowy
ϕ
x
c
e
bc
e
at
strefa ściskana
zbrojenie ściskane
n
c
, F
ac
zbrojenie
rozciągane
n
t
, F
at
zbrojenie obojętne
F
bcz
F
at
z
Przekrój zastępczy
F
bc
r = 60
Przekrój obliczeniowy
ϕ
Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym:
17
,
3
2119
161
1
,
23
800
1
,
23
)
(
=
+
⋅
⋅
=
N
at
σ
kN/cm
2
;
18
,
31
45
,
72
9
,
77
160000
1
,
1
)
(
=
⋅
⋅
=
M
at
σ
kN/cm
2
35
,
34
18
,
31
17
,
3
=
+
=
at
σ
kN/cm
2
= 343,5 MPa < f
d
= 400 MPa
Warunek spełniony.
Naprężenia ściskające w betonie
14
,
0
2119
161
1
,
23
800
)
(
−
=
+
⋅
−
=
N
bc
σ
kN/cm
2
;
71
,
0
3186
9
,
77
160000
1
,
1
)
(
=
⋅
⋅
=
M
bc
σ
kN/cm
2
57
,
0
71
,
0
14
,
0
=
+
−
=
bc
σ
kN/cm
2
= 5,7 MPa < f
bc
= 17,1 MPa
Warunek spełniony.
Dodatek
Zbrojenie pali
Pale zbroi się prętami podłużnymi oraz zbrojeniem poprzecznym w postaci spirali lub strzemion.
Pręty podłużne wykonuje się najczęściej ze stali żebrowanej (A-II, A-III), natomiast zbrojenie
poprzeczne ze stali gładkiej (A-I). Minimalny stopień zbrojenia podłużnego w palach wynosi
µ
amin
= 0.5%.
W palach prefabrykowanych pręty podłużne stosuje się o średnicy od
φ14 do φ25 mm,
a strzemiona o średnicy
φ6 do φ8 mm. W górnej i dolnej części pala stosuje się wzmocnione
zbrojenie poprzeczne przez zagęszczenie strzemion i/lub dodatkowe siatki, co ma zabezpieczyć te
miejsca pala na obciążenia udarowe od wbijania. Głowica pala powinna być lekko wypukła, co
sprawia, że siła udarowa jest skoncentrowana w osi pala i przez to zmniejsza się niebezpieczeństwo
rozkruszenia głowicy. Przed rozkruszeniem chroni głowicę również stosowanie drewnianych
przekładek pod podbabnikiem młota oraz sfazowania krawędzi. Również ze względu na obciążenia
udarowe, pale prefabrykowane wykonuje się z betonu wysokiej klasy (B35 do B50). Zbrojenie pali
prefabrykowanych należy liczyć również na zginanie w fazie wyciągania pala z formy oraz
podnoszenia w celu przystawienia do kafara. Dół pala może być zaostrzony lub tępy.
Rys. Konstrukcje pali prefabrykowanych: a) według rozwiązania „Aarsleff”, b) według „Projmorsu”
ostrze z kątownika
walcowanego
a
a
4 pręty podłużne
φ14 ÷ φ25
strzemiona
φ5 ÷ φ8
∼5cm
st
rz
em
iona c
o
5c
m
st
rz
em
iona c
o
∼
15c
m
st
rz
em
iona c
o
5c
m
L =
6.
0
÷ 16.0 m
a
a
przekrój
wzmocniony
50
÷ 100
cm
50
÷ 100
cm
strzemiona
pomocnicze
co
∼100cm
Przekroje
a
× a = 25 × 25 cm
30
× 30 cm
35
× 35 cm
40
× 40 cm
45
× 45 cm
II - II
8 prętów podłużnych
φ14 ÷ φ25
a
a
I - I
siatki zbrojeniowe
φ6 co 5 cm
I
I
II
II
a
a
4 pręty podłużne
φ14 ÷ φ25
spirala kwadratowa
φ5 ÷ φ8
∼5cm
sp
ir
al
a
co
∼
5c
m
sp
ir
al
a co
∼
15
cm
sp
ir
al
a
c
o
∼
5c
m
L = 6.
0
÷ 1
6
.0
m
a
a
przekrój
wzmocniony
50
÷ 100 c
m
50
÷
10
0 c
m
strzemiona
pomocnicze
co
∼100cm
Przekroje
a
× a = 25 × 25 cm
30
× 30 cm
35
× 35 cm
40
× 40 cm
spirala kołowa
φ6
45
× 45 cm
a
a
II - II
I - I
8 prętów podłużnych
φ14 ÷ φ25
lub
I I
II II
a) b)
W palach monolitycznych – betonowanych
w
gruncie, o przekroju kołowym, zbrojenie
wykonuje się z co najmniej 6 prętów podłużnych
żebrowanych o średnicy minimum
φ16 mm i spirali
z pręta gładkiego o średnicy minimum
φ6 mm.
W palach wielkośrednicowych średnice prętów
głównych dochodzą do
φ32 mm, a ich liczba do 32
sztuk, natomiast spiralę wykonuje się z pręta
φ12
÷14 mm i skoku 25 ÷ 30 cm.
W konstrukcji zbrojenia powinno stosować się
ponadto elementy dystansowe, które zapewniają
centryczne umiejscowienie zbrojenia w palu oraz
wymaganą otulinę zbrojenia, która w palach
monolitycznych powinna wynosić minimum 7 cm.
W celu zapewnienia sztywności i nadania odpowied-
niego kształtu zbrojenia stosuje się obręcze
profilowe z grubego płaskownika lub pręta. Co
trzeci styk spirali z prętami podłużnymi łączy się
przez spawanie, co również zwiększa sztywność
kosza zbrojeniowego. Sztywność kosza ułatwia
podnoszenie go i wprowadzanie do rury obsadowej.
Zbrojenie pala należy w odpowiedni sposób zagłębić w konstrukcji oczepu fundamentowego,
w zależności od tego czy pal jest wciskany czy wyciągany oraz czy połączenie ma być sztywne, czy
przegubowe (rysunek poniżej).
Rys. Połączenie pali z oczepem fundamentowym: a) sztywne połączenie pala wciskanego, b) sztywne
połączenie pala wyciąganego, c) przegubowe połączenie pala wyciąganego lub wciskanego.
pręty podłużne
np. 8
φ20
Przekrój I - I
pręty podłużne
np. 8
φ20
spirala
np.
φ8 co 15cm
pręty dystansowe
φ8 ÷ 10
spirala
np.
φ8 co 15cm
φ500 mm
φ360
70
70
I
I
pierścienie profilujące
np. z płaskownika
pierścień
profilujący
podkład z chudego
betonu 10 cm
pal
skuta
głowica pala
∼0.5
÷0.6
m
żelbetowy oczep
fundamentowy
pal
pal
a) b)
c)
Rys. Zbrojenie pala
betonowanego w gruncie.
