1. TECHNOLOGIA WYKONYWANIA I GEOMETRIA PALA

Pale wbijane Franki NG

Dp

51cm



średnica pala

Lp

6.7m



długość pala

Fazy zagłębiania pali Franki w gruncie przedstawiono schematycznie na rys.:

a) ustawienie rury stalowej i uformowanie korka z betonu,
b) pogrążanie pala młotem wolnospadowym,
c) wbicie pala na wymaganą rzedną,
d) formowanie podstawy pala,
e) wstawienie zbrojenia,
f) układanie mieszanki betonowej zagęszczanej młotem z podciąganiem rury obsadowej,
g) wykonanie całego pala ze zbrojeniem.

2. NOŚNOŚĆ GŁOWICY PALA

Głowica pala znajduje sie w warstwie V - ił; I

L

=-0,15 - grunt zwarty

Ap

π

Dp

2













2



0.204m

2





pole powierzchni podstawy pala

Sp

1.2



współczynnik technologiczny, tablica 4, PN-83/B-02482

Jednostkowy graniczny opór gruntu pod podstawą pala

dla I

L

<0

qn

2800kPa



D0

0.4m



normowa średnica pala, p. 2.2.2.2

1

hc

10m



normowa głębokość krytyczna

hci

hc

Dp
D0



11.292 m





nowa głębokość krytyczna

qn

2800kPa

hci

Lp



1.661

10

3



kPa







γm

0.9



qr

qn γm



1.495

10

3



kPa







W przypadku pali Franki w gruncie spoistym zamiast A

p

jako pole przekroju można przyjąć

1,5A

p

w przypadku uwzględnienia poszerzenia podstawy pala; p. 2.2.1 (PN-83/B-02482)

Obliczeniowa nośność głowicy pala wciskanego

Np

1.5 Ap



Sp



qr



549.823 kN







3. NOŚNOŚĆ POBOCZNICY PALA W POSZCZEGÓLNYCH WARSTWACH

Głębokość posadowienia: -4,5m
Zakończenie pala:

-11,2m

3.1 Pal w warstwie II - ił - I

L

=0,04

L2

1.5m



długość pala w warstwie II

As2

L2 2

 π



Dp

2



2.403 m

2





pole powierzchni pala w warstwie II

Ss2

1.0



współczynnik technologiczny, tablica 4,
PN-83/B-02482

Interpolacja wartości jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala

dla I

L

=0

t=50kPa

dla I

L

=0,5

t=25kPa

x

25kPa 0.5

0.04



(

)



0.5

23 kPa







t2n

25kPa

x



48 kPa







t2r

t2n γm



43.2 kPa







nośność pobocznicy pala w warstwie II

Ns2

As2 Ss2



t2r



103.823 kN







3.2 Pal w warstwie III - piasek - I

D

=1,00

L3

2m



długość pala w warstwie III

2

As3

L3 2

 π



Dp

2



3.204 m

2





pole powierzchni pala w warstwie III

Ss3

1.3



współczynnik technologiczny, tablica 4,
PN-83/B-02482

t3n

132kPa



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż
pobocznicy pala

t3r

t3n γm



118.8 kPa







nośność pobocznicy pala w warstwie III

Ns3

As3 Ss3



t3r



494.891 kN







3.3 Pal w warstwie IV - pył - I

L

=0,92

L4

1.6m



długość pala w warstwie IV

As4

L4 2

 π



Dp

2



2.564 m

2





pole powierzchni pala w warstwie IV

Ss4

1.0



współczynnik technologiczny, tablica 4,
PN-83/B-02482

t4n

0



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż
pobocznicy pala na podstawie pkt 2.2.4,
PN-83/B-02482

t4r

0



nośność pobocznicy pala w warstwie IV

Ns4

As4 Ss4



t4r



0 kN







3.4 Pal w warstwie V - ił - I

L

=-0,15

L5

1.6m



długość pala w warstwie V

As5

L5 2

 π



Dp

2



2.564 m

2





pole powierzchni pala w warstwie V

Ss5

1.1



współczynnik technologiczny, tablica 4,
PN-83/B-02482

t5n

95kPa



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż
pobocznicy pala

t5r

t5n γm



85.5 kPa







nośność pobocznicy pala w warstwie II

Ns5

As5 Ss5



t5r



241.101 kN







4. NOŚNOŚĆ CAŁKOWITA PALA

Nt

Np Ns2



Ns3



Ns4



Ns5



1.39

10

3



kN







całkowita nośność pala

N

97389kN 0.5



%

486.945 kN







zadana siła wciskajaca

3

Nt N



1



warunek spełniony - zadana siła wciskająca nie
przekracza nośności całkowitej pala

5. NOŚNOŚĆ CAŁKOWITA PALA OBLICZANA METODĄ WIŁUNA (NA PODSTAWIE
PN-EN 1997-1)

Lp 6.7 m



Dp 0.51 m



wartość średnia q

c

z sondowania CPT z odcinka 3D

p

w górę i 2D

p

w dół od poziomu

posadowienia pala

3Dp 1.53 m



qc3

74.37MPa



2Dp 1.02 m



qc2

38.87MPa



qc

qc2 qc3



13

8.711 MPa







αp

22



współczynnik zależny od q

c

odczytany z wykresu

lnp

αp Dp



11.22 m





długość nominalna

βp

0.79



współczynnik zależny od q

c

oraz D

p

qcnp

βp qc



6.882 MPa







nośność na głębokości nominalnej

qcp

qcnp

log

Lp

m













log

lnp

m















5.414 MPa







nośność pod głowicą pala

fs2

173.9kPa



opór na tulei ciernej warstwy II

fs3

860.23kPa



opór na tulei ciernej warstwy III

fs4

4.42kPa



opór na tulei ciernej warstwy IV

fs5

299.16kPa



opór na tulei ciernej warstwy V

Fq

1.5



Ff

1.5



współczynniki redukcyjne dla pali Franki

un

2π

Dp

2



1.602 m





obwód pala

u

un fs2 L2



fs3 L3





fs4 L4





fs5 L5











Ff

Ap qcp



Fq



3.372 MN







nośność całkowita
pala

6. ZAŁĄCZNIKI

1. Tabela wyników sondowania CPT
2. Wykresy zależności q

c

, f

s

i R

f

od zagłębienia

3. Wydzielenie poszczególnych warstw i ich właściwości

4