1. TECHNOLOGIA WYKONYWANIA I GEOMETRIA PALA Pale wbijane Franki NG

D 

średnica pala

p

51cm

L 

długość pala

p

6.7m

Fazy zagłębiania pali Franki w gruncie przedstawiono schematycznie na rys.: a) ustawienie rury stalowej i uformowanie korka z betonu, b) pogrążanie pala młotem wolnospadowym, c) wbicie pala na wymaganą rzedną, d) formowanie podstawy pala,

e) wstawienie zbrojenia,

f) układanie mieszanki betonowej zagęszczanej młotem z podciąganiem rury obsadowej, g) wykonanie całego pala ze zbrojeniem.

2. NOŚNOŚĆ GŁOWICY PALA

Głowica pala znajduje sie w warstwie V - ił; IL=-0,15 - grunt zwarty



2

Dp 

2

A 



 

pole powierzchni podstawy pala

p

π 

0.204m

2 

S 

współczynnik technologiczny, tablica 4, PN-83/B-02482

p

1.2

Jednostkowy graniczny opór gruntu pod podstawą pala dla IL<0

q 

n

2800kPa

D 

normowa średnica pala, p. 2.2.2.2

0

0.4m

1

h 

normowa głębokość krytyczna

c

10m

Dp

h







nowa głębokość krytyczna

ci

hc

11.292 m

D0

2800kPa

3

q 









n

Lp 1.661 10 kPa

hci

γ



m

0.9

3

q 









r

qn γm 1.495 10 kPa

W przypadku pali Franki w gruncie spoistym zamiast Ap jako pole przekroju można przyjąć 1,5Ap w przypadku uwzględnienia poszerzenia podstawy pala; p. 2.2.1 (PN-83/B-02482) Obliczeniowa nośność głowicy pala wciskanego N 



  



p

1.5 Ap Sp qr 549.823 kN

3. NOŚNOŚĆ POBOCZNICY PALA W POSZCZEGÓLNYCH WARSTWACH

Głębokość posadowienia: -4,5m

Zakończenie pala:

-11,2m

3.1 Pal w warstwie II - ił - IL=0,04

L 

długość pala w warstwie II

2

1.5m

Dp

2

A



  



pole powierzchni pala w warstwie II s2

L2 2 π

2.403 m

2

S



współczynnik technologiczny, tablica 4, s2

1.0

PN-83/B-02482

Interpolacja wartości jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala dla IL=0

t=50kPa

dla IL=0,5

t=25kPa

25kPa(0.5  0.04)

x 

 23kPa

0.5

t



 



2n

25kPa

x

48 kPa

t









2r

t2n γm 43.2 kPa

nośność pobocznicy pala w warstwie II N











s2

As2 Ss2 t2r 103.823 kN

3.2 Pal w warstwie III - piasek - ID=1,00

L 

długość pala w warstwie III

3

2m

2

Dp

2

A



  



pole powierzchni pala w warstwie III s3

L3 2 π

3.204 m

2

S



współczynnik technologiczny, tablica 4, s3

1.3

PN-83/B-02482

t



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż 3n

132kPa

pobocznicy pala

t









3r

t3n γm 118.8 kPa

nośność pobocznicy pala w warstwie III N











s3

As3 Ss3 t3r 494.891 kN

3.3 Pal w warstwie IV - pył - IL=0,92

L 

długość pala w warstwie IV

4

1.6m

Dp

2

A



  



pole powierzchni pala w warstwie IV

s4

L4 2 π

2.564 m

2

S



współczynnik technologiczny, tablica 4, s4

1.0

PN-83/B-02482

t



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż 4n

0

pobocznicy pala na podstawie pkt 2.2.4, t



PN-83/B-02482

4r

0

nośność pobocznicy pala w warstwie IV

N







 

s4

As4 Ss4 t4r 0 kN

3.4 Pal w warstwie V - ił - IL=-0,15

L 

długość pala w warstwie V

5

1.6m

Dp

2

A



  



pole powierzchni pala w warstwie V

s5

L5 2 π

2.564 m

2

S



współczynnik technologiczny, tablica 4, s5

1.1

PN-83/B-02482

t



jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż 5n

95kPa

pobocznicy pala

t









5r

t5n γm 85.5 kPa

nośność pobocznicy pala w warstwie II N











s5

As5 Ss5 t5r 241.101 kN

4. NOŚNOŚĆ CAŁKOWITA PALA

3

N 















całkowita nośność pala

t

Np Ns2 Ns3 Ns4 Ns5 1.39 10 kN

N  97389kN0.5%  486.945kN

zadana siła wciskajaca

3

N 



warunek spełniony - zadana siła wciskająca nie t

N

1

przekracza nośności całkowitej pala 5. NOŚNOŚĆ CAŁKOWITA PALA OBLICZANA METODĄ WIŁUNA (NA PODSTAWIE

PN-EN 1997-1)

L 



p

6.7 m

Dp 0.51 m

wartość średnia qc z sondowania CPT z odcinka 3Dp w górę i 2Dp w dół od poziomu posadowienia pala

3D 



p

1.53 m

qc3

74.37MPa

2D 



p

1.02 m

qc2

38.87MPa

q



c2

qc3

q 





c

8.711 MPa

13

α 

współczynnik zależny od q

p

22

c odczytany z wykresu

l







długość nominalna

np

αp Dp 11.22 m

β 

współczynnik zależny od q

p

0.79

c oraz Dp

q









nośność na głębokości nominalnej cnp

βp qc 6.882 MPa

 Lp 

log



 m 

q









nośność pod głowicą pala

cp

qcnp

5.414 MPa

 lnp

log



 m 

f



opór na tulei ciernej warstwy II s2

173.9kPa

f



opór na tulei ciernej warstwy III s3

860.23kPa

f



opór na tulei ciernej warstwy IV

s4

4.42kPa

f



opór na tulei ciernej warstwy V

s5

299.16kPa

F 



współczynniki redukcyjne dla pali Franki q

1.5

Ff

1.5

Dp

u 





obwód pala

n

2π

1.602 m

2

u  











 



n fs2 L2

fs3 L3 fs4 L4 fs5 L5

Ap qcp

u 



 3.372MN

nośność całkowita

Ff

Fq

pala

6. ZAŁĄCZNIKI

1. Tabela wyników sondowania CPT

2. Wykresy zależności qc, fs i Rf od zagłębienia 3. Wydzielenie poszczególnych warstw i ich właściwości 4