Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
1/18
1.0.
OKREŚLENIE GŁOWNYCH WYMIARÓW HALI:
1.1.Rozstaw płatwi:
Od 1500 do 3000 mm, przyjęto e=2007.60 mm
1.2. Wiązar kratowy:
-Rozpiętość B=24 m
-Wysokość kratownicy w środku rozpiętości:
h
=
÷
∗B=
÷
∗24=2÷3 m
Przyjęto
h
=2,5 m
- Przyjęto nachylenie połaci dachowej równe 5°
- Rozstaw węzłów kratownicy:
1.3. Wysokość słupa równa:
H=6 m.
1.4. Długość całkowita hali:
L=n*a=12*5,1=61,2 m
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
2/18
2.0.
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ:
2.1.Obciążenie śniegiem (S):
A.
Lokalizacja obiektu:
Sopot => 3 strefa śniegowa
s
= 1,2
kN
m
B.
Obciążenie śniegiem dachu w trwałej i przejściowej sytuacji obliczeniowej:
s = µ
C
C
s
α
= 5° ⟹ µ
= 0,8
C
= 1,0
C
= 1,0
S
= 0,8 × 1,0 × 1,0 × 1,2 = 0,96
kN
m
S
= 0,5 × 0,8 × 1,0 × 1,0 × 1,2 = 0,48
kN
m
S
(
= S
× cos α = 0,96 × cos 5° = 0,956
kN
m
S
(
= S
× cos α = 0,48 × cos 5° = 0,478
kN
m
2.2.Obciążenie wiatrem (W):
A.
Lokalizacja obiektu- Określenie strefy obciążenia wiatrem
Sopot => 2 strefa śniegowa
- Określenie bazowej prędkości wiatru:
V
-,.
= 26
m
s
V
-
= c
/
c
0 0
V
-,.
c
/
= 1,0
c
0 0
= 1,0
V
-
= 1,0 × 1,0 × 26 = 26
m
s
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
3/18
- Określenie ustawienia obiektu względem stron świata
- Określenie kategorii terenu
Sopot, teren otwarty kategoria II:
1
.
= 0,05 2
1
345
= 2,0 2
- określenie wysokości odniesienia z
e
h=H+
*B*tg5°= 6+
*24*tg5°=6+1,05m=7,05 m
h≤B, więc z
e
=h=7,05 m
-określenie współczynnika ekspozycji c
e
(z
e
)
c
e
(z
e
)=2,3*
6
.
.,7
=2,3*
8,.9
.
.,7
=2,11
-określenia wartości szczytowej ciśnienia prędkości wiatru q
p
(z
e
)
q
p
(z
e
)= c
e
(z
e
)* q
b
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
4/18
:
;
= 0,5 ∗ < ∗ =
;
= 0,5 × 1,25 × 26
= 422,5
>
2
= 0,4225
?>
2
:
@
A1
B
C = 2,11 × 0,4225 = 0,8915
?>
2
2.2.1.
Oznaczenie ścian pionowych
A.
Kierunek wiatru θ=0
o
A
B
C
D
E
d=24m
b
=
6
6
,3
m
z
=
9
m
wiatr
-określenie ciśnienia wiatru na powierzchni dachu:
D
B
= :
@
A1
B
C ∗ E
@B,.
- oznaczenie ścian pionowych
F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA61,2 ; 2 × 7,05C = 14,10 2
F
4 =
14,1
4 = 3,525 2
F
5 =
14,1
5 = 2,82 2
F
10 =
14,1
10 = 1,412
4 ∗ F
5 = 4 ∗
14,1
5 = 11,28 2
Stosunek h/d:
M
N
=
8,.9
7
= 0,294
Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:
O
P
= 17,75 > 10 2
⇒ E
@B,P
= E
@B,.
= −1,2
O
T
= 86,64 > 10 2
⇒ E
@B,T
= E
@B,.
= −0,8
O
U
= 69,61 > 10 2
⇒ E
@B,U
= E
@B,.
= −0,5
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
5/18
O
V
= 431,46 > 10 2
⇒ E
@B,V
= E
@B,.
= 0,706
O
W
= 431,46 > 10 2
⇒ E
@B,W
= E
@B,.
= −0,312
Ciśnienie wiatru:
D
B
= :
@
A1
B
CE
@B,.
D
B,P
= 0,8915 × A−1,2C = −1,0698 ?> 2
⁄
D
B,T
= 0,8915 × A−0,8C = −0,7132 ?>/2
D
B,U
= 0,8915 × A−0,5C = −0,4458 ?>/2
D
B,V
= 0,8915 × 0,706 = 0,6294 ?>/2
D
B,W
= 0,8915 × A−0,312C = −0,2781 ?>/2
Pole
Powierzchnia
[
Z
[
]
]
^
A_
`
C
a
^`,bc
d
`
[
ef Z
[
⁄ ]
A
17,75
0,8915
−1,2
−1,0698
B
86,64
0,8915
−0,8
−0,7132
C
69,61
0,8915
−0,5
−0,4458
D
431,46
0,8915
0,706
0,6294
E
431,46
0,8915
−0,312
−0,2781
Tabela 1: Obciążenie wiatrem 90°
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
6/18
B.
Kierunek wiatru θ=0
o
A
B
C
D
E
b=24m
d
=
6
6
,3
m
w
ia
tr
z
=
1
0
,1
m
F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA24 ; 2 × 7,05C = 14,10 2
F
4 =
14,1
4 = 3,525 2
F
5 =
14,1
5 = 2,82 2
F
10 =
14,1
10 = 1,412
4 ∗ F
5 = 4 ∗
14,1
5 = 11,28 2
Stosunek h/d:
M
N
=
8,.9
g,
= 0,115
Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:
O
P
= 19,88 > 10 2
⇒ E
@B,P
= E
@B,.
= −1,2
O
T
= 79,52 > 10 2
⇒ E
@B,T
= E
@B,.
= −0,8
O
U
= 332,06 > 10 2
⇒ E
@B,U
= E
@B,.
= −0,5
O
V
= 174 > 10 2
⇒ E
@B,V
= E
@B,.
= 0,7
O
W
= 174 > 10 2
⇒ E
@B,W
= E
@B,.
= −0,3
Ciśnienie wiatru:
D
B
= :
@
A1
B
CE
@B
D
B,P
= 0,8915 × A−1,2C = −1,0698 ?> 2
⁄
D
B,T
= 0,8915 × A−0,8C = −0,7132 ?>/2
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
7/18
D
B,U
= 0,8915 × A−0,5C = −0,4458 ?>/2
D
B,V
= 0,8915 × 0,7 = 0,624 ?>/2
D
B,W
= 0,8915 × A−0,3C = −0,267 ?>/2
Pole
Powierzchnia
[
Z
[
]
]
^
A_
`
C
a
^`,bc
d
`
[
ef Z
[
⁄ ]
A
19,88
0,8915
−1,2
−1,0698
B
79,52
0,8915
−0,8
−0,7132
C
332,06
0,8915
−0,5
−0,4458
D
174
0,8915
0,7
0,624
E
174
0,8915
−0,3
−0,267
Tabela 2: Obciążenie ścian wiatrem
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
8/18
2.2.2.
Oznaczenie dachów dwuspado
wych:
A.
Kierunek wiatru θ=0
o
G
H
J
I
F
F
wiatr
b
=
6
6
,3
m
F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA61,2 ; 2 × 7,05C = 14,1 2
F
4 =
14,1
4 = 3,525 2
F
5 =
14,1
5 = 2,82 2
F
10 =
14,1
10 = 1,412
4 ∗ F
5 = 4 ∗
14,1
5 = 11,28 2
α
=5°
Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:
O
h
= 9,94 < 10 2
⇒ E
@B,h
= E
@B,.
= −1,701
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
9/18
O
j
= 76,36 > 10 2
⇒ E
@B,j
= E
@B,.
= −1,2
O
k
= 648,11 > 10 2
⇒ E
@B,k
= E
@B,.
= −0,6
O
l
= 86,29 > 10 2
⇒ E
@B,l
= E
@B,.
= −0,6
O
m
= 648,11 > 10 2
⇒ E
@B,m
= E
@B,.
= −0,6
Ciśnienie wiatru:
D
B
= :
@
A1
B
CE
@B
D
B,h
= 0,8915 × A−1,701C = −1,52 ?> 2
⁄
D
B,j
= 0,8915 × A−1,2C = −1,07 ?>/2
D
B,k
= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2
D
B,l
= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2
D
B,m
= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2
Pole
Powierzchnia
[
Z
[
]
]
^
A_
`
C
a
^`,bc
d
`
[
ef Z
[
⁄ ]
F
9,97
0,8915
−1,701
−1,52
G
76,36
0,8915
−1,2
−1,07
H
648,11
0,8915
−0,6
−0,535
I
86,29
0,8915
−0,6
−0,535
J
648,11
0,8915
−0,6
−0,535
Tabela 3: Obciążenie dachu wiatrem 0°
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
10/18
B.
Kierunek wiatru θ=90
o
G
H
I
F
F
w
ia
tr
b=24m
I
H
G
F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA24 ; 2 × 7,05C = 14,1 2
F
4 =
14,1
4 = 3,525 2
F
5 =
14,1
5 = 2,82 2
F
10 =
14,1
10 = 1,412
4 ∗ F
5 = 4 ∗
14,1
5 = 11,28 2
α
=5°
Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:
O
h
= 4,97 < 10 2
⇒ E
@B,h
= E
@B
= −1,78
O
j
= 11,94 > 10 2
⇒ E
@B,j
= E
@B,.
= −1,3
O
k
= 67,68 > 10 2
⇒ E
@B,k
= E
@B,.
= −0,7
O
l
= 649,8 > 10 2
⇒ E
@B,l
= E
@B,.
= −0,6
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
11/18
Ciśnienie wiatru:
D
B
= :
@
A1
B
CE
@B
D
B,h
= 0,8915 × A−1,78C = −1,59 ?> 2
⁄
D
B,j
= 0,8915 × A−1,3C = −1,16 ?>/2
D
B,k
= 0,8915 × A−0,7C = −0,624 ?>/2
D
B,l
= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2
Pole
Powierzchnia
[
Z
[
]
]
^
A_
`
C
a
^`,bc
d
`
[
ef Z
[
⁄ ]
F
4,97
0,8915
−1,78
−1,59
G
11,94
0,8915
−1,3
−1,16
H
67,68
0,8915
−0,7
−0,624
I
649,8
0,8915
−0,6
−0,535
Tabela 4: Obciążenie dachu wiatrem 90°
2.2.3.
Wyznaczenie obciążenia wiatrem
2.2.3.1.
Dla połaci dachu
strona nawietrzna:
−1,59 ?>/2
strona zawietrzna:
−0,535 ?>/2
2.2.3.2. Dla ścian hali
Strona zawietrzna:
−0,278 ?>/2
strona nawietrzna:
0,629 ?>/2
2.3.Zebranie obciążenia stałego połaci dachu (G1)
-obciążenie stałe zależne od rodzaju pokrycia dachu: 0,1
?>/2
- obciążenie użytkowe: 0,25
?>/2
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
12/18
Lp
Rodzaj obciążenia
g
k
[kN/m
2
]
1
Płyty dachowe z rdzeniem styropianowym
0,10
2
Obciążenie stałe wyposażeniem dodatkowym
0,25
∑
0,35
Tabela 5 Obciążenie stałe połaci dachu (G1)
2.4.Zebranie obciążenia stałego ścian hali (G2)
-obciążenie stałe zależne od rodzaju poszycia ścian: 0,1
?>/2
Lp
Rodzaj obciążenia
g
k
[kN/m
2
]
1
Płyty dachowe z rdzeniem styropianowym
0,10
∑
0,10
Tabela 6Obciążenie stałe ścian hali
3.0.
Zestawienie obciążeń dla połaci dachu:
Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:
:
n
= : ∗ Eop5°
Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:
:
ǁ
= : ∗ pGH5°
Lp
Rodzaj obciążenia
g
k
[kN/m
2
]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m
2
]
Symbol
⊥
∥
1
Równomierne obciążenie śniegiem rozłożone na
połaci dachu
0,956
0,952
0,083
S1
2
Nierównomierne obciążenie śniegiem na połaci
dachu
0,48
0,478
0,042
S2
3
Obciążenie wiatrem - strona nawietrzna
-1,59
-1,59
-
W
4
Obciążenie wiatrem - strona zawietrzna
-0,535
-0,535
-
W
5
Ciężar własny pokrycia dachu - wariant max
0,350
0,349
0,031
G1
Tabela 7 Obciążenia dla połaci dachu
4.0.
Dobranie poszycia połaci dachu:
4.1. Dobranie maksymalnych obciążeń prostopadłych do poszycia dachu:
Obciążenia max: (pozytyw)
:
3tu,v
w
= x1 + z1 = 0,349 + 0,952 = 1,301 kN/m
2
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
13/18
:
3tu,v
{
= 1,35 ∗ x1 + 1,5 ∗ z1 = 1,35 ∗ 0,349 + 1,5 ∗ 0,952 = 1,899 kN/m
2
Pominięto obciążenie wiatrem (ssanie):
Obciążenie min (negatyw):
:
345,v
w
= x1 + | = 0,349 + A−1,59C = −1,241 kN/m
2
:
345,v
{
= 1,00 ∗ x1 + 1,5 ∗ | = 1,00 ∗ 0,349 + 1,5 ∗ A−1,590C = −2,036 kN/m
2
Obciążenie wiatrem od strony nawietrznej- większe ssanie.
Przyjęto płytę warstwową o grubości
4.2. Określenie rozstawu podpór płyt pokrycia dachu:
Przyjmujemy belki wieloprzęsłowe (dwuprzęsłowe)
C=2*e=2*2,0076=4,0152 m
4.3.Określenie schematu statycznego płyty:
4.4.Sprawdzenie warunków nośności pokrycia z płyt warstwowych:
Warunek SGN i SGU zostały sprawdzone przy użyciu danych ze strony producenta-
www.balex.eu
- Warunek SGN dla wieloprzęsłowych płyt dachowych PWD:
Dla rozpiętości przęsła 2,40 m i grubości płyty:
:
N{@
= 2,29 kN/2
Pozytyw:
:
3tu,v
{
=
1,899 kN/2
< :
N{@
= 2,29 kN/2
D}~ężFHGF: 82,93 %
Negatyw:
:
345,v
{
=
−2,036 kN/m
2
< :
N{@
= 2,29 kN/2
D}~ężFHGF: 88,91 %
- Warunek SGU dla wieloprzęsłowych płyt dachowych PWD:
Dla rozpiętości przęsła 2,40 m i grubości płyty:
:
N{@
= 2,04 kN/2
Pozytyw:
:
3tu,v
w
=
1,301
w
3
< :
N{@
= 2,04 kN/2
D}~ężFHGF: 63,77%
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
14/18
Negatyw:
:
345,v
w
=
−1,241 kN/m
2
< :
N{@
= 2,04 kN/2
D}~ężFHGF: 60,83 %
5.0.
WYMIAROWANIE PŁATWI DACHOWEJ:
5.1.Wstępny dobór przekroju płatwi:
ℎ
@t4
=
9
÷
.
*
{
=
9
÷
.
*5,1=0,204÷0,255
W wyniku obliczeń przyjęto płatwie z kształtownika IPE200 o
ℎ
@t4
= 20022
5.2.Pasmo zbierania obciążeń:
B
+
B
=e=200,76 cm
5.3.Parametry przekroju i stali
h
200 mm I
y
1943 cm
4
f
y
235 MPa
b
f
100 mm I
z
142 cm
4
f
u
360 MPa
t
f
8,5 mm W
y,el
194 cm
3
t
w
5,6 mm W
z,el
28,5 cm
3
R
12 mm W
y,pl
221 cm
3
A 28,5 cm
2
W
z,pl
44,6 cm
3
Tabela 1 IPE 270 ze stali S235
5.4.Ciężar własny płatwi dachowej (G3)
2
w
= 22,4
?
mI = 0,224
?>
2I
5.5.Założenie schematu statycznego płatwi dachowej:
Przyjęto schemat belki swobodnie podpartej.
5.6.Wyznaczenie ekstremalnych obciążeń płatwi
Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:
:
n
= : ∗ Eop5°
Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:
:
ǁ
= : ∗ pGH5°
Ciężar płatwi: 0,224/9.81=0,22 kN/m
2
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
15/18
Lp.
Rodzaj obciążenia
g
k
[kN/m
2
]
Obciążenie
charakt. q
k
=g
k
x e [kN/mb]
γ
f
Obciążenie
oblicz. q
o
[kN/mb]
Symbol
⊥
∥
⊥
∥
1
Obciążenie śniegiem rozłożone na
połaci dachu
0,956
1,912
0,167
1,5
2,868 0,251
S1
2
Ciężar własny pokrycia dachu
0,350
0,700
0,061 1,35 0,945 0,083
G1
3
Ciężar własny płatwi
0,22
0,219
0,019 1,35 0,296 0,026
G3
RAZEM
-
2,831
0,248
-
4,108 0,359
-
5.7.Wyznaczenie ekstremalnych sił wewnętrznych:
a=5,1m
M
Ed,y
=
∗t
=
7,.∗9,
=13,358 kNm
M
Ed,z
=
∗t
=
.,9∗9,
=1,169 kNm
V
Ed,y
=
∗t
=
7,.∗9,
=
10,477 kN
V
Ed,z
=
∗t
=
.,9∗9,
=0,917 kN
Siły wewnętrzne
Wartości obliczeniowe [kNm] lub [kN]
:
n
:
∥
Momenty zginające M
max
M
Ed,y
= 13,358
M
Ed,z
= 1,169
Siły tnące V
max
V
Ed,z
= 10,477
V
Ed,y
= 0,917
Tabela 2 Ekstremalne wartości sił wewnętrznych dla płatwi dachowej
5.8.Klasa przekroju
Ś
rodnik
E
~ =
ℎ − 2~
− 2
~
=
200 − 2 × 8,5 − 2 × 12
5,6
= 28,39
=
v
235 =
235
235 = 1
33 >
E
~ ⟹
ś
oHG? ?
p}
Półka
E
~ =
I
− ~
− 2
2~
=
100 − 5,6 − 2 × 12
2 × 8,5
= 4,14
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
16/18
= 1
9 >
E
~ ⟹
ół
? ?
p}
Przekrój IPE 200 ze stali S235 jest klasy I
5.9.Sprawdzenie SGN
5.9.1.
Nośność na ścinanie
Pole przekroju czynnego
O
,6
= 2 O − 2 ∗ I
∗ ~
+ A~
+ 2C~
ℎ
∗ ~
= 2 28,5 − 2 × 10 × 0,85 + A0,56 + 2 × 1,2C × 0,85 = 14,02
A20 − 2 × 0,85C × 0,56 = 10,25
= 14,02 E2
O
,v
= O − ℎ
~
= 28,5 − A20 − 2 × 0,85C × 0,56 = 18,252 E2
Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie
=
,N,6
= =
@,N,6
=
O
,6
v
√3
.
=
14,02 × 23,5
1,0 × √3
= 190,17 ?>
=
,N,v
= =
@,N,v
=
O
,v
v
√3
.
=
18,252 × 23,5
1,0 × √3
= 247,64 ?>
Sprawdzenie warunku
=
WN,6
=
,N,6
=
10,477
190,17 = 0,055 < 1 ⇒ D HF? pF
ł
HGoH}
=
WN,v
=
,N,v
=
0,917
247,64 = 0,004 < 1 ⇒ D HF? pF
ł
HGoH}
5.9.2.
Nośność na zginanie
Moment krytyczny
¡
¢
= ?>
6
£¤E
+ 0,251
¥
− 0,51
¥
¦
>
6
=
§
¨
6
=
§
× 21000 × 142
510
= 113,153 ?>
E
=
©
+ 0,039
ª
6
©
≈ 0,25
6
ℎ
= 0,25 ∗ 142 ∗ 20
= 14200 E2
g
ª
=
1
3 ¬2I
~
+ ℎ
~
=
1
3 × A2 × 10 × 0,85
+ A20 − 2 × 0,85C × 0,56
C = 5,165 E2
7
E
=
14200 + 0,039 ∗ 510
∗ 5,165
142
= 468,997 E2
? = 1,12
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
17/18
1
¥
=
ℎ
2 =
20
2 = 10 E2
¡
¢
= 1,12 × 113,153 ×
®468,997 + 0,25 × 10
− 0,5 × 10 × 0,01 = 21,831 ?>2
Współczynnik zwichrzenia
¯
°ª
=
1
±
°ª
+ ¤±
°ª
− ²³
°ª
±
°ª
= 0,5[1 + µ
°ª
¬³
°ª
− ³
°ª,.
+ ²³
°ª
]
ℎ
I =
200
100 = 0,5 ⇒ ?1}D 1DGEℎ1FHG I ⇒ µ
°ª
= 0,34
² = 0,75
³
°ª,.
= 0,4
³
°ª
=
|
v,@
v
¡
¢
=
221 × 23,5
21,831 × 100 = 1,542
±
°ª
= 0,5 ∗ [1 + 0,34 ∗ A1,542 − 0,4C + 0,75 ∗ 1,542
] = 1,586
¯
°ª
=
1
1,586 + ®1,586
− 0,75 × 1,542
= 0,4095
Współczynniki równomiernego momentu stałego
¶
3v
= 0,95 + 0,05µ
M
= 0,95 + 0,05 ∗ 0 = 0,95
¶
36
= 0,95 + 0,05µ
M
= 0,95 + 0,05 ∗ 0 = 0,95
Składnik poprawkowy (oszacowanie maksymalnej wartości)
·
.,v
= 0,1 + 0,2 ¸
|
v,@
|
v,B
− 1¹ = 0,1 + 0,2 ∗ £
221
194 − 1¦ = 0,1278
·
.,6
= 0,1 + 0,2 ¸
|
6,@
|
6,B
− 1¹ = 0,1 + 0,2 ∗ £
44,6
28,5 − 1¦ = 0,213
1 − ·
.,v
= 1 − 0,1278 = 0,8722
1 − ·
.,6
= 1 − 0,213 = 0,787
Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie
¡
,N,v
= ¡
@,N,v
=
|
v,@
v
.
=
221 ∗ 23,5
1,0
× 0,01 = 51,935 ?>2
¡
,N,6
= ¡
@,N,6
=
|
6,@
v
.
=
44,6 ∗ 23,5
1,0
× 0,01 = 10,481 ?>2
Sprawdzenie warunku
Katedra Konstrukcji Metalowych i
Zarządzania w Budownictwie
Wydział Inżynierii
Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska
Justyna Czapiewska studia inżynierskie
Rok akademicki
2011/2012
PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU
Nr strony
18/18
¶
3v
¡
WN,v
¯
°ª
¡
,N,v
+
¶
36
¡
WN,6
¡
,N,6
=
0,95 ∗ 13,358
0,4095 ∗ 51,935 +
0,95 ∗ 1,169
10,481 = 0,703 < 0,8722
⇒ D HF? pFłHGoH}
D}~ężFHGF:
0,703
0,8722 = 0,806
¶
3v
¡
WN,v
¯
°ª
¡
,N,v
+
¶
36
¡
WN,6
¡
,N,6
=
0,95 × 13,358
0,4095 × 113,74 +
0,95 × 3,022
22,795
= 0,703 < 0,787
⇒ D HF? pFłHGoH}
D}~ężFHGF:
0,703
0,787 = 0,89
5.10.
Sprawdzenie SGU (ugięcie)
D
3tu
=
½
200 =
510
200 = 2,55 E2
D
¢6,v
=
5
384
¬x
w,v
+ ¾
w,v
½
7
¨
v
=
5
384
0,248 ∗ 510
7
21000 ∗ 142 = 0,732 E2
D
¢6,6
=
5
384
¬x
w,6
+ ¾
w,6
½
7
¨
6
=
5
384
2,831 ∗ 510
7
21000 ∗ 1943 = 0,611 E2
D = ¤D
¢6,v
+ D
¢6,6
= ®0,732
+ 0,611
= 0,953 E2 < D
3tu
⇒ D HF? pFłHGoH}