Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

1/18

1.0.

OKREŚLENIE GŁOWNYCH WYMIARÓW HALI:

1.1.Rozstaw płatwi:

Od 1500 do 3000 mm, przyjęto e=2007.60 mm

1.2. Wiązar kratowy:

-Rozpiętość B=24 m

-Wysokość kratownicy w środku rozpiętości:

h

 

=





÷




 ∗B=





÷




 ∗24=2÷3 m

Przyjęto

h

 

=2,5 m

- Przyjęto nachylenie połaci dachowej równe 5°

- Rozstaw węzłów kratownicy:

1.3. Wysokość słupa równa:

H=6 m.

1.4. Długość całkowita hali:

L=n*a=12*5,1=61,2 m

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

2/18

2.0.

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ:

2.1.Obciążenie śniegiem (S):

A.

Lokalizacja obiektu:

Sopot => 3 strefa śniegowa

s



= 1,2

kN

m



B.

Obciążenie śniegiem dachu w trwałej i przejściowej sytuacji obliczeniowej:

s = µ

C



C



s



α

= 5° ⟹ µ



= 0,8

C



= 1,0

C



= 1,0

S



= 0,8 × 1,0 × 1,0 × 1,2 = 0,96

kN

m



S



= 0,5 × 0,8 × 1,0 × 1,0 × 1,2 = 0,48

kN

m



S

(

= S



× cos α = 0,96 × cos 5° = 0,956

kN

m



S

(

= S



× cos α = 0,48 × cos 5° = 0,478

kN

m



2.2.Obciążenie wiatrem (W):

A.

Lokalizacja obiektu- Określenie strefy obciążenia wiatrem

Sopot => 2 strefa śniegowa

- Określenie bazowej prędkości wiatru:

V

-,.

= 26

m

s

V

-

= c

/ 

c

00

V

-,.

c

/ 

= 1,0

c

00

= 1,0

V

-

= 1,0 × 1,0 × 26 = 26

m

s

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

3/18

- Określenie ustawienia obiektu względem stron świata

- Określenie kategorii terenu

Sopot, teren otwarty kategoria II:

1

.

= 0,05 2

1

345

= 2,0 2

- określenie wysokości odniesienia z

e

h=H+




*B*tg5°= 6+




*24*tg5°=6+1,05m=7,05 m

h≤B, więc z

e

=h=7,05 m

-określenie współczynnika ekspozycji c

e

(z

e

)

c

e

(z

e

)=2,3*

6

.



.,7

=2,3*

8,.9

.



.,7

=2,11

-określenia wartości szczytowej ciśnienia prędkości wiatru q

p

(z

e

)

q

p

(z

e

)= c

e

(z

e

)* q

b

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

4/18

:

;

= 0,5 ∗ < ∗ =

;



= 0,5 × 1,25 × 26



= 422,5

>

2



= 0,4225

?>

2



:

@

A1

B

C = 2,11 × 0,4225 = 0,8915

?>

2



2.2.1.

Oznaczenie ścian pionowych

A.

Kierunek wiatru θ=0

o

A

B

C

D

E

d=24m

b

=

6

6

,3

m

z

=

9

m

wiatr

-określenie ciśnienia wiatru na powierzchni dachu:

D

B

= :

@

A1

B

C ∗ E

@B,.

- oznaczenie ścian pionowych

F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA61,2 ; 2 × 7,05C = 14,10 2
F

4 =

14,1

4 = 3,525 2

F

5 =

14,1

5 = 2,82 2

F

10 =

14,1

10 = 1,412

4 ∗ F

5 = 4 ∗

14,1

5 = 11,28 2

Stosunek h/d:

M
N

=

8,.9

7

= 0,294

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:

O

P

= 17,75 > 10 2



⇒ E

@B,P

= E

@B,.

= −1,2

O

T

= 86,64 > 10 2



⇒ E

@B,T

= E

@B,.

= −0,8

O

U

= 69,61 > 10 2



⇒ E

@B,U

= E

@B,.

= −0,5

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

5/18

O

V

= 431,46 > 10 2



⇒ E

@B,V

= E

@B,.

= 0,706

O

W

= 431,46 > 10 2



⇒ E

@B,W

= E

@B,.

= −0,312

Ciśnienie wiatru:

D

B

= :

@

A1

B

CE

@B,.

D

B,P

= 0,8915 × A−1,2C = −1,0698 ?> 2



⁄

D

B,T

= 0,8915 × A−0,8C = −0,7132 ?>/2



D

B,U

= 0,8915 × A−0,5C = −0,4458 ?>/2



D

B,V

= 0,8915 × 0,706 = 0,6294 ?>/2



D

B,W

= 0,8915 × A−0,312C = −0,2781 ?>/2



Pole

Powierzchnia

[

Z

[

]

]

^

A_

`

C

a

^`,bc

d

`

[

ef Z

[

⁄ ]

A

17,75

0,8915

−1,2

−1,0698

B

86,64

0,8915

−0,8

−0,7132

C

69,61

0,8915

−0,5

−0,4458

D

431,46

0,8915

0,706

0,6294

E

431,46

0,8915

−0,312

−0,2781

Tabela 1: Obciążenie wiatrem 90°

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

6/18

B.

Kierunek wiatru θ=0

o

A

B

C

D

E

b=24m

d

=

6

6

,3

m

w

ia

tr

z

=

1

0

,1

m

F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA24 ; 2 × 7,05C = 14,10 2
F

4 =

14,1

4 = 3,525 2

F

5 =

14,1

5 = 2,82 2

F

10 =

14,1

10 = 1,412

4 ∗ F

5 = 4 ∗

14,1

5 = 11,28 2

Stosunek h/d:

M
N

=

8,.9
g,

= 0,115

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:

O

P

= 19,88 > 10 2



⇒ E

@B,P

= E

@B,.

= −1,2

O

T

= 79,52 > 10 2



⇒ E

@B,T

= E

@B,.

= −0,8

O

U

= 332,06 > 10 2



⇒ E

@B,U

= E

@B,.

= −0,5

O

V

= 174 > 10 2



⇒ E

@B,V

= E

@B,.

= 0,7

O

W

= 174 > 10 2



⇒ E

@B,W

= E

@B,.

= −0,3

Ciśnienie wiatru:

D

B

= :

@

A1

B

CE

@B

D

B,P

= 0,8915 × A−1,2C = −1,0698 ?> 2



⁄

D

B,T

= 0,8915 × A−0,8C = −0,7132 ?>/2



Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

7/18

D

B,U

= 0,8915 × A−0,5C = −0,4458 ?>/2



D

B,V

= 0,8915 × 0,7 = 0,624 ?>/2



D

B,W

= 0,8915 × A−0,3C = −0,267 ?>/2



Pole

Powierzchnia

[

Z

[

]

]

^

A_

`

C

a

^`,bc

d

`

[

ef Z

[

⁄ ]

A

19,88

0,8915

−1,2

−1,0698

B

79,52

0,8915

−0,8

−0,7132

C

332,06

0,8915

−0,5

−0,4458

D

174

0,8915

0,7

0,624

E

174

0,8915

−0,3

−0,267

Tabela 2: Obciążenie ścian wiatrem

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

8/18

2.2.2.

Oznaczenie dachów dwuspado

wych:

A.

Kierunek wiatru θ=0

o

G

H

J

I

F

F

wiatr

b

=

6

6

,3

m

F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA61,2 ; 2 × 7,05C = 14,1 2
F

4 =

14,1

4 = 3,525 2

F

5 =

14,1

5 = 2,82 2

F

10 =

14,1

10 = 1,412

4 ∗ F

5 = 4 ∗

14,1

5 = 11,28 2

α

=5°

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:

O

h

= 9,94 < 10 2



⇒ E

@B,h

= E

@B,.

= −1,701

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

9/18

O

j

= 76,36 > 10 2



⇒ E

@B,j

= E

@B,.

= −1,2

O

k

= 648,11 > 10 2



⇒ E

@B,k

= E

@B,.

= −0,6

O

l

= 86,29 > 10 2



⇒ E

@B,l

= E

@B,.

= −0,6

O

m

= 648,11 > 10 2



⇒ E

@B,m

= E

@B,.

= −0,6

Ciśnienie wiatru:

D

B

= :

@

A1

B

CE

@B

D

B,h

= 0,8915 × A−1,701C = −1,52 ?> 2



⁄

D

B,j

= 0,8915 × A−1,2C = −1,07 ?>/2



D

B,k

= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2



D

B,l

= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2



D

B,m

= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2



Pole

Powierzchnia

[

Z

[

]

]

^

A_

`

C

a

^`,bc

d

`

[

ef Z

[

⁄ ]

F

9,97

0,8915

−1,701

−1,52

G

76,36

0,8915

−1,2

−1,07

H

648,11

0,8915

−0,6

−0,535

I

86,29

0,8915

−0,6

−0,535

J

648,11

0,8915

−0,6

−0,535

Tabela 3: Obciążenie dachu wiatrem 0°

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

10/18

B.

Kierunek wiatru θ=90

o

G

H

I

F

F

w

ia

tr

b=24m

I

H

G

F = 2GHAI; 2ℎC = 2GHA24 ; 2 × 7,05C = 14,1 2
F

4 =

14,1

4 = 3,525 2

F

5 =

14,1

5 = 2,82 2

F

10 =

14,1

10 = 1,412

4 ∗ F

5 = 4 ∗

14,1

5 = 11,28 2

α

=5°

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:

O

h

= 4,97 < 10 2



⇒ E

@B,h

= E

@B

= −1,78

O

j

= 11,94 > 10 2



⇒ E

@B,j

= E

@B,.

= −1,3

O

k

= 67,68 > 10 2



⇒ E

@B,k

= E

@B,.

= −0,7

O

l

= 649,8 > 10 2



⇒ E

@B,l

= E

@B,.

= −0,6

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

11/18

Ciśnienie wiatru:

D

B

= :

@

A1

B

CE

@B

D

B,h

= 0,8915 × A−1,78C = −1,59 ?> 2



⁄

D

B,j

= 0,8915 × A−1,3C = −1,16 ?>/2



D

B,k

= 0,8915 × A−0,7C = −0,624 ?>/2



D

B,l

= 0,8915 × A−0,6C = −0,535 ?>/2



Pole

Powierzchnia

[

Z

[

]

]

^

A_

`

C

a

^`,bc

d

`

[

ef Z

[

⁄ ]

F

4,97

0,8915

−1,78

−1,59

G

11,94

0,8915

−1,3

−1,16

H

67,68

0,8915

−0,7

−0,624

I

649,8

0,8915

−0,6

−0,535

Tabela 4: Obciążenie dachu wiatrem 90°

2.2.3.

Wyznaczenie obciążenia wiatrem

2.2.3.1.

Dla połaci dachu

strona nawietrzna:

−1,59 ?>/2



strona zawietrzna:

−0,535 ?>/2



2.2.3.2. Dla ścian hali

Strona zawietrzna:

−0,278 ?>/2



strona nawietrzna:

0,629 ?>/2



2.3.Zebranie obciążenia stałego połaci dachu (G1)

-obciążenie stałe zależne od rodzaju pokrycia dachu: 0,1

?>/2



- obciążenie użytkowe: 0,25

?>/2



Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

12/18

Lp

Rodzaj obciążenia

g

k

[kN/m

2

]

1

Płyty dachowe z rdzeniem styropianowym

0,10

2

Obciążenie stałe wyposażeniem dodatkowym

0,25

∑

0,35

Tabela 5 Obciążenie stałe połaci dachu (G1)

2.4.Zebranie obciążenia stałego ścian hali (G2)

-obciążenie stałe zależne od rodzaju poszycia ścian: 0,1

?>/2



Lp

Rodzaj obciążenia

g

k

[kN/m

2

]

1

Płyty dachowe z rdzeniem styropianowym

0,10

∑

0,10

Tabela 6Obciążenie stałe ścian hali

3.0.

Zestawienie obciążeń dla połaci dachu:

Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:

:

n

= : ∗ Eop5°

Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:

:

ǁ

= : ∗ pGH5°

Lp

Rodzaj obciążenia

g

k

[kN/m

2

]

Obciążenie

charakterystyczne

[kN/m

2

]

Symbol

⊥

∥

1

Równomierne obciążenie śniegiem rozłożone na

połaci dachu

0,956

0,952

0,083

S1

2

Nierównomierne obciążenie śniegiem na połaci

dachu

0,48

0,478

0,042

S2

3

Obciążenie wiatrem - strona nawietrzna

-1,59

-1,59

-

W

4

Obciążenie wiatrem - strona zawietrzna

-0,535

-0,535

-

W

5

Ciężar własny pokrycia dachu - wariant max

0,350

0,349

0,031

G1

Tabela 7 Obciążenia dla połaci dachu

4.0.

Dobranie poszycia połaci dachu:

4.1. Dobranie maksymalnych obciążeń prostopadłych do poszycia dachu:

Obciążenia max: (pozytyw)

:

3tu,v

w

= x1 + z1 = 0,349 + 0,952 = 1,301 kN/m

2

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

13/18

:

3tu,v

{

= 1,35 ∗ x1 + 1,5 ∗ z1 = 1,35 ∗ 0,349 + 1,5 ∗ 0,952 = 1,899 kN/m

2

Pominięto obciążenie wiatrem (ssanie):

Obciążenie min (negatyw):

:

345,v

w

= x1 + | = 0,349 + A−1,59C = −1,241 kN/m

2

:

345,v

{

= 1,00 ∗ x1 + 1,5 ∗ | = 1,00 ∗ 0,349 + 1,5 ∗ A−1,590C = −2,036 kN/m

2

Obciążenie wiatrem od strony nawietrznej- większe ssanie.

Przyjęto płytę warstwową o grubości

4.2. Określenie rozstawu podpór płyt pokrycia dachu:

Przyjmujemy belki wieloprzęsłowe (dwuprzęsłowe)

C=2*e=2*2,0076=4,0152 m

4.3.Określenie schematu statycznego płyty:

4.4.Sprawdzenie warunków nośności pokrycia z płyt warstwowych:

Warunek SGN i SGU zostały sprawdzone przy użyciu danych ze strony producenta-

www.balex.eu

- Warunek SGN dla wieloprzęsłowych płyt dachowych PWD:

Dla rozpiętości przęsła 2,40 m i grubości płyty:

:

N{@

= 2,29 kN/2



Pozytyw:

:

3tu,v

{

=

1,899 kN/2



< :

N{@

= 2,29 kN/2



D}~ężFHGF: 82,93 %

Negatyw:

:

345,v

{

=

−2,036 kN/m

2

< :

N{@

= 2,29 kN/2



D}~ężFHGF: 88,91 %

- Warunek SGU dla wieloprzęsłowych płyt dachowych PWD:

Dla rozpiętości przęsła 2,40 m i grubości płyty:

:

N{@

= 2,04 kN/2



Pozytyw:

:

3tu,v

w

=

1,301

w

3

< :

N{@

= 2,04 kN/2



D}~ężFHGF: 63,77%

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

14/18

Negatyw:

:

345,v

w

=

−1,241 kN/m

2

< :

N{@

= 2,04 kN/2



D}~ężFHGF: 60,83 %

5.0.

WYMIAROWANIE PŁATWI DACHOWEJ:

5.1.Wstępny dobór przekroju płatwi:

ℎ

@‚tƒ„4

=



9

÷



.

*…

{

=



9

÷



.

*5,1=0,204÷0,255

W wyniku obliczeń przyjęto płatwie z kształtownika IPE200 o

ℎ

@‚tƒ„4

= 20022

5.2.Pasmo zbierania obciążeń:

B


+

B


=e=200,76 cm

5.3.Parametry przekroju i stali

h

200 mm I

y

1943 cm

4

f

y

235 MPa

b

f

100 mm I

z

142 cm

4

f

u

360 MPa

t

f

8,5 mm W

y,el

194 cm

3

t

w

5,6 mm W

z,el

28,5 cm

3

R

12 mm W

y,pl

221 cm

3

A 28,5 cm

2

W

z,pl

44,6 cm

3

Tabela 1 IPE 270 ze stali S235

5.4.Ciężar własny płatwi dachowej (G3)

2

w

= 22,4

?†

mI = 0,224

?>

2I

5.5.Założenie schematu statycznego płatwi dachowej:

Przyjęto schemat belki swobodnie podpartej.

5.6.Wyznaczenie ekstremalnych obciążeń płatwi

Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:

:

n

= : ∗ Eop5°

Obciążenie prostopadłe do połaci dachu:

:

ǁ

= : ∗ pGH5°

Ciężar płatwi: 0,224/9.81=0,22 kN/m

2

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

15/18

Lp.

Rodzaj obciążenia

g

k

[kN/m

2

]

Obciążenie

charakt. q

k

=g

k

x e [kN/mb]

γ

f

Obciążenie

oblicz. q

o

[kN/mb]

Symbol

⊥

∥

⊥

∥

1

Obciążenie śniegiem rozłożone na

połaci dachu

0,956

1,912

0,167

1,5

2,868 0,251

S1

2

Ciężar własny pokrycia dachu

0,350

0,700

0,061 1,35 0,945 0,083

G1

3

Ciężar własny płatwi

0,22

0,219

0,019 1,35 0,296 0,026

G3

RAZEM

-

2,831

0,248

-

4,108 0,359

-

5.7.Wyznaczenie ekstremalnych sił wewnętrznych:

a=5,1m

M

Ed,y

=

‡

ˆ

∗t

‰



=

7,.∗9,

‰



=13,358 kNm

M

Ed,z

=

‡

Š

∗t

‰



=

.,‹9Œ∗9,

‰



=1,169 kNm

V

Ed,y

=

‡

ˆ

∗t



=

7,.∗9,



=

10,477 kN

V

Ed,z

=

‡

Š

∗t



=

.,‹9Œ∗9,



=0,917 kN

Siły wewnętrzne

Wartości obliczeniowe [kNm] lub [kN]

:

n

:

∥

Momenty zginające M

max

M

Ed,y

= 13,358

M

Ed,z

= 1,169

Siły tnące V

max

V

Ed,z

= 10,477

V

Ed,y

= 0,917

Tabela 2 Ekstremalne wartości sił wewnętrznych dla płatwi dachowej

5.8.Klasa przekroju

Ś

rodnik

E

~ =

ℎ − 2~



− 2Ž

~

„

=

200 − 2 × 8,5 − 2 × 12

5,6

= 28,39

 = 

‘

v

235 =

235

235 = 1

33 >

E

~ ⟹

ś

’o“HG? ?…”p} •

Półka
E

~ =

I



− ~

„

− 2Ž

2~



=

100 − 5,6 − 2 × 12

2 × 8,5

= 4,14

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

16/18

 = 1

9 >

E

~ ⟹ –

ół

?” ?…”p} •

Przekrój IPE 200 ze stali S235 jest klasy I

5.9.Sprawdzenie SGN

5.9.1.

Nośność na ścinanie

Pole przekroju czynnego

O

—,6

= 2”˜ ™O − 2 ∗ I



∗ ~



+ A~

„

+ 2ŽC~



ℎ

„

∗ ~

„

š

= 2”˜ ™28,5 − 2 × 10 × 0,85 + A0,56 + 2 × 1,2C × 0,85 = 14,02

A20 − 2 × 0,85C × 0,56 = 10,25

= 14,02 E2



š

O

—,v

= O − ℎ

„

~

„

= 28,5 − A20 − 2 × 0,85C × 0,56 = 18,252 E2



Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie

=

›,œN,6

= =

@‚,œN,6

=

O

—,6

‘

v

√3ž

Ÿ.

=

14,02 × 23,5

1,0 × √3

= 190,17 ?>

=

›,œN,v

= =

@‚,œN,v

=

O

—,v

‘

v

√3ž

Ÿ.

=

18,252 × 23,5

1,0 × √3

= 247,64 ?>

Sprawdzenie warunku

=

WN,6

=

›,œN,6

=

10,477

190,17 = 0,055 < 1 ⇒ D”’ HF? p–F

ł

HGoH}

=

WN,v

=

›,œN,v

=

0,917

247,64 = 0,004 < 1 ⇒ D”’ HF? p–F

ł

HGoH}

5.9.2.

Nośność na zginanie

Moment krytyczny

¡

ݢ

= ?>

6

£¤E



+ 0,251

¥

− 0,51

¥

¦

>

6

=

§



¨•

6

…



=

§



× 21000 × 142

510



= 113,153 ?>

E



=

•

©

+ 0,039…



•

ª

•

6

•

©

≈ 0,25•

6

ℎ



= 0,25 ∗ 142 ∗ 20



= 14200 E2

g

•

ª

=

1

3 ¬2I



~



‹

+ ℎ

„

~

„

‹

­ =

1

3 × A2 × 10 × 0,85

‹

+ A20 − 2 × 0,85C × 0,56

‹

C = 5,165 E2

7

E



=

14200 + 0,039 ∗ 510



∗ 5,165

142

= 468,997 E2



? = 1,12

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

17/18

1

¥

=

ℎ

2 =

20

2 = 10 E2

¡

ݢ

= 1,12 × 113,153 × ®468,997 + 0,25 × 10



− 0,5 × 10 × 0,01 = 21,831 ?>2

Współczynnik zwichrzenia

¯

°ª

=

1

±

°ª

+ ¤±

°ª



− ²³

°ª



±

°ª

= 0,5[1 + µ

°ª

¬³

°ª

− ³

°ª,.

­ + ²³

°ª



]

ℎ

I =

200

100 = 0,5 ⇒ ?’1}D” 1DGEℎ’1FHG” I ⇒ µ

°ª

= 0,34

² = 0,75
³

°ª,.

= 0,4

³

°ª

= 

|

v,@‚

‘

v

¡

ݢ

= 

221 × 23,5

21,831 × 100 = 1,542

±

°ª

= 0,5 ∗ [1 + 0,34 ∗ A1,542 − 0,4C + 0,75 ∗ 1,542



] = 1,586

¯

°ª

=

1

1,586 + ®1,586



− 0,75 × 1,542



= 0,4095

Współczynniki równomiernego momentu stałego

¶

3v

= 0,95 + 0,05µ

M

= 0,95 + 0,05 ∗ 0 = 0,95

¶

36

= 0,95 + 0,05µ

M

= 0,95 + 0,05 ∗ 0 = 0,95

Składnik poprawkowy (oszacowanie maksymalnej wartości)

·

.,v

= 0,1 + 0,2 ¸

|

v,@‚

|

v,B‚

− 1¹ = 0,1 + 0,2 ∗ £

221

194 − 1¦ = 0,1278

·

.,6

= 0,1 + 0,2 ¸

|

6,@‚

|

6,B‚

− 1¹ = 0,1 + 0,2 ∗ £

44,6

28,5 − 1¦ = 0,213

1 − ·

.,v

= 1 − 0,1278 = 0,8722

1 − ·

.,6

= 1 − 0,213 = 0,787

Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie

¡

›,œN,v

= ¡

@‚,œN,v

=

|

v,@‚

‘

v

ž

Ÿ.

=

221 ∗ 23,5

1,0

× 0,01 = 51,935 ?>2

¡

›,œN,6

= ¡

@‚,œN,6

=

|

6,@‚

‘

v

ž

Ÿ.

=

44,6 ∗ 23,5

1,0

× 0,01 = 10,481 ?>2

Sprawdzenie warunku

Katedra Konstrukcji Metalowych i

Zarządzania w Budownictwie

Wydział Inżynierii

Lądowej i Środowiska
Politechnika Gdańska

Justyna Czapiewska studia inżynierskie

Rok akademicki

2011/2012

PROJEKT HALI STALOWEJ BEZ TRANSPORTU

Nr strony

18/18

¶

3v

¡

WN,v

¯

°ª

¡

›,œN,v

+

¶

36

¡

WN,6

¡

›,œN,6

=

0,95 ∗ 13,358

0,4095 ∗ 51,935 +

0,95 ∗ 1,169

10,481 = 0,703 < 0,8722

⇒ D”’ HF? p–FłHGoH}

D}~ężFHGF:

0,703

0,8722 = 0,806

¶

3v

¡

WN,v

¯

°ª

¡

›,œN,v

+

¶

36

¡

WN,6

¡

›,œN,6

=

0,95 × 13,358

0,4095 × 113,74 +

0,95 × 3,022

22,795

= 0,703 < 0,787

⇒ D”’ HF? p–FłHGoH}

D}~ężFHGF:

0,703

0,787 = 0,89

5.10.

Sprawdzenie SGU (ugięcie)

D

3tu

=

½

200 =

510

200 = 2,55 E2

D

¢6,v

=

5

384

¬x

w,v

+ ¾

w,v

­½

7

¨ •

v

=

5

384

0,248 ∗ 510

7

21000 ∗ 142 = 0,732 E2

D

¢6,6

=

5

384

¬x

w,6

+ ¾

w,6

­½

7

¨ •

6

=

5

384

2,831 ∗ 510

7

21000 ∗ 1943 = 0,611 E2

D = ¤D

¢6,v



+ D

¢6,6



= ®0,732



+ 0,611



= 0,953 E2 < D

3tu

⇒ D”’ HF? p–FłHGoH}