3.1.3.2.

Charakterystyka przekroju poprzecznego preta ściskanego

Pret nr 9

przyjeto

2L45x45x5

Nmin

42.49 kN

⋅

:=

a). Charakterystyka przekroju

Stal 18G2 -->

fd

215MPa

:=

A

8.6cm

2

:=

tp

5.9 mm

⋅

:=

ix

1.35cm

:=

b

45mm

:=

e

1.257cm

:=

t

5mm

:=

iy

2

ix

2 A

2

⋅









A e

tp

2

+









2

⋅

2

+















⋅

A

:=

i1

0.873cm

:=

iy

2.057 cm

⋅

=

b) Ustalenie klasy przekroju katownika

Stal 18G2 -->

fd

305MPa

:=

ε

215 MPa

⋅

fd

:=

ε

0.84

=

b

t

9

=

9

14

ε

⋅

>

przekroj klasy 4 przy
sciskaniu

c). Wspolczynnik niestatecznosci miejscowej przekroju

wspolczynnik podparcia i obciazenia scianki polki

v

1

:=

scianka jednostronnie usztywniona, rownomiernie sciskana K

2.2

0.8 v

⋅

+

:=

K

3

=

smuklosc wzgledna polki i wspl niestatecznosci miejscowej w stanie
krytycznym

λλp

b

K

t 56

⋅

⋅

fd

215MPa

⋅

:=

λλp

0.574

=

ψ1

0.8

λλp

0.8

−

⋅

:=

ψ1

1.247

=

=

ϕp

d). Dlugosci
wyboczeniowe
dlugosc teoretyczna preta (odleglosc miedzy wezlami pasa):

lo

250cm

:=

μx

0.8

:=

wspolczynniki dlugosci wyboczeniowych

μy

1

:=

dlugosci wyboczeniowe

w plaszczyznie kraty

lex

μx lo

⋅

:=

lex

200 cm

⋅

=

z plaszczyzny kraty

ley

μy lo

⋅

:=

ley

250 cm

⋅

=

e). Sprawdzenie nosnosci wyboczeniowej wzgledem osi materialowej
x-x
smuklosc preta przy wyboczeniu
gietnym

λx

lex

ix

:=

λx

148.148

=

smuklosc wzgledna (jak dla przekroju kl4) i wspolczynniki
wyboczeniowy

λp

84

:=

λx1

λx

ψ1

λp

⋅

:=

λx1

1.969

=

ϕx

1

λx1

2.4

+

(

)

1

−

1.2

:=

ϕx

0.222

=

nosnosc obliczeniowa
przekroju

NRc

ψ1 A

⋅

fd

⋅

:=

NRc

327.042 kN

⋅

=

warunek statecznosci (nosnosci wyboczeniowej) wzgledem osi
materialowej

Nmin

ϕx NRc

⋅

0.585

=

1.0

<

f) Sprawdzenie nosnosci wyboczeniowej wzgledem osi niematerialowej
y-y

smuklosc preta (jak dla przekroju
zwartego)

λy

ley

iy

:=

λy

121.537

=

smuklosc
postaciowa

l1

lo

3

:=

l1

83.333 cm

⋅

=

λv

l1

i1

:=

λv

95.456

=

λv1

λv

ψ1

⋅

84

:=

λv1

1.269

=

ϕ1

1

λv1

2.4

+

(

)

1

−

1.2

:=

ϕ1

0.428

=

smuklosc zastepcza preta

m

2

:=

gdzie m - liczba
przewiazek

ψ

min

ϕ1 ψ1

,

(

)

:=

λm

λy

2

m

λv

2

2

⋅

+

:=

λm

154.542

=

λm1

λm

ψ

⋅

84

:=

λm1

1.203

=

ϕy

1

λm1

3.2

+

(

)

1

−

1.6

:=

ϕy

0.525

=

nosnosc obliczeniowa
przekroju

NRc1

ψ A

⋅

fd

⋅

:=

NRc1

112.184 kN

⋅

=

warunek statecznosci wzgledem osi
niematerialowej

Nmin

ϕy NRc1

⋅

0.722

=

1

≤

Warunek spelniony

kN

1000N

:=

kPa

1000Pa

:=

Pa

kN

m

2

:=

kNm

kN m

⋅

:=

MPa

1000kPa

:=

m

100cm

:=

MN

1000kN

:=

GPa

1000 MPa

⋅

:=