3.1.3.2. Charakterystyka przekroju poprzecznego preta ściskanego Pret nr 9

przyjeto 2L45x45x5

Nmin := 42.49⋅kN

a). Charakterystyka przekroju Stal 18G2 -->

fd := 215MPa

2

A := 8.6cm

tp := 5.9⋅mm

ix := 1.35cm





2

tp 

b := 45mm



A⋅ e

 +

 



 2 A



2  

2⋅ ix ⋅

 +

e := 1.257cm

t := 5mm





2 

2



iy :=

A

i1 := 0.873cm

iy = 2.057⋅cm

b) Ustalenie klasy przekroju katownika Stal 18G2 -->

fd := 305MPa

215⋅MPa

ε :=

ε = 0.84

b

fd

= 9

9 > 14⋅ε

przekroj klasy 4 przy t

sciskaniu

c). Wspolczynnik niestatecznosci miejscowej przekroju wspolczynnik podparcia i obciazenia scianki polki v := 1

scianka jednostronnie usztywniona, rownomiernie sciskana K := 2.2 + 0.8⋅v K = 3

smuklosc wzgledna polki i wspl niestatecznosci miejscowej w stanie krytycznym

K

λλp := b⋅

fd

⋅

λλp = 0.574

t⋅56

215MPa

− 0.8

ψ1 := 0.8⋅λλp

ψ1 = 1.247

=

ϕp

d). Dlugosci

wyboczeniowe

dlugosc teoretyczna preta (odleglosc miedzy wezlami pasa): lo := 250cm

μx := 0.8

wspolczynniki dlugosci wyboczeniowych μy := 1

dlugosci wyboczeniowe w plaszczyznie kraty lex := μx⋅lo

lex = 200⋅cm

z plaszczyzny kraty ley := μy⋅lo

ley = 250⋅cm

e). Sprawdzenie nosnosci wyboczeniowej wzgledem osi materialowej x-x

smuklosc preta przy wyboczeniu gietnymlex

λx :=

λx = 148.148

ix

smuklosc wzgledna (jak dla przekroju kl4) i wspolczynniki λp := 84

wyboczeniowy

ψ1

λx1 := λx⋅

λx1 = 1.969

λp

− 1

1.2

2.4

:= (

)

ϕx

1 + λx1

ϕx = 0.222

nosnosc obliczeniowa przekroju

NRc := ψ1⋅A⋅fd

NRc = 327.042⋅kN

warunek statecznosci (nosnosci wyboczeniowej) wzgledem osi materialowej

Nmin

= 0.585

< 1.0

ϕx⋅NRc

f) Sprawdzenie nosnosci wyboczeniowej wzgledem osi niematerialowej y-y

smuklosc preta (jak dla przekroju zwartego)

ley

λy :=

λy = 121.537

iy

lo

smuklosc

l1 :=

l1 = 83.333⋅cm

postaciowa

3

l1

λv :=

λv = 95.456

i1

λv⋅ ψ1

λv1 :=

λv1 = 1.269

84

− 1

1.2

2.4

:= (

)

ϕ1

1 + λv1

ϕ1 = 0.428

smuklosc zastepcza preta m := 2

gdzie m - liczba

przewiazek

2

λv

ψ

2

:= min(ϕ1, ψ

1)

λm :=

λy + m⋅ 2

λm = 154.542

λm⋅ ψ

λm1 :=

λm1 = 1.203

84

− 1

1.6

3.2

:= (

)

ϕy

1 + λm1

ϕy = 0.525

nosnosc obliczeniowa przekroju

NRc1 := ψ⋅A⋅fd

NRc1 = 112.184⋅kN

warunek statecznosci wzgledem osi niematerialowej

Nmin

= 0.722

≤ 1

ϕy⋅NRc1

Warunek spelniony

kN := 1000N

kPa := 1000Pa

kN

Pa :=

2

kNm := kN⋅m

MPa := 1000kPa

m

m := 100cm

MN := 1000kN

GPa := 1000⋅MPa