BELKA ZGINANA



Przyjęto:
Beton: C20/25 ; f

cd

= 13,3MPa ;

00

,

1

=

α

Stal: A-II 18G2 ; f

yd

= 310MPa ;

55

,

0

lim

,

=

eff

ξ

Klasa ekspozycji: XC1 ; c

min

=15mm ;

mm

c

7

=

∆

200

=

eff

l

22

≤

d

l

eff

cm

l

d

eff

09

,

9

22

200

22

≥

≥

≥

Przyjęto d = 15

mm

c

6

=

∆

2

1

φ

φ

+

+

=

s

c

a

mm

c

c

c

21

6

15

min

=

+

=

∆

+

=

1

min

a

d

h

+

=

185

8

6

6

15

150

2

min

min

=

+

+

+

+

=

+

+

∆

+

+

=

φ

φ

s

c

c

d

h

Przyjęto h = 200 mm.

mm

c

c

a

s

35

8

6

6

15

2

min

1

=

+

+

+

=

+

+

∆

+

=

φ

φ

mm

a

h

d

165

35

200

1

=

−

=

−

=

cm

cm

h

b

66

,

12

50

,

9

3

2

2

1

÷

=













÷

=

Przyjęto wymiar b = 15 cm

Obliczenia statyczne

kNm

M

Sd

125

,

10

35

,

1

5

,

7

=

⋅

=

186

,

0

165

,

0

15

,

0

10

3

,

13

0

,

1

125

,

10

2

3

2

=

⋅

⋅

⋅

⋅

=

⋅

⋅

⋅

=

d

b

f

M

s

cd

Sd

b

α

Stosuję metodę uproszczoną:

eff

ξ

ξ

=

;

eff

ς

ς

=

53

,

0

208

,

0

186

,

0

2

1

1

2

1

1

lim

,

=

<

=

⋅

−

−

=

⋅

−

−

=

eff

b

eff

s

ξ

ξ

896

,

0

208

,

0

5

,

0

1

5

,

0

1

=

⋅

−

=

⋅

−

=

eff

eff

ξ

ς

2

.

1

96

,

1

350000

165

,

0

896

,

0

125

,

10

cm

f

d

M

A

yd

eff

Sd

req

s

=

⋅

⋅

=

⋅

⋅

=

ξ

Minimalne pole zbrojenia:

2

min

,

1

322

,

0

5

,

16

15

0013

,

0

0013

,

0

cm

d

b

A

w

s

=

⋅

⋅

=

⋅

⋅

=

2

min

,

1

345

,

0

5

,

16

15

410

2

,

2

26

,

0

26

,

0

cm

d

b

f

f

A

w

yk

ctm

s

=

⋅

⋅

⋅

=

⋅

⋅

⋅

=

2

min

,

1

257

,

2

165

,

0

15

,

0

350

3

,

13

0

,

1

024

,

0

cm

d

b

f

f

A

eff

yd

cd

eff

s

=

⋅

⋅

⋅

⋅

=

⋅

⋅

⋅

⋅

=

α

ξ

Liczba prętów:

12

,

1

01

,

2

257

,

2

4

2

16

,

1

1

,

1

=

=

⋅

=

=

φ

π

d

A

a

A

u

req

s

s

req

s

Przyjęto

.

2szt

u

=

Rozstaw między prętami:

cm

c

b

s

s

w

2

,

3

2

6

,

1

2

6

,

0

2

1

,

2

2

15

2

2

2

2

=

⋅

−

⋅

−

⋅

−

=

⋅

−

⋅

−

⋅

−

=

φ

φ

Warunki normowe jakie musi spełniać rozstaw między prętami zbrojenia głównego:

cm

s

cm

cm

d

s

cm

s

cm

s

g

25

1

,

2

5

,

0

0

,

2

6

,

1

≤

=

+

≥

≥

=

≥

φ

Obliczony rozstaw spełnia warunki normowe.

2

1

,

1

02

,

4

01

,

2

2

2

cm

a

A

s

prov

s

=

⋅

=

⋅

=

Przyjęto zbrojenie:

16

φ

A-II 18G2

SGN – Zbrojenie na ścinanie – obliczenia wstępne

Zakładam doprowadzenie do podpory co najmniej 50% prętów zbrojenia podłużnego.

335

,

1

265

,

0

6

,

1

6

,

1

=

−

=

−

=

d

k

(

)

d

b

f

k

V

w

L

ctd

Rd

⋅

⋅

⋅

+

⋅

⋅

⋅

=

ρ

40

2

,

1

35

,

0

1

0

=

L

ρ

;

0

,

1

=

L

s

A

kN

V

Rd

91

,

14

165

,

0

15

,

0

2

,

1

1000

00

,

1

435

,

1

35

,

0

1

=

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

kN

V

kN

V

Rd

Sd

91

,

14

25

,

20

35

,

1

15

1

=

>

=

⋅

=

Są zarówno odcinki Igo jak i IIgo rodzaju.

SGN – Zbrojenie na ścinanie – rozstaw strzemion na odcinku Igo rodzaju

Rozstaw strzemion na odcinku Igo rodzaju musi spełniać warunki:

cm

s

cm

d

s

cm

s

40

375

,

12

5

,

16

75

,

0

75

,

0

5

≤

=

⋅

=

⋅

≥

≥

Przyjęto rozstaw strzemion

cm

s

15

=

, strzemiona

6

φ

A-I St3SX-b 2-cięte.

SGN – Zbrojenie na ścinanie – rozstaw strzemion na odcinku IIgo rodzaju

Długość odcinka IIgo rodzaju:

(

)

cm

m

p

q

V

V

l

obl

Rd

Sd

t

26

263

,

0

35

,

1

15

91

,

14

25

,

20

1

=

=

⋅

−

=

+

−

=

Zakładam zbrojenie na odcinku IIgo rodzaju ze względu na ścinanie wyłącznie strzemionami

prostopadłymi do osi belki:

Θ

+

Θ

⋅

⋅

⋅

⋅

=

2

2

cot

1

cot

z

b

f

V

w

cd

II

Rd

ν

552

,

0

250

20

1

6

,

0

250

1

6

,

0

=













−

⋅

=













−

⋅

=

ck

f

ν

d

z

⋅

=

9

,

0

;

5

.

1

cot

=

Θ

kN

V

II

Rd

48

,

75

5

,

1

1

5

,

1

165

,

0

9

,

0

15

,

0

1000

3

,

13

552

,

0

2

2

=

+

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

1

1

1

3

cot

s

z

f

A

V

V

ywd

sw

Rd

Rd

Θ

⋅

⋅

⋅

=

=

dla

Sd

ywd

sw

Rd

Sd

V

z

f

A

s

V

V

Θ

⋅

⋅

⋅

=

⇒

=

cot

1

1

1

3

Do obliczenia s

1

biorę obliczeniową wartość siły tnącej w licu podpory

kN

V

Sd

25

,

20

=

.

2

1

56

,

0

28

,

0

2

cm

A

sw

=

⋅

=

<--- strzemiona 2-cięte

6

φ

A-I St3SX-b

cm

m

s

0

,

13

130

,

0

25

,

20

5

,

1

165

,

0

9

,

0

210000

10

56

,

0

4

1

=

=

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

−

Rozstaw strzemion musi spełniać warunki:

cm

s

cm

d

s

cm

s

40

375

,

12

5

,

16

75

,

0

75

,

0

5

≤

=

⋅

=

⋅

≤

≥

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku IIgo rodzaju

cm

s

10

1

=

.

Załączniki:

a)

wykres momentów i tnących

b)

rysunek belki