Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

Przekroje teowe [EC2: p. 5.3.2.1. / s.52, 53]

b

eff

- szerokość współpracująca płyty

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

58

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

b

A

h

h

eff

0

,8

x

d

d

h

eff

A

h

b

0

,8

x

f

f

Przekroje teowe

0,8·x = x

eff

- zasięg strefy ściskanej

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

59

A

s1

b

w

w

b

A

s1

przekrój pozornie teowy

przekrój rzeczywiście teowy

f

eff

h

x

x

≤

=

8

,

0

f

eff

h

x

x

>

=

8

,

0

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

Obliczenia rozpoczynamy od ustalenia położenia osi obojętnej przekroju, czyli
określenia zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej, po przyjęciu
szerokości przekroju

b

eff

Jeśli

to mamy do czynienia z przekrojem pozornie teowym,

obliczenia kontynuujemy, jak dla przekroju prostokątnego, w którym

b

=

b

eff

Jeśli mamy do czynienia z przekrojem rzeczywiście teowym:

f

eff

h

x

x

≤

=

8

,

0

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

60

Jeśli mamy do czynienia z przekrojem rzeczywiście teowym:

d

h

h

w

eff

b

A

s1

b

0

,8

x

s1,1

A

b

w

(b -b )/2

eff

w

w

eff

(b -b )/2

cd

f

F

s1,1

F

c1

z

c

1

c

2

c2

F

F

s1,2

f

cd

A

s1,2

w

b

z

M

Rd1

Rd2

M

f

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

Wymiarowanie przekroju teowego:

Zamiast określać zasięg strefy ściskanej (x

eff

) można wyznaczyć moment

graniczny, który przenosi współpracująca część płyty,
przy założeniu, że x

eff

= h

f

)

2

(

f

cd

f

eff

Pł

h

d

f

h

b

M

−

⋅

⋅

⋅

=

b

eff

h

f

x

e

ff

=

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

61

PRZEKRÓJ POZORNIE
TEOWY

Pł

Ed

M

M

≤

PRZEKRÓJ RZECZYWIŚCIE
TEOWY

tak

nie

b

w

h

M

Ed

A

s1

M

Pł

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

eff,1

w

eff

eff,2

Określenie

b

eff

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

62

0

0

,

2

,

0

1

,

0

2

,

0

l

l

b

b

i

i

eff

≤

+

=

b

b

b

b

w

i

eff

eff

≤

+

=

∑

,

1

1

w

2

2

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

l = 0,85l

l = 0,15(l +l )

l =0,7l

l = 0,15l +l

1

0

0

0

0

1

2

2

2

3

l

0

- odległość między punktami zerowymi momentu zginającego

Określenie

b

eff

[EC2: rysunek 5.2 / s. 53]

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

63

l = 0,85l

l = 0,15(l +l )

l =0,7l

l = 0,15l +l

l

l

l

1

2

3

1

0

0

0

0

1

2

2

2

3

m

l

99

,

4

87

,

5

85

,

0

0

=

⋅

=

m

l

20

,

4

00

,

6

70

,

0

0

=

⋅

=

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

0.26

5.55

0.50

5.50

0.50

5.55

0.26

m

b

775

,

2

55

,

5

=

=

2.2.4. Wymiarowanie zbrojenia podciągu
2.2.4.1. Przęsło AB

m

b

75

,

2

50

,

5

=

=

b

eff

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

64

5.90

6.00

5.90

m

b

775

,

2

2

55

,

5

1

=

=

0

0

1

1

,

2

,

0

998

,

0

054

,

1

99

,

4

1

,

0

775

,

2

2

,

0

1

,

0

2

,

0

l

l

b

b

eff

=

≤

=

⋅

+

⋅

=

+

=

m

b

75

,

2

2

50

,

5

2

=

=

0

0

2

2

,

2

,

0

998

,

0

049

,

1

99

,

4

1

,

0

75

,

2

2

,

0

1

,

0

2

,

0

l

l

b

b

eff

=

≤

=

⋅

+

⋅

=

+

=

m

b

eff

998

,

0

1

,

=

m

b

eff

998

,

0

2

,

=

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

b

b

b

b

w

i

eff

eff

≤

+

=

∑

,

m

b

b

b

b

w

025

,

6

2

1

=

+

+

=

Określenie

b

eff

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

65

w

2

1

m

b

eff

50

,

2

50

,

0

998

,

0

998

,

0

≅

+

+

=

b

m

m

b

eff

=

≤

=

02

,

6

50

,

2

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

Ustalenie położenia osi obojętnej przekroju:

h

Ustalenie wielkości

d:

d = h – c

nom

- ø

s

- 1/2 ø

Większa wartość
otuliny z dwóch
przypadków:
- klasy ekspozycji
- odporności ogniowej

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

66

Pł

Ed

M

M

≤

)

2

(

f

cd

f

eff

Pł

h

d

f

h

b

M

−

⋅

⋅

⋅

=

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

cd

eff

Ed

cs

f

d

b

M

2

=

µ

64

,

0

28

,

1

64

,

0

8

,

0

cs

µ

ξ

−

−

=

⇒

yd

s

ε

ξ

ξ

ε

≥

−

−

=

1

5

,

3

1

⇒

Wymiarowanie zbrojenia:

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

67

ξ

ς

4

,

0

1

−

=

yd

Ed

s

f

d

M

A

ς

=

1

⇒

⇒

d

b

f

f

A

w

yk

ctm

s

⋅

⋅

=

26

,

0

min

,

1

d

b

A

w

s

⋅

⋅

=

0013

,

0

min

,

1

min

,

1

1

s

s

A

A

≥

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

2.2.4.2. Przęsło BC – moment maksymalny

……

2.2.4.3. Przęsło BC – moment minimalny (opcjonalnie)

……

cd

w

BC

cs

f

d

b

M

2

min

=

µ

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

68

2.2.4.4. Przęsło CD – moment maksymalny

……

……

……

Operację liczenia
zbrojenia powtarzamy w
charakterystycznych
miejscach podciągu

cd

w

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

2.2.4.5. Podpora B

h

f

d

M

Ed

A

s1

A

c

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

>

69

cd

w

kr

B

cs

f

d

b

M

2

=

µ

64

,

0

28

,

1

64

,

0

8

,

0

cs

µ

ξ

−

−

=

ξ

ς

4

,

0

1

−

=

yd

kr

B

s

f

d

M

A

ς

=

1

⇒

⇒

⇒

yd

s

ε

ξ

ξ

ε

≥

−

−

=

1

5

,

3

1

⇒

b

w

min

,

1

1

s

s

A

A

≥

Projekt 1: monolityczny strop płytowo-belkowy

kNm

M

kr

B

751

736

175

,

0

880

=

⋅

−

=

odległość od osi podpory do krawędzi

siła tnąca (mniejsza)

moment w osi podpory

mgr inż. Jerzy Tarka, Konstrukcje Betonowe I, Bud. sem. IV

B

880kNm

>

70

751kNm