Fundamentowanie cw cz 9

background image

1

Fundamentowanie - ćwiczenia

Część 9 – Obliczanie zakotwień ścianek szczelnych

(dr hab. inż. Adam Krasiński)

Zadanie przykładowe nr 9.1.

Polecenie: Jaką maksymalną siłę S ze ściągu może przenieść płyta kotwiąca przedstawiona na
rysunku poniżej.

Współczynnik parcia gruntu:

277

,

0

)

2

5

,

34

45

(

tan

2

=

°

°

=

a

K

Współczynnik odporu gruntu:

przyjęto

°

=

=

17

5

,

34

2

1

p

δ

972

,

6

)

17

cos(

5

,

34

sin

)

17

5

,

34

sin(

1

)

17

cos(

5

,

34

cos

2

2

=





°

°

°

+

°

°

°

=

p

K

zredukowana składowa pozioma współczynnika:

667

,

5

)

17

cos(

972

,

6

85

,

0

=

°

=

ph

K

Wartości jednostkowe parcia gruntu za płytą kotwiącą:

72

,

6

277

,

0

)

5

,

18

5

,

0

0

,

15

(

1

=

+

=

a

e

kPa

87

,

12

277

,

0

)

5

,

18

7

,

1

0

,

15

(

2

=

+

=

a

e

kPa

Wypadkowa parcia gruntu:

1

,

14

2

,

1

2

,

1

2

87

,

12

72

,

6

=

+

=

a

E

kN

Wartości odporu gruntu przed płytą kotwiącą:

42

,

52

667

,

5

5

,

18

5

,

0

1

=

=

p

e

kPa

23

,

178

667

,

5

5

,

18

7

,

1

2

=

=

p

e

kPa

Współczynnik

β

przestrzennego działania odporu i szerokość zastępcza płyty b

z

:

42

,

1

2

,

1

7

,

1 =

=

h

H

β

= 2,2

64

,

2

2

,

1

2

,

2

=

=

z

b

m > a = 2,4 m

b

z

= a = 2,4 m

Wypadkowa odporu:

1

,

332

4

,

2

2

,

1

2

23

,

178

42

,

52

=

+

=

p

E

kN

Obliczeniowa wartość maksymalnej siły w ściągu:

S

max

=

=

=

1

,

14

2

,

1

1

,

332

8

,

0

2

,

1

8

,

0

a

p

E

E

248,8 kN

p = 15 kN/m

2

S

max

= ?

grunt zasypowy:
Ps, I

D

= 0,75

γ

= 18,5 kN/m

3

φ

= 34,5

°

płyta 1,2

×1,2×0,15 m

rozstaw a = 2,4 m

-0,5

-1,7

0,0

S

max

e

a1

e

a2

e

p1

e

p2

E

a

E

p

background image

2

Zadanie przykładowe nr 9.2.

Polecenie:

Policzyć nośność kotwiącą bloku betonowego przedstawionego poniżej.

Warunki gruntowe takie same jak w przykładzie wyżej stąd:

277

,

0

=

a

K

,

667

,

5

=

ph

K

72

,

6

277

,

0

)

5

,

18

5

,

0

0

,

15

(

1

=

+

=

a

e

kPa,

87

,

12

277

,

0

)

5

,

18

7

,

1

0

,

15

(

2

=

+

=

a

e

kPa

1

,

14

2

,

1

2

,

1

2

87

,

12

72

,

6

=

+

=

a

E

kN

42

,

52

667

,

5

5

,

18

5

,

0

1

=

=

p

e

kPa,

23

,

178

667

,

5

5

,

18

7

,

1

2

=

=

p

e

kPa

42

,

1

2

,

1

7

,

1 =

=

h

H

β

= 2,2

64

,

2

2

,

1

2

,

2

=

=

z

b

m > a = 2,4 m

b

z

= a = 2,4 m

1

,

332

4

,

2

2

,

1

2

23

,

178

42

,

52

=

+

=

p

E

kN

p = 15 kN/m

2

S

max

= ?

grunt zasypowy:
Ps, I

D

= 0,75

γ

= 18,5 kN/m

3

φ

= 34,5

°

blok 1,2

×1,2×1,5 m

rozstaw a = 2,4 m

-0,5

-1,7

0,0

p = 15 kN/m

2

S

max

e

a1

e

a2

e

p1

e

p2

Q

1

= E

p

Q

2

= E

a

G

1

Q

3

Q

4

G

2

S

max

Q

1

= E

p

Q

2

= E

a

E

0

Q

5

Q

5

E

0

S

max

Widok z góry

a =

2,4 m

1,2 m

1,2 m

1,2 m

1,5 m

background image

3

Wartości sił Q

i

:

1

,

332

1

=

=

p

E

Q

kN

1

,

14

2

=

=

a

E

Q

kN

Q

3

- pominięto ze względu na małą wartość

Obliczenie siły Q

4

- siła tarcia podstawy bloku o grunt

Przyjęto kąt tarcia gruntu o podstawę bloku:

δ

4

=

φ

= 34,5

° (blok betonowany wprost na gruncie)

Ciężary:

65

,

16

5

,

18

5

,

0

5

,

1

2

,

1

1

=

=

G

kN

84

,

51

0

,

24

2

,

1

5

,

1

2

,

1

2

=

=

G

kN

49

,

68

84

,

51

65

,

16

2

1

=

+

=

+ G

G

kN

1

,

47

5

,

34

tan

49

,

68

tan

)

(

4

2

1

4

=

°

=

+

=

δ

G

G

Q

kN

Obliczenie siły Q

5

Wariant I - siła Q

5

pochodzi od tarcia na ścianach bocznych bloku

Wariant II - siła Q

5

pochodzi od tarcia pod podstawą bryły gruntu miedzy blokami

Decyduje ten wariant, który da mniejszą wartość siły Q

5

Ad. Wariant I:

Przyjęto kąt tarcia gruntu o ściany bloku:

δ

5

=

φ

/2 = 34,5°/2 = 17° (blok betonowany w deskowaniu systemowym)

Parcie spoczynkowe gruntu na ściany boczne bloku:

434

,

0

5

,

34

sin

1

sin

1

0

=

°

=

=

φ

K

kN

01

,

4

434

,

0

5

,

18

5

,

0

01

=

=

e

kPa

65

,

13

434

,

0

5

,

18

7

,

1

02

=

=

e

kPa

89

,

15

5

,

1

2

,

1

2

65

,

13

01

,

4

0

=

+

=

E

kN

72

,

9

17

tan

89

,

15

2

tan

2

5

0

5

=

°

=

=

δ

E

Q

I

kN

Ad. Wariant II:

9

,

38

5

,

34

tan

)

2

,

1

5

,

1

5

,

18

7

,

1

(

tan

5

=

°

=

=

φ

g

II

G

Q

kN

Ostatecznie:

72

,

9

5

5

=

=

I

Q

Q

kN

Nośność bloku:

S

max

=

=

=

+

+

=

72

,

374

8

,

0

)

72

,

9

1

,

47

1

,

14

1

,

332

(

8

,

0

8

,

0

i

Q

300,0 kN

Wniosek: stosowanie bloków jest mało opłacalne w stosunku do płyt kotwiących.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Fundamentowanie cw cz 2 id 181 Nieznany
Fundamentowanie ćw cz 2
Fundamentowanie cw cz 8 cd id Nieznany
Fundamentowanie ćw cz 1
Fundamentowanie cw cz 8 id 181 Nieznany
Fundamentowanie cw cz 5 id 181 Nieznany
Fundamentowanie ćw cz 2

więcej podobnych podstron