---

Overview

wstępne
przełożenia
geometryczne
test
wytrzymałościowe

---

Sheet 1: wstępne

moc

N [kW]

44

1. Dobór przełożenia u1

v obr

n [obr/min]

3000

344 rys 252

u1opt

5

8

1

1

Zalecane zakresy doboru przełożenia pierwszego stopnia u1 dla przekładni dwustopniowej

przełożenie całkowite

uc

27

347 rys 256

u1opt

5

11

2

2

Optymalny podział przełożenia przekładni 2 stopniowej ze względu na długość przekładni

sprawność

η

1

348 rys 259

u1opt

5

7,1

3

3

Wpływ przełożenia na stosunek średnic dużych kół

349 rys 263

u1opt

3,9

5

4

4

Zalecane przełożenia przekładni 2 i 3 stopniowej z uwagi na minimum momentu bezwładności kół

moment we

M [Nm]

140,067

wybrane

u1

6,5

6,50000001

0

4

OK.

moment wy

M1 [Nm]

3781,809

u2

4,15384615384615

v obr wy

n1 [obr/min]

111,111111111111

moc wy

N1 [kW]

44

130517

130520

130517

130517

2. Dobór materiału na koła zębate

199 tab 26

oznaczenie

HB nom daN/mm^2

ko MPa

Zo Mpa

stal nawęglana

zębnik

20 HGA

650

56

610

15 HGA do 40H

koło

15 HN

650

56

570

3. Obliczenie średnicy zębnika

370 wzór 7.40

statystyczna wielkość obciążenia

Qu [MPa]

3,85

względna szerokość zębnika

κ = b/d1

1

OK.

d1 alt

44,2286106537787

d1 [mm]

d1 = (2M1[Nmm](u+1)/QuKu)^1/3

43,7875856611517

N/mm^2 = MPa; M1 [N*mm] (*1000)

a alt

165,85728995167

zaokrąglenie

d1 [mm]

44

4. Obliczenie odległości osi kół

370 wzór 7.42

odległość osi kół

a [mm]

a = 0,5d1(u+1)

165

zaokrąglenie

a [mm]

165

5. Obliczenie szerokości koła b

370 wzór 7.44

z kappy

b [mm]

b = κ*d1

44

6. Dobór liczby zębów

zakładana liczba zębów

z1

15

OK.

dobór kąta pochylenia linni zęba

351 wzór 7.30

poskokowy wskaźnik przyporu

εβ

εβ = κ / PI * z1 * tgβ

optymalna wartość = 1

przekształcając:

β [rad]

β = arctan(PI/K*z1)

0,20645531758086

β [°]

11,8290183554163

OK.

zaokrąglenie

β [°]

11,8

98

liczba zębó koła

z2

z2 = z1 * u1

98

97,5

OK.

przełożenie 1 stopnia

u1

5,5

7. Moduł w przekroju normalnym

32 tab 4

moduł normalny

mn

3

OK.

moduł normalny wyliczony

[mm]

2,871

OK.

---

Sheet 2: przełożenia

z2	u				dzielniki			SUMA	0
40	2,66666666666667				zębnik		koło		warunek
41	2,73333333333333			2	1		0		0
42	2,8			3	0		2		0
43	2,86666666666667			4	3		2		0
44	2,93333333333333			5	0		3		0
45	3			6	3		2		0
46	3,06666666666667			7	1		0		0
47	3,13333333333333			8	7		2		0
48	3,2			9	6		8		0
49	3,26666666666667			10	5		8		0
50	3,33333333333333			11	4		10		0
51	3,4			12	3		2		0
52	3,46666666666667			13	2		7		0
53	3,53333333333333			14	1		0		0
54	3,6			15	0		8		0
55	3,66666666666667			16	15		2		0
56	3,73333333333333			17	15		13		0
57	3,8			18	15		8		0
58	3,86666666666667			19	15		3		0
59	3,93333333333333			20	15		18		0
60	4			21	15		14		0
61	4,06666666666667			22	15		10		0
62	4,13333333333333			23	15		6		0
63	4,2			24	15		2		0
64	4,26666666666667			25	15		23		0
65	4,33333333333333			26	15		20		0
66	4,4			27	15		17		0
67	4,46666666666667			28	15		14		0
68	4,53333333333333			29	15		11		0
69	4,6			30	15		8		0
70	4,66666666666667			31	15		5		0
71	4,73333333333333			32	15		2		0
72	4,8			33	15		32		0
73	4,86666666666667			34	15		30		0
74	4,93333333333333			35	15		28		0
75	5			36	15		26		0
76	5,06666666666667			37	15		24		0
77	5,13333333333333			38	15		22		0
78	5,2			39	15		20		0
79	5,26666666666667			40	15		18		0
80	5,33333333333333			41	15		16		0
81	5,4			42	15		14		0
82	5,46666666666667			43	15		12		0
83	5,53333333333333			44	15		10		0
84	5,6			45	15		8		0
85	5,66666666666667			46	15		6		0
86	5,73333333333333			47	15		4		0
87	5,8			48	15		2		0
88	5,86666666666667			49	15		0		0
89	5,93333333333333			50	15		48		0
90	6			51	15		47		0
91	6,06666666666667			52	15		46		0
92	6,13333333333333			53	15		45		0
93	6,2			54	15		44		0
94	6,26666666666667			55	15		43		0
95	6,33333333333333			56	15		42		0
96	6,4			57	15		41		0
97	6,46666666666667			58	15		40		0
98	6,53333333333333			59	15		39		0
99	6,6			60	15		38		0
100	6,66666666666667			61	15		37		0
101	6,73333333333333			62	15		36		0
102	6,8			63	15		35		0
103	6,86666666666667			64	15		34		0
104	6,93333333333333			65	15		33		0
105	7			66	15		32		0
106	7,06666666666667			67	15		31		0
107	7,13333333333333			68	15		30		0
108	7,2			69	15		29		0
109	7,26666666666667			70	15		28		0
110	7,33333333333333			71	15		27		0
111	7,4			72	15		26		0
112	7,46666666666667			73	15		25		0
113	7,53333333333333			74	15		24		0
114	7,6			75	15		23		0
115	7,66666666666667			76	15		22		0
116	7,73333333333333			77	15		21		0
117	7,8			78	15		20		0
118	7,86666666666667			79	15		19		0
119	7,93333333333333			80	15		18		0
120	8			81	15		17		0
121	8,06666666666667			82	15		16		0
122	8,13333333333333			83	15		15		0
123	8,2			84	15		14		0
124	8,26666666666667			85	15		13		0
125	8,33333333333333			86	15		12		0
126	8,4			87	15		11		0
127	8,46666666666667			88	15		10		0
128	8,53333333333333			89	15		9		0
129	8,6			90	15		8		0
130	8,66666666666667			91	15		7		0
131	8,73333333333333			92	15		6		0
132	8,8			93	15		5		0
133	8,86666666666667			94	15		4		0
134	8,93333333333333			95	15		3		0
135	9			96	15		2		0
136	9,06666666666667			97	15		1		0
137	9,13333333333333			98	15		0		0
138	9,2			99	15		98		0
139	9,26666666666667			100	15		98		0
140	9,33333333333333			101	15		98		0
141	9,4			102	15		98		0
142	9,46666666666667			103	15		98		0
143	9,53333333333333			104	15		98		0
144	9,6			105	15		98		0
145	9,66666666666667			106	15		98		0
146	9,73333333333333			107	15		98		0
147	9,8			108	15		98		0
148	9,86666666666667			109	15		98		0
149	9,93333333333333			110	15		98		0
150	10			111	15		98		0
151	10,0666666666667			112	15		98		0
152	10,1333333333333			113	15		98		0
153	10,2			114	15		98		0
154	10,2666666666667			115	15		98		0
155	10,3333333333333			116	15		98		0
156	10,4			117	15		98		0
157	10,4666666666667			118	15		98		0
158	10,5333333333333			119	15		98		0
159	10,6			120	15		98		0
160	10,6666666666667			121	15		98		0
161	10,7333333333333			122	15		98		0

---

Sheet 3: geometryczne

wymagany luz (obwodowy)

j

0,15

zębnik

koło

moduł normalny

mn

3

1. Obliczenia geometryczne korygowanych kół śrubowych (116, tab 21)

liczba zębów zębnika

z1

16

Przełożenie

u=z2/z1

u [1]

5,8125

liczba zębów koła

z2

93

kąt pochylenia linii zęba na kole podziałowym

β [rad]

0,20645531758086

Moduł w przekroju czołowym

m=mn*secβ

m [1]

3,06509121822558

3,065

Kąt zarysu

a0n [°]

20

[rad]

0,349065850398866

SEC(β)

[1]

1,02169707274186

Wysokość główy narzędzia

ha0 = 1,25 * mn

ha0 [1]

3,75

3,75

SEK = sekans = 1/cos

odległość osi

a [mm]

165

średnica koła podziałowego

d1 = z1 * mn * secβ

d1 [mm]

49,0414594916093

49,041

d2 = z2 * mn * secβ

d2 [mm]

285,053483294979

285,053

tak jest w książce, nie wiem jakie my mamy przyjąć:

f0

1

kąt zarysu w przekroju czołowym na śr podziałowej

tga = tg20° * secβ

a [rad]

0,356021389024673

c0

0,25

a [°]

20,398523007499

ρ0

0,25

Kąt pochylenia linii zęba na walcu zasadniczym

sin(βb)=cos20° * sinβ

βb [rad]

0,193840898236077

βb [°]

11,1062653659521

zastępcza liczba zębów

zn1 = z1 / (cos^2βb * cos β)

zn1 [1]

16,977106281294

17

zn2 = u * zn1

zn2 [1]

98,8125

99

wielkość pomocnicza

c = 0,5/ (tg^2 20° + cos^2 β)^1/2

c [1]

0,478813722632263

średnica koła zasadniczego

db1 = 2z1 * mn * c

db1 [mm]

45,9661173726973

45,966

db2 = 2z2 * mn * c

db2 [mm]

267,178057228803

267,178

A) Gdy założona jest odl osi

Kąt przyporu na śr tocznej w przekroju czołowym

sec aw= a / (mn*c (z1+z2))

aw [rad]

0,320995676065502

aw [°]

18,3916974805018

x1 + x2 = (z1+z2)/2tg20° * (inv aw - inv a) - j/(2mn * sina)

suma wsp. Przesunięcia zarysu

x1 + x2 = (z1+z2)/2tg20° * (inv aw - inv a) - j/(2mn * sina)

x1+x2 [mm]

-0,722608122553282

-0,7226

OK.

(x1+x2)/2

-0,3613

149,737519360277

z1+z2/tan

0,011499114406564

inv aw

Wspólczynniki przesunięcia zarysu

x1 [mm]

0,48

x2 [mm]

-1,2026

do tego rys, chujowo się to robi

0,015845933890275

inva

0,071726155955558

j/2

Rozsunięcie kół podziałowych

Δa = a - 0,5(d1+d2)

Δa [mm]

-2,047

-2,047

0,688

x1+x2

Średnica koła tocznego

dw1 = z1/(z1+z2) * 2a

dw1 [mm]

48,4403669724771

48,44

dw2 = z2/(z1+z2) * 2a

dw1 [mm]

281,559633027523

281,56

Średnica podstaw

df1 = d1 - 2ha0 +2mnx1

df1 [mm]

44,421

44,421

df2 = d2 - 2ha0 +2mnx2

df2 [mm]

270,3374

270,337

średnica wierzchołków

da1 = d1 + 2mn +2Δa -2mn*x2

da1 [mm]

58,1626

58,163

da2 = d2 + 2mn +2Δa -2mn*x1

da2 [mm]

284,079

284,079

Kąt przyporu na wierzchołku

tgaa1 = pierw kw z da1^2 / db1^2 - 1

tg(aa1)

0,775310468545502

tgaa2 = pierw kw z da2^2 / db2^2 - 1

tg(aa2)

0,361270553920321

częściowy wskaźnik przyporu

ε1 = (z1/2p)*(tgaa1 - tgaw)

ε1

1,12762086470363

ε2 = (z2/2p)*(tgaa2 - tgaw)

ε2

0,425921864445063

Wskaźnik przyporu czołowego

ε = ε1 + ε2

ε

1,55354272914869

OK.

Sprawdzenie zazębienia kolejno wg wzorów 1.97 - 1.100 (str 78 tab 9)

wzór 1.97

cos aa1 = db1/da1

aa1 [rad]

0,65950400624936

cos aa2 = db2/da2

aa2 [rad]

0,346679906996999

aa1 [°]

37,7867961300578

aa2 [°]

19,8632955129159

inv aa z tablicy 1

inv aa1 = tan(a[rad]) - a[rad]

invaa1 [1]

0,115806462296142

invaa2 [1]

0,014590646923323

A Grubość zęba wzór 1.98

BUBA

Szerokość głowy zęba

sa1 = da1(PI / 2z1 + 2x1 / z1 * tg a0 + inva0 - invaa1)

sa1 [mm]

1,11154762869363

1,11

sa2 = da2(PI / 2z2 + 2x2 / z2 * tg a0 + inva0 - invaa2)

sa2 [mm]

2,21322788942997

2,21

Wymagana wartość to 0,4 dla kruchych materiałów

s/m > 0,4

s/m

0,37

OK.

s/m

0,73774262980999

B. Interferencja wzór 1.99

OK.

kąt przyporu na kole ograniczającym czynną część ewolwenty

tgaA1 = tg aw - z2/z1 * (tgaa2 - tgaw)

tgaA1 [1]

0,16523566542908

tgaA2 = tg aw - z1/z2 * (tgaa1 - tgaw)

tgaA2 [1]

0,256311448007819

kąt zarysu w punkcie podcięcia ewolwenty

tgaP1 = tga0 - 4*(f0+c0-ρ0 - x1)/(z1*sin2a0)

tgaP1 [1]

0,161726136774349

tgaP2 = tga0 - 4*(f0+c0-ρ0 - x2)/(z2*sin2a0)

tgaP2 [1]

0,216587984758987

OK.

OK.

C Sprawdzanie podcinania wzór 1.102

OK.

warunek dodatniej korekcji ?

tgaP1 > 0

tgaP2 > 0

OK.

OK.

D Sprawdzanie wskaźnika przyporu

OK.

ε = ε1 + ε2 > 1,2

OK.

E Sprawdzanie luzu wierzchołkowego

OK.

wzór 1.106

c1 = a - 0,5(df1 + da2)

c1 [mm]

0,75

0,75

c2 = a - 0,5(df2 + da1)

c2 [mm]

0,75

0,75

OK.

c1 > 0; FOLĘGA 0,1 ¸ 0,3 mn ??

OK.

c2 > 0

F Sprawdzenie poślizgu

raczej OK. :P

wzór 107 i 108

n1 = (u+1)/u * (1 - tgaw/tgaa1)

n1 [1]

0,669407987630214

0,669

n2 = (u+1) * (1 - tgaw/tgaa2)

n2 [1]

0,542626257147091

0,543

z rys 54 wynika, że punkt lezy nieco poza zaokresem dla u =6; ale są blisko siebie

to tez ?

wzór 109 i 110

n' = u+1/u * (tgaw - tgaA1)/tgaA1

n'

1,1863957335251

1,186

n'' = (u+1) * (tgaw - tgaA2)/tgaA2

n''

2,0248764718533

2,025

prędkość obwodowa dla jakiej średnicy ?

0,707419898819562

vobw = 60*(PI * d * n)/ 1000 [m/s]

---

Sheet 4: test

wymagany luz (obwodowy)

j

0,15

zębnik

koło

moduł normalny

mn

3

1. Obliczenia geometryczne korygowanych kół śrubowych (116, tab 21)

liczba zębów zębnika

z1

13

Przełożenie

u=z2/z1

u [1]

4,61538461538462

liczba zębów koła

z2

60

kąt pochylenia linii zęba na kole podziałowym

β [rad]

0,20645531758086

Moduł w przekroju czołowym

m=mn*secβ

m [1]

3,06509121822558

3,065

Kąt zarysu

a0n [°]

20

[rad]

0,349065850398866

SEC(β)

[1]

1,02169707274186

Wysokość główy narzędzia

ha0 = 1,25 * mn

ha0 [1]

3,83125

5,4

SEK = sekans = 1/cos

odległość osi

a [mm]

115

średnica koła podziałowego

d1 = z1 * mn * secβ

d1 [mm]

39,8461858369325

39,846

d2 = z2 * mn * secβ

d2 [mm]

183,905473093535

183,905

kąt zarysu w przekroju czołowym na śr podziałowej

tga = tg20° * secβ

a [rad]

0,356021389024673

a [°]

20,398523007499

Kąt pochylenia linii zęba na walcu zasadniczym

sin(βb)=cos20° * sinβ

βb [rad]

0,193840898236077

βb [°]

11,1062653659521

zastępcza liczba zębów

zn1 = z1 / (cos^2βb * cos β)

zn1 [1]

13,7938988535514

14

zn2 = u * zn1

zn2 [1]

64,6153846153846

64,5

wielkość pomocnicza

c = 0,5/ (tg^2 20° + cos^2 β)^1/2

c [1]

0,478813722632263

średnica koła zasadniczego

db1 = 2z1 * mn * c

db1 [mm]

37,3474703653165

37,347

db2 = 2z2 * mn * c

db2 [mm]

172,372940147615

172,373

A) Gdy założona jest odl osi

Kąt przyporu na śr tocznej w przekroju czołowym

sec aw= a / (mn*c (z1+z2))

aw [rad]

0,42308203946604

aw [°]

24,2408152491914

za wielkie ?

x1 + x2 = (z1+z2)/2tg20° * (inv aw - inv a) - j/(2mn * sina)

suma wsp. Przesunięcia zarysu

x1 + x2 = (z1+z2)/2tg20° * (inv aw - inv a) - j/(2mn * sina)

x1+x2 [mm]

1,06612013166817

1,0661

za wielkie…

OK.

(x1+x2)/2

0,53305

100,282925810094

z1+z2/tan

0,027192294982476

inv aw

Wspólczynniki przesunięcia zarysu

x1 [mm]

0,47

x2 [mm]

0,5961

0,015845933890275

inva

0,071726155955558

j/2

Rozsunięcie kół podziałowych

Δa = a - 0,5(d1+d2)

Δa [mm]

3,125

3,125

1,06612013166817

x1+x2

Średnica koła tocznego

dw1 = z1/(z1+z2) * 2a

dw1 [mm]

40,958904109589

40,959

dw2 = z2/(z1+z2) * 2a

dw1 [mm]

189,041095890411

189,041

Średnica podstaw

df1 = d1 - 2ha0 +2mnx1

df1 [mm]

31,866

31,866

df2 = d2 - 2ha0 +2mnx2

df2 [mm]

176,6816

176,682

1,09669821567424

0,911827871795353

średnica wierzchołków

da1 = d1 + 2mn +2Δa -2mn*x2

da1 [mm]

48,5194

48,519

da2 = d2 + 2mn +2Δa -2mn*x1

da1 [mm]

193,335

193,335

0,42308203946604

Kąt przyporu na wierzchołku

tgaa1 = pierw kw z da1^2 / db1^2 - 1

tg(aa1)

0,829316598835399

tgaa1 = pierw kw z da1^2 / db1^2 - 1

tg(aa2)

0,507942261830952

częściowy wskaźnik przyporu

ε1 = (z1/2p)*(tgaa1 - tgaw)

ε1

0,784243850232929

ε2 = (z2/2p)*(tgaa2 - tgaw)

ε2

0,550688142046755

Wskaźnik przyporu czołowego

ε = ε1 + ε2

ε

1,33493199227968

OK.

---

Sheet 5: wytrzymałościowe

z1	14					tablica 43 str 374
z2	97			str	pomocnicza	nr	tab / rys	wielkość	wzór	wynik	zaokr	Wspólne	K.1	K.2
β [rad]	0,184864464904727	10,5919536209852				1		u [1]	u= z2/z1	6,92857142857143	6,93		x	x
mn	3					2	T.18	d1 [mm]	d1 = (z1*mn)/cosβ	42,7280356148841	42,73	x		x
b	51,6					3	T.18	d2 [mm]	d2 = (z2*mn)/cosβ	296,044246760269	296,04	x	x
a	170					4		dw1 [mm]	dw1 = 2a * (z1/(z1+z2))	42,8828828828829	42,88	x		x
a0n	20	[rad]	0,349065850398866			5		dw2 [mm]	dw2 = 2a * (z2/(z1+z2))	297,117117117117	297,12	x	x
x1	0,29					6	T.18	dw1n [mm]	dw1n = dw1/(cos^2(βb))	44,2016372093075	44,20	x		x
x2	-0,1547					7	T.18	dw2n [mm]	dw2n = dw2/(cos^2(βb))	306,254200664487	306,25	x	x
y	0,002	y = yn * cosβ	skrócenie głowy zęba w przekroju czołowym 1.232			8	T.18	mwn [mm]	mwn = dw1*cosβ/z1	3,01088028383841	3,01		x	x
n1	3000					9		da1 [mm]	da1 = d1 + 2*mn*(x1+1-y)	50,4560356148842	50,46	x		x
N	51					10		da2 [mm]	da2 = d2 + 2*mn*(x2+1-y)	301,104046760269	301,10	x	x
Kp	1	?				11		h'1 [mm]	h'1 = 0,5*(da1-dw1)	3,78657636600063	3,79	x		x
HB1nom	650					12		h'2 [mm]	h'2 = 0,5*(da2-dw2)	1,99346482157583	1,99	x	x
HB2nom	650			43	8,5674856341342	13	R.21	ε01	ε01 = f (awn, 100h'1/dw1n)	0,71	0,71	x		x
ft1	25	PN		43	0,650767010390068	14	R.21	ε02	ε02 = f (awn, 100h'2/dw2n)	0,93	0,93	x	x
ft2	30	PN				15		ε1n	ε1n = ε01 * h'1/mwn	0,89298239787446	0,89	x		x
k01	56					16		ε2n	ε1n = ε02 * h'2/mwn	0,615572899368981	0,62	x	x
k02	56					17		εn	εn = ε1n + ε2n	1,50855529724344	1,51		x	x
HB1	600	?				18	T.18	εa	εa = εn cos^2(βb)	1,46354760181646	1,46		x	x
HB2	600	?				19	T.18	εβ	εβ = b*sinβ/(PI*mn)	1,00636501026088	1,01		Uwaga	Uwaga
klasa dokładności	7					20		v [m/s]	v = dw1*n1/19100	6,7355497382199	6,74		x	x
l/b	5					21	PN	ft [μm]	ft = (ft1^2 + ft2^2)^0,5	39,0512483795333	39,05		x	x
koła hartowane ?	1					22	PN	Fβ [μm]	11 albo 16	12	12		Uwaga 1	Uwaga 1
awn	0,358528164853744	[rad]	20,5421506826901			23		ym	ym = 0,64 + 2/(b*mn)^0,5	0,800747607390137	0,8		Uwaga 1	Uwaga 1
				379		24	T.44	h [μm]	h = Rz1 + Rz2	12,6	12,60		x	x
					dla zwykłych	25		yh	yh = 0,6 + ? 1,4/(1 + (600*h/(y*?v))^2)	0,611026924303775	0,61		Uwaga 2	2.180 - 2.181
					dla hartowanych		2.181	yh		0,948910099920185	0,95
				106		26	T.18	yβ =f (β)		0,958	0,96		x	x
						27	T.18	z1n = z1 f (β)		1,043	14,60	x		x
						28	T.18	z2n = z2 f (β)		1,043	101,17	x	x
					OK.	29		yε	yε = 1 - (2PI/(tgαwn * z1n) )* (1-ε1n)	0,877131525043073	0,88	x		x uwaga 3
		awn =	20,54	208		30	t.27	yc = f(αwn)		2,99	2,99		x	x
						31		y1	y1=yc/yε	3,40935005701254	3,41	X		X
						32		qε	qε = 1/εα	0,683060109289617	0,68		x	x
				202		33	R.152	q1 = f (z1n, x1)		2,6	2,60	x		x
				202		34	r.152	q2 = f (z2n, x2)		2,5	2,50	x	x
					OK.	35	R.136	Ks	Ks = 1,4 / εα	0,956284153005464	0,96		uwaga 4
						36		Q [MPa]	Q = (10^7*N*(u+1)^2)/((2,1*n1*b*a^2)	3,4128634942349	3,41		wzór 2,7
						37		P	P = (vz1/800) * (u^2/1+u^2)^0,5	0,116671216180189	0,12		x	x
						38		B	B = (4*ft))/(Q*Kp*dw1)	1,06726115462442	1,07		x	x
						39		Kd		1,10583968229913	1,11		x	x
						40		A	A = (7,5*Fβ)/(QKpKddw1)	0,555988660515243	0,56		x	x
				174		41	T.25	Kr	Kr = f(A)	1,13	1,13		x	x
l/b	5	b/d1	1,20763901891032	a/b	3,29457364341085	42	R116-131	Kr0	Kr0 = f(układu)	2,1	2,10	przejebane ;p	x	x
				to wyzej 180		43		Krw	Krw = Kr + Kr0 - 1	2,23	2,23		x	x
						44		Qc [MPa]	Qc = QKpKdKrwKs	8,04737372264	8,05		x	x
				eeee HB co to ?	?	45	T.26	kz1 [MPa]	kz1 = ko1(HB/HBnom)^2	47,715976331361	47,72	x		x
					?	46	T.26	kz2 [MPa]	kz1 = ko2(HB/HBnom)^2	47,715976331361	47,72	x	x
				199	?	47	T.26	Zz1 [MPa]		610	610,00	x		x
					?	48	T.26	Zz2 [MPa]		610	610,00	x	x
				201	ro /m = 0,2 ;p	49	R.151a	yk1		1	1,00	x		x
				201		50	R.151a	yk2		1	1,00	x	x
				201		51	R.151b	yp1		1,1	1,10	x		x
				201		52	R.151b	yp2		1,1	1,10	x	x
							WSPÓŁCZYNNIKI BEZPIECZENSTWA
					OK.	53		Xp1	Xp1 = (kz1*ym*yh/(Qc*y1*yβ))*u/(u+1)	1,20611408802155	1,21	x		x
					OK.	54		Xp2	Xp2 = (kz2*ym*yh/(Qc*yc*yβ))*u/(u+1)	1,37513141339982	1,38	x	x
					OK.	55	złamanie, 2 <Xz < 4	Xz1	Xz1 = (Zz1*ym)/(Qc*z1*qε*q1*yk1*yp1)	2,22030980745204	2,22	x		x
					OK.	56		Xz2	Xz2 = (Zz2*ym)/(Qc*z1*qε*q2*yk2*yp2)	2,30912219975012	2,31	x	x
					OK.		Xz / Xp = 1,2 do 2,5			1,8407960199005	1,84
					OK.					1,67927272727273	1,68