| POZ. 1. BELKA. | |||||||||||
| 1.1). Zestawienie obciążeń. | |||||||||||
| 1.1.1). Obciążenia stałe. | |||||||||||
| gk [kN/m2] | gf | go [kN/m2] | |||||||||
| Parkiet mozaikowy o grub. 9mm (0.09) | 0,09 | 1,3 | 0,117 | ||||||||
| Wylewka wyrównująca cementowa | 0,42 | 1,3 | 0,546 | ||||||||
| o grub. 2cm 0,02 * 2,10 | |||||||||||
| Styropian 3cm 0,03* 0,45 | 0,014 | 1,3 | 0,018 | ||||||||
| Strop Akermana,wysokość pustaka 20cm | 2,88 | 1,1 | 3,168 | ||||||||
| 2,88 | |||||||||||
| Tynk cementowo-wapienny 0,015m | 0,28 | 1,3 | 0,364 | ||||||||
| 0,015*19,0 | |||||||||||
| S= | 3,684 | 4,213 | |||||||||
| 1.1.2). Obciążenia zmienne. | |||||||||||
| pk [kN/m2] | gf | po [kN/m2] | |||||||||
| Obciążenia technologiczne | |||||||||||
| 2,0 kN/m2 | 2,0 | 1,3 | 2,6 | ||||||||
| Obciążenia zastępcze od ścianek | |||||||||||
| działowych. | 1,790 | 1,4 | 2,506 | ||||||||
| S= | 3,790 | 5,106 | |||||||||
| Ciężar ścianki działowej Q (płyta gips.-welna mineralna-płyta gips.): | |||||||||||
| Q = ( 0,02*12 ) *2+ ( 0,05*1,0 ) = | 0,53 | kN/m2 < 2,5kN/m2 | |||||||||
| hs = | 3,8 m >2,65m | ||||||||||
| Obciążenie zastępcze wynosi: 1,25 * 3,8 / 2,65 m = | 1,790 | kN/m2 | |||||||||
| 1.1.3.).Obciążenia całkowite. | |||||||||||
| gk = | gk + pk | ||||||||||
| gk = | (3,79 + 3,68)kN/m2 = | 7,474 | kN/m2 | ||||||||
| go = | go + po | ||||||||||
| go = | (5,106+4,213)kN/m2= | 9,319 | kN/m2 | ||||||||
| 1.2.) Obciążenie belki stropowej: | |||||||||||
| gk= | gk*0,31 | gk= | 3,684 | kN/mb | |||||||
| gk= | 1,142 | kN/mb | go= | 4,213 | kN/mb | ||||||
| go= | go*0,31 | pk= | 3,790 | kN/mb | |||||||
| go= | 1,306 | kN/mb | po= | 5,106 | kN/mb | ||||||
| pk= | pk*0,31 | ||||||||||
| pk= | 1,175 | kN/mb | |||||||||
| po= | po*0,31 | ||||||||||
| po= | 1,583 | kN/mb | |||||||||
| 1.3) Schemat statyczny. | |||||||||||
| Obciążenie stałe | go= | 1,306 | kN/mb | ||||||||
| Obciążenie zmienne | po= | 1,583 | kN/mb | ||||||||
|
|||||||||||
|
|||||||||||
| go | 
|
||||||||||
| L1= | 5,50 | m | |||||||||
|
|
|
5500,00 | mm | |||||||
| 5,50 | 2,00 | 
|
5,50 | L2= | 2,00 | mm | |||||
|
|
L2= | 2000,00 | mm | |||||||
|
|||||||||||
| 1.4.1)Schemat belki. | |||||||||||
A
|
|
B
|
|||||||||
|
|
B
|
|||||||||
| 1.4.2.)Efektywna szerokość współpracująca. | 310 | ||||||||||
| beff= | bw+l0/5<=b=0,31m | 
|
|||||||||
| beff= | 295 | mm=0,29m<0,31m | |||||||||
| beff= | 310 | mm | 
|
||||||||
| l0= | 0,15*(L1+L2) | 240,0 | 210,0 | ||||||||
| l0= | 1125 | mm | |||||||||
| bw= | 70,0 | mm | 
|
||||||||
| hf= | 30,0 | mm | |||||||||
| b= | 310,0 | mm | |||||||||
| h= | 240,0 | mm | |||||||||
| d= | 210,0 | mm | |||||||||
| .1.4.3.) Nośność przekroju na zginanie. | |||||||||||
| 1.4.3.1.) Sprawdzenie typu przekroju. | |||||||||||
| Msd= | 7,740 | kNm = | 7740000 | Nmm | d= | 210,00 | mm | ||||
| Mht=a*fcd*beff*hf*(d-0,5hf) | hf= | 30,00 | mm | ||||||||
| Mht= | 16339635 | Nmm | beff= | 310 | mm | ||||||
| Mht= | 16,340 | kNm | fcd= | 10,60 | N/mm2 | ||||||
| a= | 0,85 | ||||||||||
| Msd= | 7,740 | kNm<Mht= | 16,340 | kNm - Przekroj pozornie teowy. | |||||||
| 1.4.4.) Obliczenie nośności przekroju 1-1. | |||||||||||
| Sb= | Msd/(a*fcd*beff*d2) | Msd= | 7,46 | kNm | |||||||
| Sb= | 0,061 | beff= | 310,00 | mm | |||||||
| Stąd z= | 0,968 | fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||
| Stal klasy III --- fyd= | 350,0 | N/m2 | a= | 0,85 | |||||||
| z= | 0,065 | < zefflim = | 0,530 | dla A III | d= | 210,00 | mm | ||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | fyd= | 350,00 | N/m2 | |||||||
| AS1= | 104,852 | mm2 | f= | 12,00 | mm | ||||||
| Przyjęto zbrojenie 1f12 o As1= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| 1.4.5.)Obliczanie nośności przekroju A-A i B-B (na zginanie). | |||||||||||
| Msd= | 7,740 | kNm | |||||||||
| Sb= | Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2) | a= | 0,85 | ||||||||
| Sb= | 0,0628 | fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||
| Stąd z= | 0,967 | beff= | 310,00 | mm | |||||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | d= | 210,00 | mm | |||||||
| AS1= | 108,900 | mm2 | fyd= | 350,00 | N/m2 | ||||||
| Przyjęto zbrojenie 1f12 o As1= | 113,0 | mm2 (ze względu na rozwarcie rys prostopadłych). | |||||||||
| 1.4.6.) Zbrojenie na ścinanie: | |||||||||||
| a= | 45 Stąd | ctga=1 | L1= | 5,500 | m | ||||||
| O= | 44 59' 59'' | L2= | 2,000 | m | |||||||
| leff= | (L1+L2)/2 | ||||||||||
| leff= | 3,75 | m | |||||||||
| VsdA= | 9,27 | kN | q0= | 2,889 | kN/m | ||||||
| VsdAkr= | VsdA-qo*ai | ai= | 0,255 | m | |||||||
| VsdAkr= | 8,533 | kN | |||||||||
| ai= | t/2 | t= | 510 | mm | |||||||
| ai= | 255,0 | mm | |||||||||
| Wspólczynnik efktywności: | |||||||||||
| n= | 0,7-fck/200>=0,5 | B20 Stąd fck= | 16,0 | N/mm | |||||||
| n= | 0,62 | >0,5 | d= | 0,210 | m | ||||||
| k= 1,6-d | As1= | 113,0 | mm2 | ||||||||
| k= | 1,39 | >1 | bw= | 70,0 | mm | ||||||
| rL= | As1/bw*d | d= | 210,0 | mm | |||||||
| rL= | 0,0077 | ||||||||||
| Nośnośc przekroju bez zbrojenia. | |||||||||||
| VRd1= | (k*trd(1,2+4,0*rL))*bw*d | trd= | 0,22 | N/mm2 | |||||||
| VRd1= | 5532,53 | N | rL= | 0,0077 | |||||||
| VRd1= | 5,53 | kN | k= | 1,39 | |||||||
| VRd1= | 5,53 | kN<VsdAkr= | 8,533 | kN | d= | 210,0 | mm | ||||
| bw= | 70,0 | mm | |||||||||
| Nośnośc przekroju zbrojonego strzemionami. | |||||||||||
| n= | 0,62 | ||||||||||
| VRd2= | bw*z*g*fcd/(cotO+tgO) | bw= | 70,0 | mm | |||||||
| VRd2= | 43,47 | kN | d= | 210,0 | mm | ||||||
| z=0,9*d= | 189,0 | mm | fcd= | 10,60 | N/mm2 | ||||||
| O= | 44 59' 59'' | ||||||||||
| Rozstaw srzemion na odcinku wymagajacym zbrojenia na ścinanie: | |||||||||||
| Przyjęto strzemiona dwucięte ze stali A-I dla której fywd = | 210 | N/mm | |||||||||
| f 6,0 o Asw= | 28,30 | mm2 | |||||||||
| z= | 189,00 | mm | |||||||||
| c= | (VsdAkr-VRd1)/q | VsdAkr= | 8,53 | kN | |||||||
| c= | 1039 | mm | cotO= | 1,00 | |||||||
| c>3*d= | 630,0 | mm | VRd1= | 5,53 | kN | ||||||
| q= | 2,889 | kN/m | |||||||||
| d= | 210,0 | mm | |||||||||
| Odcinek c podzielono na dwie części: | |||||||||||
| c1= | 520,0 | mm | < 3*d= | 630,0 | mm | ||||||
| c2= | 519,0 | mm | |||||||||
| Przyjęto że ścinanie zostanie przeniesione na c1 i c2 przez strzemiona pionowe. | |||||||||||
| Vsd2= | VsdAkr-q*c1 | VsdAkr= | 8,533 | kN | |||||||
| Vsd2= | 7,03 | kN | q= | 2,889 | kN/m | ||||||
| c1= | 0,52 | m | |||||||||
| VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO>= | Vsd2 | Asw= | 28,30 | mm2 | ||||||
| VRd3= | 7031,2183625 | kN | z= | 189,0 | mm | ||||||
| warunek spełniony | |||||||||||
| s1= | Asw*z*fywd*cotO/Vsd2 | ||||||||||
| s1<= | 160 | mm | |||||||||
| Przyjmuję s1= | 120 | mm | |||||||||
| Sprawdzenie warunku normowego: | bw= | 70,0 | mm | ||||||||
| Asw1*fywd/bw*s1<=0,5*n*fcd | Asw1= | 28,30 | mm2 | ||||||||
| fywd = | 210 | N/mm | |||||||||
| 0,708 | <0,5*n*fcd= | 3,29 | N/mm2 | n= | 0,62 | ||||||
| fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||||
| Warunek spelniony. | |||||||||||
| Odcinek c1 | |||||||||||
| Vsds1=VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO | VsdAkr= | 8,533 | kN | |||||||
| Vsds1=VRd3= | 9,36 | kN | q= | 2,889 | kN/m | ||||||
| Vsds1=VRd3> | VsdAkr= | 8,533 | kN | Asw= | 28,30 | mm2 | |||||
| z= | 189,0 | mm | |||||||||
| fywd = | 210 | N/mm | |||||||||
|
|||||||||||
| VsdAkr | VRd,1 | ||||||||||
|
|||||||||||
| 1.5.) Sprawdzenie SGU. | |||||||||||
| 1.5.1.) Sprawdzenie zarysowań. | |||||||||||
| 1.5.1.1.)Rysy prostopadłe. | |||||||||||
| Wk= b*srm*e sm | |||||||||||
| Dla b= | 70,0 | mm < 300 | b= | 1,3 | |||||||
| Aceff= | 2,5*a*b | a= | 30,00 | mm | |||||||
| Aceff= | 5250,0 | mm2 | b= | 70,00 | mm | ||||||
| rr = | As/Aceff | As= | 113,0 | mm2 | |||||||
| rr = | 0,022 | Aceff= | 5250,0 | mm2 | |||||||
| k1= | 0,8 | ||||||||||
| srm= | 50+0,25*k1*k2*f/rr | k2= | 0,5 | el. zgin. | |||||||
| srm= | 105,8 | mm | f= | 12,00 | mm | ||||||
| Wc= | b*h2/6 | h= | 240,00 | mm | |||||||
| Wc= | 672000,0 | mm3 | b= | 70,00 | mm | ||||||
| Mcr= | fctm*Wc | fctm= | 1,90 | N/mm2 | |||||||
| Mcr= | 1276800 | Nmm | Wc= | 672000,0 | mm3 | ||||||
| Mcr= | 1,28 | kNm | |||||||||
| ssr/ss= | Mcr/Msd | Msd= | 7,46 | kNm | |||||||
| ssr/ss= | 0,171 | ||||||||||
|
|||||||||||
| bw | 
|
||||||||||
|
|||||||||||
| b1= | 1,0 | ||||||||||
| e sm= | ss/Es*[1-b1*b2(ssr/ss)2] | b2= | 0,5 | obc. dług. | |||||||
| e sm= | 0,0009 | ss=fyd= | 350,00 | N/mm2 | |||||||
| Es= | 205000 | N/mm2 | |||||||||
| Wk= b*srm*e sm | b= | 1,3 | |||||||||
| Wk= | 0,117 | mm | srm= | 105,8 | mm | ||||||
| e sm= | 0,0009 | ||||||||||
| Wk= | 0,117 | mm<Wlim= | 0,3mm | Warunek sprawdzony. | |||||||
| 1.5.2.)Sprawdzenie ugięcia. | |||||||||||
| a(oo,to)=(aI-aII)+aIII | |||||||||||
| a(oo,to)=ak*Msd*l2eff/B(oo,to) | |||||||||||
| - dla aI od obciążenia chrakterystycznego pk , B - dla przekroju obciążonego doraźnie | |||||||||||
| Msk =(pk+gk)*k*leff2 | k= | 0,080 | |||||||||
| Msk = | 4,051 | kNm | l= | 5,500 | m | ||||||
| ak= | 5/48 = | 0,104 | pk= | 1,175 | kN/mb | ||||||
|
gk= | 1,142 | kN/mb | ||||||||
| leff= | 0,85 * l = | 4,675 | m | ||||||||
| dla przekroju zarysowanego: | |||||||||||
| B(oo,to)=Ec,eff*II | |||||||||||
| Ec,eff=Ecm | |||||||||||
| B20 - Ecm=27,5 kN/mm2 | |||||||||||
| Ec,eff=27,5 kN/mm2 | |||||||||||
| ae=Es/Eceff | Ec,eff= | 27500,0 | N/mm2 | ||||||||
| ae= | 7,45 | Es= | 205000 | N/mm2 | |||||||
|
a= | 30 | mm | ||||||||
| b= | 70,00 | mm | |||||||||
| h= | 240,00 | mm | |||||||||
| AsI= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| II= | 87463145,4545455 | mm4 | |||||||||
| Eceff= | 27,5 | kN/mm2 | |||||||||
| B(oo,to)=Ec,eff*II | ak= | 0,104 | |||||||||
| B(oo,to)= | 2,41*109 | kN/mm2 | Msd = | 4,051 | kNm | ||||||
| l= | 5,500 | m | |||||||||
| aI=ak*Msd*leff2/B(oo,to) | leff= | 4,675 | m | ||||||||
| aI= | 3,827 | mm | B(oo,to)= | 2,41*109 | N/mm2 | ||||||
| - dla aII od obciążenia długotrwałego gk , B - dla przekroju zarysowanego | |||||||||||
| Msd=gk*k*l2 | k= | 0,080 | |||||||||
| Msd= | 2,763 | kNm | l= | 5,500 | m | ||||||
| ak= | 0,104 | gk= | 1,142 | kN/mb | |||||||
|
|
|||||||||||
| dla przekroju zarysowanego: | |||||||||||
| B(oo,to)=Ec,eff*II | |||||||||||
| Ec,eff=Ecm/(1+F(oo,to)) | |||||||||||
| B20 - Ecm=27,5 kN/mm2 | |||||||||||
| F(oo,to)=3,2 | Es= | 205000 | N/mm2 | ||||||||
| Ec,eff= | 6,55 | kN/mm2 | ae=Es/Eceff | ||||||||
|
|
ae= | 31,31 | |||||||||
| a= | 30 | mm | |||||||||
| b= | 70,00 | mm | |||||||||
| h= | 240,00 | mm | |||||||||
| II= | 1,09*108 | mm4 | AsI= | 113,0 | mm2 | ||||||
| B(oo,to)=Ec,eff*II | II= | 1,09*108 | mm4 | ||||||||
| B(oo,to)= | 7,14*108 | kN/mm2 | Eceff= | 6,548 | kN/mm2 | ||||||
| ak= | 0,104 | ||||||||||
| aII=ak*Msd*leff2/B(oo,to) | Msd= | 2,763 | kNm | ||||||||
| aII= | 8,811 | mm | leff= | 4,675 | m | ||||||
| B(oo,to)= | 7,14*108 | kN/mm2 | |||||||||
| - dla aIII od obciążenia długotrwałego gk , B - dla przekroju zarysowanego | |||||||||||
| Eceff=Ecm/(1+f(oo ,to)) | Ecm= | 27,50 | kN/mm2 | ||||||||
| Eceff= | 6,55 | kN/mm2 | f(oo ,to)= | 3,2 | |||||||
| ae=Es/Eceff | Es= | 205000 | N/mm2 | ||||||||
| ae= | 31,31 | Eceff= | 6,55 | kN/mm2 | |||||||
|
|||||||||||
| a= | 30 | mm | |||||||||
| b= | 70,00 | mm | |||||||||
| h= | 240,00 | mm | |||||||||
| AsI= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| II= | 1,09*108 | mm4 | a= | 0,85 | |||||||
| fyd= | 350,0 | kN/mm2 | |||||||||
| xeff= | fyd*As/(fcd*a*bw) | fcd= | 10,6 | kN/mm2 | |||||||
| xeff= | 62,71 | mm | |||||||||
|
ae= | 31,31 | |||||||||
| AsII= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| a= | 30 | mm | |||||||||
| b= | 70,00 | mm | |||||||||
| h= | 240,00 | mm | |||||||||
| III= | 64589314,0258934 | mm4 | |||||||||
| dla B-20 fctm= | 1,9 | N/mm2 | |||||||||
| ssr/ss= | Mcr/Msd | ||||||||||
| Wc= b*h2/6= | 672000 | mm3 | |||||||||
| Mcr= | fctm*Wc | ||||||||||
| Mcr= | 1276800 | Nmm | Msd= | 2,763 | kNm | ||||||
| Mcr= | 1,2768 | kNm | |||||||||
| ssr/ss= | Mcr /Msd= | 0,462 | b1= | 1,0 | |||||||
| b2= | 0,5 | ||||||||||
|
III= | 64589314 | mm4 | ||||||||
| II= | 1,09*108 | mm4 | |||||||||
| Eceff= | 6,55 | kN/mm2 | |||||||||
| ak= | 0,104 | ||||||||||
| B(oo,to)= | 4,42*108 | kN/mm2 | Msd= | 2,763 | kNm | ||||||
| leff= | 4,675 | m | |||||||||
| aIII=ak*Msd*leff2/B(oo,to) | B(oo,to)= | 4,42*108 | kN/mm2 | ||||||||
| aIII= | 14,233 | mm | aI= | 3,827 | mm | ||||||
| aII= | 8,811 | mm | |||||||||
| a(oo,to)= | aI-aII+aIII | aIII= | 14,233 | mm | |||||||
| a(oo,to)= | 9,249 | mm < alim= leff/200 = | 23,375 | mm | |||||||
| 9,249 | mm< | 23,375 | mm | ||||||||
| Warunek został spełniony. | |||||||||||
| 1.6.) Belka pod ścianką działową. | |||||||||||
|
b= | 0,47 | 
|
|
|||||||
|
|||||||||||
|
0,9 | ||||||||||
|
|||||||||||
|
|||||||||||
|
|||||||||||
|
0,03 | ||||||||||
|
|
||||||||||
|
|||||||||||
| 1.6.1.) Obciążenia stałe. | |||||||||||
| gk [kN/m2] | gf | go [kN/m2] | |||||||||
| Obc. Warstwami z pozycji 1.1.1. | |||||||||||
| 0,09*(b-0,15) | 0,029 | 1,3 | 0,037 | ||||||||
| 0,42*(b-0,15) | 0,134 | 1,3 | 0,175 | ||||||||
| 0,0135*(b-0,15) | 0,004 | 1,3 | 0,006 | ||||||||
| 0,28*(b-0,15) | 0,090 | 1,3 | 0,116 | ||||||||
| Strop Akermana | |||||||||||
| 2,88*(b-0,18) | 0,922 | 1,1 | 1,014 | ||||||||
| Ciężar belki | |||||||||||
| 25*0,14*0,23 | 0,805 | 1,1 | 0,886 | ||||||||
| Ciężar ściany | |||||||||||
| 3,8*0,53 | 2,014 | 1,1 | 2,215 | ||||||||
| S= | 3,998 | 4,449 | |||||||||
| 1.6.2). Obciążenia zmienne. | |||||||||||
| pk [kN/m2] | gf | po [kN/m2] | |||||||||
| Obciążenia technologiczne | |||||||||||
| 2,0*(0,47-0,13) | -0,9 | 1,4 | -1,204 | ||||||||
| S= | -0,860 | -1,204 | |||||||||
| 1.6.3.).Obciążenia całkowite. | |||||||||||
| gk = | gk + pk | ||||||||||
| gk = | (3,998 + 0,68)kN/m2 = | 3,138 | kN/m2 | ||||||||
| qo = | go + po | ||||||||||
| qo = | (4,449+0,952)kN/m2= | 3,245 | kN/m2 | ||||||||
| 1.6.3) Schemat statyczny. | |||||||||||
| Obciążenie stałe | qo= | 3,245 | kN/mb | ||||||||
|
|
L1= | 5,50 | m | ||||||||
|
|
L1= | 5500,00 | mm | |||||||
| 5,50 | 2,00 | 
|
5,50 | 
|
L2= | 2,00 | m | ||||
|
|
L2= | 2000,00 | mm | |||||||
|
|||||||||||
| M= | 14,31 | kNm | |||||||||
| V= | 17,57 | kN | |||||||||
| 1.7.)Stan graniczny nośności. | |||||||||||
|
|
|
|||||||||
| A | 1 | B | |||||||||
| 1.7.1) Szerokość współpracująca. | |||||||||||
| bw= | 140,00 | mm | |||||||||
| beff= | bw+l0/5<=b=470mm | l= | 5500,00 | mm | |||||||
| beff= | 140+0,15*(5500*2)/5= | 426 | mm | l0= | 0,00 | mm | |||||
| beff= | 426 | mm | |||||||||
| l0= | 0,15*(L1+L2) | ||||||||||
| l0= | 1125 | mm | |||||||||
| Typ przekroju - prostokątny. | |||||||||||
| Msd= | 14,310 | kNm = | 14310000 | Nmm | d= | 210,00 | mm | ||||
| Mht=a*fcd*beff*hf*(d-0,5hf) | hf= | 30,00 | mm | ||||||||
| Mht= | 22453821 | Nmm | beff= | 426 | mm | ||||||
| Mht= | 22,454 | kNm | fcd= | 10,60 | N/mm2 | ||||||
| a= | 0,85 | ||||||||||
| Msd= | 14,310 | kNm<Mht= | 22,454 | kNm - Przekroj pozornie teowy. | |||||||
| 1.7.2.) Obliczenie ilości zbrojenia dla przekroju 1-1. | |||||||||||
| Sb= | Msd/(a*fcd*beff*d2) | Msd= | 13,66 | kNm | |||||||
| Sb= | 0,081 | beff= | 426,00 | mm | |||||||
| Stąd z= | 0,957 | fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||
| Stal klasy III --- fyd= | 350,0 | N/m2 | a= | 0,85 | |||||||
| z= | 0,085 | < zefflim = | 0,530 | dla A III | d= | 210,00 | mm | ||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | fyd= | 350,00 | N/m2 | |||||||
| AS1= | 194,201 | mm2 | f= | 16,00 | mm | ||||||
| Przyjęto zbrojenie 2f16 o As1= | 402,0 | mm2 | |||||||||
| 1.7.3.)Obliczanine ilosci zbrojnia dla przekroju A-A i B-B (na zginanie). | |||||||||||
| Msd= | 14,310 | kNm | |||||||||
| Sb= | Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2) | a= | 0,85 | ||||||||
| Sb= | 0,085 | fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||
| Stąd z= | 0,955 | beff= | 426,00 | mm | |||||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | d= | 210,00 | mm | |||||||
| AS1= | 203,868 | mm2 | fyd= | 350,00 | N/m2 | ||||||
| Przyjęto zbrojenie 2f16 o As1= | 402,0 | mm2 (ze względu na rozwarcie rys prostopadłych). | |||||||||
| 1.7.4.) Zbrojenie na ścinanie: | |||||||||||
| a= | 45 Stąd | ctga=1 | L1= | 5,500 | m | ||||||
| O= | 44 59' 59'' | L2= | 2,000 | m | |||||||
| leff= | (L1+L2)/2 | q0= | 3,245 | kN/m | |||||||
| leff= | 3,75 | m | ai= | 0,255 | m | ||||||
| VsdA= | 12,45 | kN | t= | 510 | mm | ||||||
| VsdAkr= | VsdA-qo*ai | ||||||||||
| VsdAkr= | 11,623 | kN | |||||||||
| ai= | t/2 | ||||||||||
| ai= | 255,0 | mm | |||||||||
| Wspólczynnik efktywności: | |||||||||||
| n= | 0,7-fck/200>=0,5 | B20 Stąd fck= | 16,0 | N/mm | |||||||
| n= | 0,62 | >0,5 | d= | 0,210 | m | ||||||
| k= 1,6-d | As1= | 402,0 | mm2 | ||||||||
| k= | 1,39 | >1 | bw= | 140,0 | mm | ||||||
| rL= | As1/bw*d | d= | 210,0 | mm | |||||||
| rL= | 0,0137 | ||||||||||
| Nośnośc przekroju bez zbrojenia. | VsdAkr= | 11,623 | kN | ||||||||
| VRd1= | (k*trd(1,2+40*rL))*bw*d | trd= | 0,22 | N/mm2 | |||||||
| VRd1= | 5900,72 | N | rL= | 0,0137 | |||||||
| VRd1= | 5,90 | kN | k= | 1,39 | |||||||
| VRd1= | 5,90 | kN<VsAkr= | 11,623 | kN | d= | 210,0 | mm | ||||
| bw= | 140,0 | mm | |||||||||
| Nośnośc przekroju zbrojonego strzemionami. | |||||||||||
| n= | 0,62 | ||||||||||
| VRd2= | bw*z*g*fcd/(cotO+tgO) | bw= | 140,0 | mm | |||||||
| VRd2= | 86,95 | kN | d= | 210,0 | mm | ||||||
| z=0,9*d= | 189,0 | mm | fcd= | 10,60 | N/mm2 | ||||||
| O= | 44 59' 59'' | ||||||||||
| Rozstaw srzemion na odcinku wymagajacym zbrojenia na ścinanie: | |||||||||||
| Przyjęto strzem. dwucięte ze stali A-I dla której fywd = | 210 | N/mm | |||||||||
| f6 Asw= | 56,60 | mm2 | |||||||||
| z= | 189,00 | mm | |||||||||
| c= | (VsdAkr-VRd1)/q | VsdAkr= | 11,62 | kN | |||||||
| c= | 1,76 | m | cotO= | 1,00 | |||||||
| c>3*d= | 630,0 | mm | VRd1= | 5,90 | kN | ||||||
| q= | 3,245 | kN/m | |||||||||
| d= | 210,0 | mm | |||||||||
| Odcinek c podzielono na dwie części: | |||||||||||
| c1= | 880,0 | mm | < 3*d= | 630,0 | mm | ||||||
| c2= | 880,0 | mm | |||||||||
| Przyjeto że ścinanie zostanie przeniesione na c2 przez strzemiona pionowe, a na odcinku c | |||||||||||
| przez strzemiona pionowe. | |||||||||||
| Vsd2= | VsdAkr-q*c1 | VsdAkr= | 11,623 | kN | |||||||
| Vsd2= | 8,77 | kN | q= | 3,245 | kN/m | ||||||
| VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO>= | Vsd2 | c1= | 0,88 | m | ||||||
| VRd3= | 8767,02034 | kN | Asw= | 56,60 | mm2 | ||||||
| warunek spełniony | |||||||||||
| s1= | Asw*z*fywd*cotO/Vsd2 | z= | 189,0 | mm | |||||||
| s1= | 256 | mm | |||||||||
| s1= | 256 | mm > 200 mm co | 200,0 | mm | |||||||
| Sprawdzenie warunku normowego: | bw= | 140,0 | mm | ||||||||
| Asw1*fywd/bw*s1<=0,5*n*fcd | Asw1= | 56,60 | mm2 | ||||||||
| fywd = | 210 | N/mm | |||||||||
| 0,425 | <0,5*n*fcd= | 3,29 | N/mm2 | n= | 0,62 | ||||||
| Warunek spelniony. | fcd= | 10,60 | N/mm2 | ||||||||
| Odcinek c1 | |||||||||||
| Na odcinku c1 przyj. zbroj. oraz strzemionami pionowymi o takim | samym rozstawie i przekroju | ||||||||||
| jak na odcinku c2. | |||||||||||
| Vsds1=VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO | VsdAkr= | 11,623 | kN | |||||||
| Vsds1=VRd3= | 11,23 | kN | q= | 3,245 | kN/m | ||||||
| Vsds1=VRd3> | 0,5VsdAkr= | 5,811 | kN | c1= | 0,88 | m | |||||
| Do przeniesienia przez pręty odgięte pozostaje: | c1= | 880,00 | mm | ||||||||
| Vsd01= | VsdAkr-Vsds1 | Asw= | 56,60 | mm2 | |||||||
| Vsd01= | 5,81 | kN | z= | 189,0 | mm | ||||||
| Zalożono dwa odgięcia na odcinku c2 | |||||||||||
| s2= | c1/2 | a= | 189,0 | mm | |||||||
| s2= | 440 | mm | fywd = | 210 | N/mm | ||||||
| Asw2>=(Vsd01*s2)/(a*fywd*(cotO+cota)*sina) | |||||||||||
| Asw2> | 45,6 | mm | |||||||||
| Przyjęto w każdym odgięciu po jednym pręcie f16 o Asw= | 0,0 | mm2 | |||||||||
| Asw2*fywd/bw*s2<(0,5*n*fcd*sina)/(1-cosa) | bw= | 140,0 | mm | ||||||||
| 0,0 | < | 7,93 | N/mm2 | Asw1= | 56,60 | mm2 | |||||
| Warunek spelniony. | fywd = | 210 | N/mm | ||||||||
| n= | 0,62 | ||||||||||
| fcd= | 10,60 | N/mm2 | |||||||||
| 2.8.) S.G.U. | |||||||||||
| 2.8.1.) Sprawdzenie zarysowań. | |||||||||||
| Rysy prostopadłe. | |||||||||||
| Wk= b*srm*e sm | |||||||||||
| Dla b= | 70,0 | mm < 300 | b= | 1,3 | |||||||
| a= | 30,00 | mm | |||||||||
| Aceff= | 2,5*a*b | b= | 70,00 | mm | |||||||
| Aceff= | 5250,0 | mm2 | As= | 0,0 | mm2 | ||||||
| r1= | As/Aceff | k1= | 0,8 | ||||||||
| r1= | 0,000 | k2= | 0,5 | el. zgin. | |||||||
| srm= | 50+0,25*k1*k2*f/r1 | h= | A | mm | |||||||
| srm= | #DIV/0! | mm | fctm= | 1,90 | N/mm2 | ||||||
| Wc= | b*h2/6 | Msd= | mm | kNm | |||||||
| Wc= | #VALUE! | mm3 | |||||||||
| Mcr= | fctm*Wc | 
|
|||||||||
| Mcr= | #VALUE! | Nmm | |||||||||
| Mcr= | #VALUE! | kNm | |||||||||
| ssr/ss= | Mcr/Msd | ||||||||||
| ssr/ss= | #VALUE! | ||||||||||
| b | 
|
||||||||||
|
|||||||||||
| b1= | 1,0 | ||||||||||
| b2= | 0,5 | obc. dług. | |||||||||
| e sm= | ss/Es*[1-b1*b2(ssr/ss)2] | ss=fyd= | 0,00 | N/m2 | |||||||
| e sm= | #VALUE! | Es= | 205000 | ||||||||
| Wk= b*srm*e sm | b= | 1,3 | |||||||||
| Wk= | #DIV/0! | mm | srm= | #DIV/0! | mm | ||||||
| e sm= | #VALUE! | ||||||||||
| 2.8.2.) Sprawdzenie ugięcia. | |||||||||||
| Eceff=Ecm/(1+f(oo ,to)) | Ecm= | 27500 | N/mm2 | ||||||||
| Eceff= | 6,548 | kN/mm2 | f(oo ,to)= | 3,2 | |||||||
| ae=Es/Eceff | Es= | 205000 | N/mm2 | ||||||||
| ae= | 31,309 | Eceff= | 6,548 | kN/mm2 | |||||||
|
|
|
||||||||||
| d= | 0 | mm | |||||||||
| b= | 140 | mm | |||||||||
| h= | 230 | mm | |||||||||
| II= | 141948333,333333 | mm4 | AsI= | ||||||||
| xeff= | 48,3 | mm | |||||||||
|
|
ae= | 31,309 | |||||||||
| AsII= | |||||||||||
| III= | 57126255,06 | mm4 | |||||||||
|
|
b1= | 1,0 | |||||||||
| b2= | 0,5 | ||||||||||
| III= | 57126255,1 | mm4 | |||||||||
| II= | 141948333,333333 | mm4 | |||||||||
| ssr= | 1 | ||||||||||
| ss= | 1 | ||||||||||
| B(oo,to)= | 533413035,743317 | mm | |||||||||
| ak= | #DIV/0! | ||||||||||
| a(oo,to)=ak*Msd*leff2/B(oo,to) | Msd= | ||||||||||
| a(oo,to)= | #DIV/0! | leff= | |||||||||
| B(oo,to)= | |||||||||||
| ak=5/48*(1+MA+MB/Mm) | Mm= | ||||||||||
| ak= | #DIV/0! | MB= | |||||||||
| MA= | |||||||||||
| a(oo,to)= | #DIV/0! | mm < B(oo,to) = | 533413035,743317 | mm | |||||||
| CNU. | |||||||||||
| POZ. 3 | PODCIĄG | ||||||||||
| 3.1.) Obciążenia. | |||||||||||
| 3.1.1.)Obciążenia stałe. | |||||||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
|
|
||||||||||
| 700 | |||||||||||
| G = G1 + G2 | |||||||||||
|
|||||||||||
| G1= | kN/m | ||||||||||
| G1= | |||||||||||
| G2= | kN/m | ||||||||||
| G2= | |||||||||||
| G = | kN/m | ||||||||||
| Zamiana na obciążenie równomierne: | |||||||||||
| G *0,31= | kN/m | ||||||||||
| 3.1.2.) Obciążenia zmienne. | |||||||||||
| P= | Po * lżebr. | Po = | kN | ||||||||
| P= | kN/m | lżebr.= | m | ||||||||
| 3.2.) Schemat statyczny belki. | |||||||||||
|
|||||||||||
| l1 | l2 | l2 | l2 | l2 | l1 | ||||||
| 3.2.2.) Długość obliczeniowa przęseł. | |||||||||||
| Przęsło skrajne | |||||||||||
| l1= | m | ||||||||||
| Przesło posrednie | |||||||||||
| l2= | m | ||||||||||
| 3.3.) Obliczenia statyczne. | |||||||||||
| 3.3.1.)Momenty: | |||||||||||
| maxM(x/l)=a*g*L2+b*p*L2 | p= | kN/m | |||||||||
| minM(x/l)=a*g*L2+c*p*L2 | g= | kN/m | |||||||||
| Przekrój | Współczynnki | L | Mnożniki | Momenty | (kNm) | ||||||
| x/L | a | b | c | (m) | gl2 (kNm) | pl2 (kNm) | Mmax | Mmin | |||
| Przęsło skrajne | |||||||||||
| 0 | 0 | 0 | 0 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,1 | 0,0345 | 0,0397 | -0,0053 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,2 | 0,0589 | 0,0695 | -0,0105 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,3 | 0,0734 | 0,0892 | -0,0158 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,4 | 0,0779 | 0,0989 | -0,0211 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,5 | 0,0724 | 0,0987 | -0,0263 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,6 | 0,0568 | 0,0884 | -0,0316 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,7 | 0,0313 | 0,0682 | -0,0366 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,8 | -0,0042 | 0,0381 | -0,0423 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 0,9 | -0,0497 | 0,0183 | -0,068 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| 1 | -0,1053 | 0,0144 | -0,1196 | 5,94 | 0 | 0 | |||||
| Przęsło drugie | |||||||||||
| 0 | -0,1053 | 0,0144 | -0,1196 | 6,03 | |||||||
| 0,1 | -0,0576 | 0,014 | -0,0717 | 6,03 | |||||||
| 0,2 | -0,02 | 0,03 | -0,050 | 6,03 | |||||||
| 0,3 | 0,0076 | 0,0563 | -0,0487 | 6,03 | |||||||
| 0,4 | 0,0253 | 0,0726 | -0,0474 | 6,03 | |||||||
| 0,5 | 0,0329 | 0,0789 | -0,0461 | 6,03 | |||||||
| 0,6 | 0,0305 | 0,0753 | -0,0447 | 6,03 | |||||||
| 0,7 | 0,0182 | 0,0616 | -0,0434 | 6,03 | |||||||
| 0,8 | -0,0042 | 0,0389 | -0,0432 | 6,03 | |||||||
| 0,9 | -0,0366 | 0,028 | -0,0646 | 6,03 | |||||||
| 1 | -0,0789 | 0,0323 | -0,1112 | 6,03 | |||||||
| Przęsło środkowe | |||||||||||
| 0 | -0,0789 | 0,0323 | -0,1112 | 6,03 | |||||||
| 0,1 | -0,0339 | 0,0293 | -0,0633 | 6,03 | |||||||
| 0,2 | 0,0011 | 0,0416 | -0,0405 | 6,03 | |||||||
| 0,3 | 0,0261 | 0,0655 | -0,0395 | 6,03 | |||||||
| 0,4 | 0,0411 | 0,0805 | -0,0395 | 6,03 | |||||||
| 0,5 | 0,0461 | 0,0855 | -0,0395 | 6,03 | |||||||
| WYKRES | |||||||||||
| 3.3.2.) Siły poprzeczne. | |||||||||||
| Qmax= | a*g*L+b*q*L | g= | kN/m | ||||||||
| Qmin= | a*g*L+g*q*L | q= | kN/m | ||||||||
| Przekrój | Współczynnki | L | Mnożniki | Siły poprz. (kN) | |||||||
| x/L | a | b | g | (m) | gl (kN) | pl (kN) | Qmax | Qmin | |||
| Przęsło skrajne | |||||||||||
| 0 | 0,3947 | 0,04474 | -0,0536 | 5,94 | |||||||
| 0,1 | 0,2947 | 0,3537 | -0,059 | 5,94 | |||||||
| 0,2 | 0,1947 | 0,2726 | -0,0779 | 5,94 | |||||||
| 0,3 | 0,0947 | 0,2039 | -0,1091 | 5,94 | |||||||
| 0,4 | -0,0053 | 0,1471 | -0,1524 | 5,94 | |||||||
| 0,5 | -0,1053 | 0,1017 | -0,2069 | 5,94 | |||||||
| 0,6 | -0,2053 | 0,0669 | -0,2722 | 5,94 | |||||||
| 0,7 | -0,3053 | 0,0419 | -0,3472 | 5,94 | |||||||
| 0,8 | -0,4053 | 0,0257 | -0,4309 | 5,94 | |||||||
| 0,9 | -0,5053 | 0,0169 | -0,5222 | 5,94 | |||||||
| 1 | -0,6053 | 0,0144 | -0,6196 | 5,94 | |||||||
| Przęsło drugie | |||||||||||
| 0 | 0,5263 | 0,5981 | -0,0718 | 6,03 | |||||||
| 0,1 | 0,4263 | 0,5018 | -0,0755 | 6,03 | |||||||
| 0,2 | 0,3263 | 0,4141 | -0,088 | 6,03 | |||||||
| 0,3 | 0,2263 | 0,3364 | -0,1101 | 6,03 | |||||||
| 0,4 | 0,1263 | 0,2697 | -0,1434 | 6,03 | |||||||
| 0,5 | 0,0263 | 0,2146 | -0,1882 | 6,03 | |||||||
| 0,6 | -0,0737 | 0,1717 | -0,2448 | 6,03 | |||||||
| 0,7 | -0,1737 | 0,1391 | -0,3182 | 6,03 | |||||||
| 0,8 | -0,2737 | 0,1179 | -0,3916 | 6,03 | |||||||
| 0,9 | -0,3737 | 0,1063 | -0,48 | 6,03 | |||||||
| 1 | -0,4737 | 0,1029 | -0,5766 | 6,03 | |||||||
| Przęsło środkowe | |||||||||||
| 0 | 0,5 | 0,5909 | -0,0909 | 6,03 | |||||||
| 0,1 | 0,4 | 0,4944 | -0,0944 | 6,03 | |||||||
| 0,2 | 0,3 | 0,4063 | -0,1063 | 6,03 | |||||||
| 0,3 | 0,2 | 0,3279 | -0,1279 | 6,03 | |||||||
| 0,4 | 0,1 | 0,2604 | -0,1604 | 6,03 | |||||||
| 0,5 | 0 | 0,2045 | -0,2045 | 6,03 | |||||||
| WYKRES | |||||||||||
| 3.4.) Obliczenie stanu granicznego nośności. | |||||||||||
| 3.4.1.) Przęsło skrajne. | 
|
|
|||||||||
| .3.4.1.1.) Przekrój w przęśle. | |||||||||||
| 670 | 700 | ||||||||||
| Typ przekroju - prostokątny. | |||||||||||
| Msd max= | kNm | ||||||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
|
b=300 | ||||||||||
| Ilość zbrojenia : | 
|
||||||||||
| Sb= | Msd/(a*fcd*beff*d2) | Msd= | 0,00 | kNm | |||||||
| Sb= | beff= | 300,00 | mm | ||||||||
| Stąd z= | fcd= | N/mm2 | |||||||||
| Stal klasy III --- fyd= | N/m2 | a= | 0,85 | ||||||||
| z= | 0,065 | < zefflim = | 0,530 | dla A III | d= | 670,00 | mm | ||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | fyd= | N/m2 | ||||||||
| AS1= | mm2 | f= | 12,00 | mm | |||||||
| Przyjęto zbrojenie 1f12 o As1= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| 3.4.1.2.) Przekrój nad podporą pośrednią B. | |||||||||||
|
|
|
|||||||||
| a= | 0,85 | ||||||||||
| fcd= | N/mm2 | ||||||||||
| d= | 670,00 | mm | |||||||||
| beff= | 300 | mm | 670 | 700 | |||||||
| Sb= | Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2) | ||||||||||
| Sb= | |||||||||||
| Stąd z= | 0,967 | ||||||||||
|
|||||||||||
a
|
|
||||||||||
| Przekrój pojedyńczo zbrojony. |
|
b=300 | |||||||||
|
|||||||||||
| AS2= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | fyd= | N/m2 | ||||||||
| AS2= | mm2 | ||||||||||
| Przyjęto zbrojenie gorne nad podpora B 1f12 o As1= | mm2 | ||||||||||
| 3.4.1.3.) Zbrojenie na ścinanie: | |||||||||||
| Nosność betonu na ścinanie. | |||||||||||
| Wspołczynnik efektywny: | |||||||||||
| n= | 0,7-fck/200>=0,5 | B20 Stąd fck= | 1,6 | N/mm | |||||||
| n= | 0,692 | >0,5 | d= | 0,670 | m | ||||||
| k= 1,6-d | As1= | mm2 | |||||||||
| k= | 0,93 | <1 | bw= | mm | |||||||
| Przyjmuję k = 1 | d= | 670,0 | mm | ||||||||
| Efektywny stopień zbrojenia: | |||||||||||
| rL= | As1/bw*d | ||||||||||
| rL= | #DIV/0! | ||||||||||
| Nośnośc przekroju bez zbrojenia. | |||||||||||
| trd= | 56,6 | N/mm2 | |||||||||
| VRd1= | (k*trd(1,2+4,0*rL))*bw*d | rL= | #DIV/0! | ||||||||
| VRd1= | #DIV/0! | N | k= | 0,93 | |||||||
| VRd1= | #DIV/0! | kN | d= | 670,0 | mm | ||||||
| VRd1= | #DIV/0! | kN<VsdAkr= | #REF! | kN | bw= | 0,0 | mm | ||||
| Rozstaw strzemion oraz prętów odgiętych przy podporze skrajnej A | |||||||||||
| Nośnośc przekroju zbrojonego strzemionami. | |||||||||||
| n= | 0,692 | ||||||||||
| VRd2= | bw*z*g*fcd/(cotO+tgO) | bw= | 0,0 | mm | |||||||
| VRd2= | 0,00 | kN | d= | 670,0 | mm | ||||||
| z=0,9*d= | 603,0 | mm | fcd= | 0,00 | N/mm2 | ||||||
| O= | 44o59'59'' | ||||||||||
| Przyjęto, że zbrojenie strzemionami na odcinku przpodporowym przenosi co najmniej 30% siły ścinającej | |||||||||||
| VA= | kN | ||||||||||
| Strzemiona f 8 o Asw1= | mm2 | ||||||||||
| Sprawdzenie warunku normowego: | bw= | 56,6 | mm | ||||||||
| Asw1*fywd/bw*s1<=0,5*n*fcd | Asw1= | 0,00 | mm2 | ||||||||
|
fywd = | 0 | N/mm | ||||||||
| #VALUE! | <0,5*n*fcd= | n= | 0 | ||||||||
| Warunek spelniony. | fcd= | 0,93 | N/mm2 | ||||||||
| s1= | Asw*z*fywd*cotO/Vsd2 | ||||||||||
| s1= | #VALUE! | mm | |||||||||
| s1= | #VALUE! | mm > 200 mm co | 200,0 | mm | |||||||
| Vsd<= | VRd / 5 | VRd = | kN | ||||||||
| Vsd= | Vsd<
|
kN | |||||||||
| Warunek spełniony. | |||||||||||
| Siła przenoszona przez zbrojenie strzemionami; | |||||||||||
| VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO>= | Vsd2 | Asw= | 0,00 | mm2 | ||||||
| VRd3= | z= | #DIV/0! | mm | ||||||||
| VRd3= | >Vsdkr/2 | ||||||||||
| Przyjęto strzemiona dwucięte f 8 o Asw1=200mm2 | |||||||||||
| Przyjęto rozstaw 250 mm na odcinku 1,6 m | |||||||||||
| Pozostała część siły ścinającej zostanie przeniesiona przez pręty odgięte | |||||||||||
| Siła przypadająca na pręty odgięte. | |||||||||||
| Vsdc1= Vsdkr - VRd3 = | kN | Vsdkr = | kN | ||||||||
| VRd3 = | kN | ||||||||||
| Powierzchnia zbrojenia prętów odgiętych: | |||||||||||
| c= | (VsdAkr-VRd1)/q | VsdAkr= | kN | ||||||||
| c= | #DIV/0! | mm | d= | mm | |||||||
| c<3*d= | mm | VRd1= | kN | ||||||||
| q= | kN/m | ||||||||||
| s2= c/2 | |||||||||||
| s2= | a= | #REF! | mm | ||||||||
| Przyjęto dwa odgięcia. | fywd = | 0 | N/mm | ||||||||
| Asw2>=(Vsd01*s2)/(a*fywd*(cotO+cota)*sina) | |||||||||||
| Asw2> | #REF! | mm | |||||||||
| Na odcinku c1 przyjęto zbrojenie prętami odgiętymi | f16 o Asw= | 0,0 | mm2 | ||||||||
| V c2= | kN | ||||||||||
| Siła przypadająca na pręty odgięte na odcinku c2. | |||||||||||
| .......... | < | ............. | |||||||||
| Na odcinku c2 wystarczy zbrojenie strzemionami. | |||||||||||
| .3.4.2.) Przęsło drugie. | |||||||||||
| .3.4.2.1.) Zbrojenie na zginanie. | 
|
|
|||||||||
| Msd max= | kNm | ||||||||||
| Ilość zbrojenia : | |||||||||||
| 670 | 700 | ||||||||||
| Sb= | Msd/(a*fcd*beff*d2) | ||||||||||
| Sb= | |||||||||||
| Stąd z= | 
|
||||||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
b=300 | ||||||||||
| Stal klasy III --- fyd= | N/m2 |
|
|||||||||
| z= | 0,065 | < zefflim = | 0,530 | dla A III | Msd= | 0,00 | kNm | ||||
| beff= | 300,00 | mm | |||||||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | fcd= | N/mm2 | ||||||||
| AS1= | mm2 | a= | 0,85 | ||||||||
| d= | 670,00 | mm | |||||||||
| fyd= | N/m2 | ||||||||||
| f= | 12,00 | mm | |||||||||
| Przyjęto zbrojenie 1f12 o As1= | 113,0 | mm2 | |||||||||
| Przekrój przy podporze C: | |||||||||||
|
|
|
|||||||||
| Msd max= | kNm | ||||||||||
| a= | 0,85 | ||||||||||
| fcd= | N/mm2 | 670 | 700 | ||||||||
| d= | 670,00 | mm | |||||||||
| beff= | 300 | mm | |||||||||
| fyd= | N/m2 | ||||||||||
| Sb= | Msd*1000000/(a*fcd*beff*d2) | 
|
|||||||||
| Sb= | a
|
|
|||||||||
| Stąd z= | 0,967 | 
|
b=300 | ||||||||
|
|
|||||||||||
| AS1= | Msd*1000000/(z*fyd*d) | ||||||||||
| AS1= | mm2 | ||||||||||
| Przyjęto zbrojenie górne nad podpora B 1f12 o As1= | mm2 | ||||||||||
| 3.4.2.2.) Zbrojenie na ścinanie na podporze B z obydwu jej stron: | |||||||||||
| Nosność betonu nie zbrojonego na ścinanie. | |||||||||||
| Wspołczynnik efektywny: | |||||||||||
| n= | #REF! | ||||||||||
| k = 1 | |||||||||||
| Efektywny stopień zbrojenia: | |||||||||||
| As1= | mm2 | ||||||||||
| rL= | As1/bw*d | bw= | mm | ||||||||
| rL= | #DIV/0! | d= | 670,0 | mm | |||||||
| Nośnośc przekroju bez zbrojenia. | |||||||||||
| VRd1= | kN | ||||||||||
| VRd2= | kN - Nosność elementu zbrojonego strzemionami i prętami odgiętymi na scinanie. | ||||||||||
| z= | mm | ||||||||||
| Rozstaw strzemion oraz prętów odgietych przy podporze drugiej. | |||||||||||
| Vsdkr= | kN | ||||||||||
| RYSUNEK | |||||||||||
| Przyjęto zbrojenie na odcinku przypodporowym strzemionami i prętami odgiętymi. Strzemiona przenoszą | |||||||||||
| co najmniej 50% sił poprzecznych.przyjęto rozstaw strzemion 200 mm. | |||||||||||
| Strzemiona f 8 o Asw1= | mm2 | ||||||||||
| VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO>= | Vsd2 | Asw= | #REF! | mm2 | ||||||
| VRd3= | z= | 0,0 | mm | ||||||||
| VRd3= | >Vsdkr/2 | Vsdkr = | kN | ||||||||
| fywd = | 0 | N/mm | |||||||||
| Siła przypadająca na pręty odgięte. | |||||||||||
| Vsdc1= Vsdkr - VRd3 = | kN | Vsdkr = | kN | ||||||||
| VRd3 = | kN | ||||||||||
| Powierzchnia zbrojenia prętów odgiętych: | |||||||||||
| c= | (VsdAkr-VRd1)/q | VsdAkr= | kN | ||||||||
| c= | mm | d= | mm | ||||||||
| c<3*d= | mm | VRd1= | kN | ||||||||
| q= | kN/m | ||||||||||
| s2= c/2 | |||||||||||
| s2= | a= | #REF! | mm | ||||||||
| fywd = | N/mm | N/mm | |||||||||
| Asw2>=(Vsd01*s2)/(a*fywd*(cotO+cota)*sina) | |||||||||||
| Asw2> | #REF! | mm | |||||||||
| Na odcinku c1 przyjęto zbrojenie prętami odgiętymi | f16 o Asw= | 0,0 | mm2 | ||||||||
| Siła tnąca na końcu odcinka c1. | |||||||||||
| V c2= | kN< VRd3= | kN | |||||||||
| Na odcinku c2 wystarczy zbrojenie strzemionami. | |||||||||||
| 3.4.2.3.) Zbrojenie na ścinanie na podporze C z obu jej stron: | |||||||||||
| VRd3= | (Asw1/s1)*z*fywd*cotO>= | Vsd2 | |||||||||
| VRd3= | |||||||||||
| Siła przypadająca na pręty odgięte na odcinku c1. | |||||||||||
| Vsdc1= Vsdkr - VRd3 = | kN | Vsdkr = | kN | ||||||||
| VRd3 = | kN | ||||||||||
| Powierzchnia zbrojenia prętów odgiętych: | |||||||||||
| c= | (VsdAkr-VRd1)/q | VsdAkr= | kN | ||||||||
| c= | #DIV/0! | mm | d= | mm | |||||||
| c<3*d= | mm | VRd1= | kN | ||||||||
| q= | kN/m | ||||||||||
| s2= c/2 | |||||||||||
| s2= | a= | #REF! | mm | ||||||||
| Przyjęto dwa odgięcia. | fywd = | #REF! | N/mm | ||||||||
| Asw2>=(Vsd01*s2)/(a*fywd*(cotO+cota)*sina) | |||||||||||
| Asw2> | #REF! | mm | |||||||||
| Na odcinku c1 przyjęto zbrojenie prętami odgiętymi | 1f16 o Asw= | 0,0 | mm2 | ||||||||
| V c2= | kN< VRd3= | kN | |||||||||
| Na odcinku c2 wystarczy zbrojenie strzemionami. | |||||||||||
| 3.5.). SGU (Przęsło skrajne). | |||||||||||
| 3.5.1.) Sprawdzenie zarysowań. | |||||||||||
| 3.5.1.1.) Rysy prostopałe. | |||||||||||
| Wk= b*srm*e sm | |||||||||||
| Dla b= | 70,0 | mm < 300 | b= | 1,3 | |||||||
| Aceff= | 2,5*a*b | a= | 30,00 | mm | |||||||
| Aceff= | 5250,0 | mm2 | b= | 70,00 | mm | ||||||
| r1= | As/Aceff | As= | 0,0 | mm2 | |||||||
| r1= | 0,000 | k1= | 0,8 | ||||||||
| srm= | 50+0,25*k1*k2*f/r1 | k2= | 0,5 | el. zgin. | |||||||
| srm= | #DIV/0! | mm | h= | N/m2 | mm | ||||||
| Wc= | b*h2/6 | fctm= | 1,90 | N/mm2 | |||||||
| Wc= | #VALUE! | mm3 | Msdo= | 0,00 | kNm | ||||||
| Mcr= | fctm*Wc | ||||||||||
| Mcr= | #VALUE! | Nmm | |||||||||
| Mcr= | #VALUE! | kNm | |||||||||
| Msd= | 0,9*Msdo | ||||||||||
| Msd= | kN | ||||||||||
| ssr/ss= | Mcr/Msd | b1= | 1,0 | ||||||||
| ssr/ss= | #VALUE! | b2= | 0,5 | obc. dług. | |||||||
| e sm= | ss/Es*[1-b1*b2(ssr/ss)2] | ss=fyd= | 0,00 | N/m2 | |||||||
| e sm= | #VALUE! | Es= | 205000 | ||||||||
| b= | 1,3 | ||||||||||
| Wk= b*srm*e sm | srm= | #DIV/0! | mm | ||||||||
| Wk= | mm | e sm= | #VALUE! | ||||||||
| 2.5.1.2.) Sprawdzenie rys ukośnych. | |||||||||||
|
|||||||||||
| t= | Vsd/(bw*d) | Vsd= | kN | ||||||||
| t= | bw= | ||||||||||
| d= | |||||||||||
| rw= | rw1+rw2 | ||||||||||
| Asw1= | |||||||||||
| rw1= | Asw1/(s1*bw) | s1= | |||||||||
| rw1= | bw= | ||||||||||
| rw2= | Asw2/(s2*bw*sina) | Asw2= | |||||||||
| rw2= | s2= | ||||||||||
| rw= | rw1+rw2 | a= | |||||||||
| rw= | |||||||||||
|
f1= | mm | |||||||||
| b1= | |||||||||||
| f2= | mm | ||||||||||
| b2= | |||||||||||
| l= | |||||||||||
|
|
fck= | 16 | |||||||||
| wk= | mm | ||||||||||
| 2.5.1.3.). Sprawdzenie ugięcia. | |||||||||||
|
|||||||||||
| Eceff=Ecm/(1+f(oo ,to)) | Ecm= | 27500 | N/mm2 | ||||||||
| Eceff= | 6,548 | kN/mm2 | f(oo ,to)= | 3,2 | |||||||
| ae=Es/Eceff | Es= | 205000 | N/mm2 | ||||||||
| ae= | 31,309 | Eceff= | 6,548 | kN/mm2 | |||||||
|
|
|
||||||||||
| d= | kN | mm | |||||||||
| b= | 140 | mm | |||||||||
| h= | 230 | mm | |||||||||
| II= | #VALUE! | mm4 | AsI= | ||||||||
| xeff= | 48,3 | mm | |||||||||
|
|
ae= | 31,309 | |||||||||
| AsII= | |||||||||||
| III= | #VALUE! | mm4 | |||||||||
|
b1= | 1,0 | |||||||||
| b2= | 0,5 | ||||||||||
| III= | #VALUE! | mm4 | |||||||||
| II= | #VALUE! | mm4 | |||||||||
| ssr= | 1 | ||||||||||
| ss= | 1 | ||||||||||
| B(oo,to)= | #VALUE! | mm | |||||||||
|
|
ak= | #DIV/0! | |||||||||
| Msd= | |||||||||||
| leff= | |||||||||||
| B(oo,to)= | |||||||||||
| a(oo,to)= | #DIV/0! | Mm= | |||||||||
| MB= | |||||||||||
| ak=5/48*(1+MA+MB/Mm) | MA= | ||||||||||
| ak= | #DIV/0! | ||||||||||
| a(oo,to)= | #DIV/0! | mm < B(oo,to) = | #VALUE! | mm | |||||||
| CNU. | |||||||||||
| POZ.4. SŁUP. | |||||||||||
| 4.1.) Zestawienie obciążeń. | |||||||||||
| Obciążenie obliczeniowe stropodachu | gf | go [kN/m2] | |||||||||
| Ciężar własny płyty : | |||||||||||
| 0,6*2,4= | 1,44 | 1,1 | 1,58 | ||||||||
| Izolacja techniczna: | |||||||||||
| 0,05*4,5= | 0,225 | 1,2 | 0,27 | ||||||||
| Gładź cementowa: | |||||||||||
| 0,02*21= | 0,42 | 1,2 | 0,50 | ||||||||
| Papa x 2: | |||||||||||
| 0,122 | 1,2 | 0,15 | |||||||||
| Tynk: | |||||||||||
| 0,015*19= | 0,285 | 1,2 | 0,34 | ||||||||
| S= | 2,85 | ||||||||||
| Obciążenie śniegiem | gf | go [kN/m2] | |||||||||
| p= | 0,7 | 1,4 | 0,98 | ||||||||
| S= | 3,83 | ||||||||||
| go = | (3,83*0,31*5,4)kN/m2 | ||||||||||
| go = | 6,41 | kN/m2 | |||||||||
| Obciążenie od podciągu | RA | ||||||||||
| Reakcja pod podporą | 316,05 | ||||||||||
| Reakcja od czterech kondygnacji | |||||||||||
| 4*316,05 | 1264,2 | ||||||||||
| Ciężar słupa: | L=3,2-0,7= | 2,5 | 
|
||||||||
| 0,3*0,3*3*2,5*24*1,1=17,832 | kN | ||||||||||
| 0,3*0,3*2,8*24*1,1= | 6,852 | kN | |||||||||
| 0,3 | |||||||||||
| Całkowita siła obciążająca słup na podporze: | |||||||||||
| Nsd= | (6,44+1264,2+6,65+17,82)kN | 
|
|||||||||
| Nsd= | 1295,11 | kN | |||||||||
| 0,3 | (m) | ||||||||||
| 4.2.) Schemat statyczny słupa: | |||||||||||
| 4.2.1.) Długość obliczeniowa słupa: | |||||||||||
|
|||||||||||
|
|||||||||||
| 70 | |||||||||||
|
|
|
|||||||||
| Przekrój słupa. | (cm) | ||||||||||
|
|
||||||||||
|
|
||||||||||
|
|
250 | |||||||||
| d=27 | 30 | ||||||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
|
|
||||||||||
| H= | 3,2 | m | 
|
||||||||
| hp= | 0,7 | m | |||||||||
| lcol= H-hp+0,3 | |||||||||||
| lcol= | 2,8 | m | |||||||||
| lo= | 0,8 * lcol = | 2,24 | m | ||||||||
| lo/h= | 2,24/0,3 = | 7,467 | m <10 | ||||||||
| 4.3.) Obliczenie ilości zbrojenia w słupie: | |||||||||||
| 4.3.1.) Określenie mimośrodu: | |||||||||||
| eo= | ee+ ea | ||||||||||
| Mimośród statyczny: | ea =0 | ||||||||||
| Momośród niezamierzony: | |||||||||||
| lo/600= | 3,73 | mm | lo= | 2,24 | m | ||||||
| eamax= | h/30= | 10 | mm | h= | 0,3 | m | |||||
| 10mm | |||||||||||
| ea= | 10mm = etot | ||||||||||
| 4.3.2.) Sprawdzenie czy słup pracuje w małym czy w dużym mimośrodzie: | |||||||||||
| Nsd= | a*fcd*xeff*d*b | Nsd= | |||||||||
| xeff= | Nsd/(a*fcd*d*b) | a= | |||||||||
| xeff= | fcd= | ||||||||||
| d= | |||||||||||
| xeff= | > xefflim = | b= | |||||||||
| Słup pracuje w małym mimośrodzie. | |||||||||||
| 4.3.3.) Wyznaczenie efektywnej strefy ściskanej: | |||||||||||
|
Nsd= | ||||||||||
| a= | |||||||||||
| es2= | |||||||||||
| fcd= | |||||||||||
| d= | |||||||||||
| xeff= | m> h=300 | a'= | |||||||||
| Przyjmuję xeff=h=300 | |||||||||||
|
|||||||||||
| 4.3.4.)Określenie ilości zbrojenia: | |||||||||||
|
|||||||||||
| Nsd= | |||||||||||
| a= | |||||||||||
| As1=As2= | mm2 | es2= | |||||||||
| As1=As2= | cm2 | fcd= | |||||||||
| d= | |||||||||||
| a'= | |||||||||||
| Przyjęto zbrojenie 4 f 22 o As1= | 0 | cm2 | xeff= | ||||||||
| fyd= | |||||||||||
| 4.3.4.) Rozstaw strzemion w słupie. | |||||||||||
| b= | 0,0 | mm | |||||||||
| rl= | As1/(b*d) | As1= | 0,00 | mm2 | |||||||
| rl= | d= | 0 | mm | ||||||||
| Przyjęto strzemiona f 10 co 15 cm. | |||||||||||
| POZ. 5. STOPA FUNDAMENTOWA. | Nsd | ||||||||||
| 5.1.) Schemat stopy. | 
|
|
|||||||||
| Nsd= | kN | ||||||||||
| gfund= | kN/m2 | ||||||||||
|
|||||||||||
G
|
|||||||||||
| 5.2.). Określenie wymiarów stopy: | 
|
100 | |||||||||
| G= | B*24*1 | 30 | |||||||||
| G= | 60 | kN/m2 | 
|
|
|||||||
| gfund= | kN/m2 | ||||||||||
| m= | 0,81 | 
|
B=L=250 |
|
|||||||
| Nsd= | kN | 
|
|||||||||
|
|||||||||||
| 300 | 
|
|
|||||||||
|
|
||||||||||
| 30 | |||||||||||
| F= | m2 | 
|
|
||||||||
| F= | B*L
|
0 | m2 | ||||||||
|
|||||||||||
| A | A | ||||||||||
| G= | 60 | kN/m2 | 
|
||||||||
| Nsd= | kN | ||||||||||
| B= | m | ||||||||||
|
|||||||||||
| gro= | Nsd+G/B2 | A-A | |||||||||
| gro= | 
|
||||||||||
|
|
||||||||||
| l= | cm | ||||||||||
| asl=asb=hst= | 100 | cm | a | ||||||||
| B= | cm | ||||||||||
|
|
||||||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
| d=95 | h=100 | ||||||||||
|
|||||||||||
| Ma= | kNcm | ||||||||||
|
|
||||||||||
| Ma= | kNcm | ||||||||||
| d= | cm | ||||||||||
| fyd= | kN | ||||||||||
| As1= | Ma/(0,9*d*fyd) | ||||||||||
| As1= | |||||||||||
| Przyjęto zbrojenie prętami | f 7 o Asw= | 0,0 | cm2 | ||||||||
| 5.3.) Przebicie. | |||||||||||
| Nsd -A*gro<=NRd | |||||||||||
| d= | m | ||||||||||
| up= | (u1+u2)/2 | fctd= | 0,87 | N/mm2 | |||||||
| up= | m | u1= | m | ||||||||
| u2= | m | ||||||||||
| NRd= | fctd*up*d | ||||||||||
| NRd= | kN | ||||||||||
| gro= | |||||||||||
| Nsd -A*gro<=NRd | A= | mm2 | |||||||||
| Nsd - A * gro = | kN<=NRd= | kN | |||||||||
| Warunek spełniony. | |||||||||||
|
|
||||||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
| a= | 45o | ||||||||||
|
220 | 
|
|||||||||
|
|||||||||||
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Strop Ackermana, Nauka, Budownictwo, Stropy
Strop Ackermana, Budownictwo
strop żelbetowy projekt
strop płytowo żebrowy
Strop monolityczny płytowo obliczenia
Strop płytowo słupowy metodą ram wydzielonych
20030813 Strop
Przykład obliczeniowy strop
konstrukcje drewniane projekt strop, dane do projektu stropu
ackerman id 50852 Nieznany (2)
Ackerman cz 1
Projekt 4 Strop jednokierunkowo zbrojony obliczanie zbrojenia
więcej podobnych podstron