DOBRY PROJEKT4 melchior


Politechnika Warszawska

Zakład Zaopatrzenia w Wodę i Oczyszczania Ścieków

Wydział Inżynierii Środowiska

0x08 graphic

Ćwiczenie projektowe

z przedmiotu

„Urządzenia do oczyszczania wody

i ścieków

Artur MELCHIOR

ISIW1

2005/2006

Opis techniczny

Zaprojektowano urządzenia do uzdatniania wody powierzchniowej ma wydajność średnią dobową Qdśr= 20000 m3, oraz maksymalną dobową Qdmax=26000 m3. W celu uzdatnienia wody do wymaganych parametrów zastosowano technologię koagulacji objętościowej z siarczanem glinu i wapnem jako koagulantami.

Urządzenia do przygotowania roztworów reagentów ( dla obydwu wariantów) składają się odpowiednio:

- dla siarczanu glinu z 3 zbiorników magazynujących na mokro o V=257,1m3 oraz z 3 zbiorników roztworowych o 85,7 m3.

- dla wapna ze zbiornika do przygotowania mleka wapiennego o objętości użytecznej 5,3 m3, w którym zawartość jest mieszana 2 mieszadłami,

Reagenty dawkowane są 2 pompami dozującymi do mieszalnika gdzie następuje szybkie mieszanie z wodą w czasie 40 sekund..

Należy przedstawić obliczenia dla dwóch wariatów technologicznych:

WARIANT A- urządzenia do przygotowania roztworów reagentów wraz z magazynem, mieszalniki, komory flokulacji, osadniki i filtry pospieszne jednowarstwowe;

Woda wymieszana z reagentami trafia do dwukomorowej komory flokulacji o objętości każdej części V=542m3 gdzie następuje proces koagulacji- faza flokulacji podczas której tworzy się kłaczkowata zawiesina, zawartość komory mieszana jest za pomocą mieszadła łopatkowego a czas przebywania uzdatnianej wody wynosi 30minut.

Zawiesina zostaje oddzielona od wody poprzez sedymentacje w 4 osadnikach poziomych podłużnych o łącznej powierzchni 820m2 i długości 52,5 metrów. Następnie w 8 filtrach pośpiesznych jednowarstwowych o łącznej powierzchni F=180m2 zachodzi proces filtracji.

WARIANT B- urządzenia do przygotowania roztworów reagentów wraz z magazynem, mieszalniki, klarowniki i filtry pospieszne dwuwarstwowe

Woda wymieszana z reagentami trafia do 4 klarowników korytarzowych o łącznej powierzchni F= 354.1m2, gdzie następuje proces zarówno koagulacji jak i sedymentacji. Klarowniki spełniają zatem role komory flokulacji i osadnika poziomego podłużnego z wariantu A. Woda po sklarowaniu poddana jest procesowi filtracji na 8 filtrach pośpiesznych dwuwarstwowych.

Woda i wszystkie roztwory reagentów są rozprowadzane przewodami. Ścieki po płukaniu filtrów są odprowadzane do kanalizacji. 

Wielkość zużycia reagentów, niezbędny zapas i wymiary magazynu.

 

Urządzenia należy obliczyć na podstawie danych zawartych w projekcie:

Przewidywalne dawki reagentów:

Lato

Jesień

Zima

Wiosna

Liczba dni

90

93

85

97

Dawka siarczanu glinu [g/m3]

50

60

45

65

Dawka wapna [g/m3]

10

12

9

13

Siarczan glinowy

1. Zużycie koagulantu.

1.1 Całkowite roczne zużycie koagulantu.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Gdzie f -współczynnik przeliczeniowy masy reagentu w postaci chemicznie czystej i bezwodnej na masę produktu technicznego

1.2 Średnie dobowe zużycie koagulantu

0x01 graphic

1.3 Maksymalne dobowe zużycie koagulantu

0x01 graphic

0x01 graphic

1.4. Zapas Koagulantu

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przy minimalnym dobowym zużyciu koagulantu Dmin=450x01 graphic
i: 0x01 graphic
zapewniony czas zapasu to:Z=53995,5 kg

0x01 graphic

    1. Wielkość powierzchni magazynowania netto:

0x01 graphic

    1. Wielkość powierzchni magazynowania brutto:

0x01 graphic

1.7. Magazyn „Na mokro”

Magazynowanie na „mokro” polega na częściowym rozpuszczeniu i doprowadzeniu do nasycenia siarczanu glinowego (25%).

1.8. Obliczenie powierzchni magazynu:

0x01 graphic

1.9. Obliczenie liczby i wymiarów zbiornika

Liczba zbiorników n = 3 o objętości V = 85,7m3. Ustalono napełnienie zbiornika H = 3 m B=5 m i L=6 m. Rzeczywista objętość zbiornika V=90 m3- jednej sekcji przy założeniu zapasu Tmin=5 dni. Dolna część zbiornika o wysokości 0,6 m zostanie wykorzystana dla umieszczenia rusztu drewnianego i dla gromadzenia zanieczyszczeń.

Mieszanie zawartości zbiornika poprzez instalację sprężonego powietrza.

Ilość powietrza niezbędna do mieszania pojemności każdej sekcji magazynu na mokro.

Qp =b∙l∙q=5∙6∙10=3000x01 graphic

q-intensywność doprowadzania powietrza q= 100x01 graphic

2. Zbiorniki dla siarczanu glinowego w postaci suchej.

2.1 Zbiornik zarobowy.

0x01 graphic

c - wymagane stężenie roztworu w stosunku do bezwodnej substancji [%]c = 10%

ρr - gęstość roztworu [kg/m3] 0x01 graphic

n - liczba przygotowań roztworu w ciągu doby [1/d] 0x01 graphic

Vz - objętość zbiornika zarobowego [m3]

Należy przyjąć 2 zbiorniki o objętości użytecznej:

Vz1=Vz0x01 graphic
2=16,4 0x01 graphic
2 = 8,2 m3

Wymiary zbiornika :wys. użyteczna hz = 2,05 m ,szerokość bz = 2 m ,długość lz = 2 m

Koagulant spoczywać będzie na ruszcie z beleczek drewnianych wymiennych o wysokości hr = 0,2 m i prześwitach 0,02 m.

W dolnej części zbiornika przewidziano komorę do gromadzenia części nierozpuszczalnych, zawartych w koagulancie.

Komora ta powinna mieć kształt ostrosłupa ściętego:

Wysokość komory osadowej

0x01 graphic

Objętość komory zarobowej

0x01 graphic

Całkowita wysokość zbiornika zarobowego

0x01 graphic

ho = 0,4 m - wysokość położenia krawędzi zbiornika ponad zwierciadłem roztworu

hz = 2,05 m - wysokość zbiornika

hp = 0,5 m -wysokość przeznaczona na umieszczenie przewodów powietrznych i przewodów do odprowadzenia roztworu

Ilość powietrza niezbędna do mieszania pojemności zbiorników zarobowych

0x01 graphic

n = 1 liczba pracujących jednocześnie zbiorników zarobowych

qp = 90x01 graphic
intensywność doprowadzenia powietrza

2.2. Zbiornik roztworowy.

Stężenie roztworu w zbiorniku cr = 5%

0x01 graphic

Przyjęto 2 zbiorniki roztworowe każdy o V każdego z nich 16,4 m3 wymiarach:

h = 2,7 m, b = 2,5 m, l = 2,5 m

Całkowita wysokość zbiornika przy założonej części niewypełnionej roztworem

0x01 graphic

Ilość powietrza niezbędna do mieszania pojemności zbiorników roztworowych

0x01 graphic

n = liczba pracujących jednocześnie zbiorników roztworowych

qp = intensywność doprowadzenia powietrza

Łączna ilość powietrza : Qp + Qp=36 + 25 = 610x01 graphic

Wapno

3. Zużycie koagulantu.

3.1 Całkowite roczne zużycie koagulantu.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

3.2 Średnie dobowe zużycie wapna

0x01 graphic

3.3 Maksymalne dobowe zużycie wapna

0x01 graphic

0x01 graphic

3.4 Zapas wapna

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przy minimalnym dobowym zużyciu koagulantu 0x01 graphic
i: 0x01 graphic
zapewniony czas zapasu to:

0x01 graphic

3.5 Wielkość powierzchni magazynowania netto

0x01 graphic

3.6 Wielkość powierzchni magazynowania brutto

F b =α ∙F

F b = 1,2∙5,27m2=6,32 m2

4. Zbiorniki do przygotowania mleka wapiennego.

4.1. Objętość zbiornika.

0x01 graphic

n - liczba przygotowań roztworu w ciągu doby [1/d] 0x01 graphic

    1. Wymiary zbiornika

Wymiary zbiornika ustalono przy założeniu, że średnica zbiornika D równa jest jego wysokości czynnej wypełnionej roztworem. Wówczas stosunek D : H = 1 i średnica zbiornika:

0x01 graphic

Przyjęto ostatecznie wymiary zbiornika: D = 1,9 m, H = 1,9 m oraz Hc = 2,3 m

4.3 Wymiary mieszadła.

Powierzchnia łap:

0x01 graphic

Długość łapy ( licząc po obu stronach osi mieszadła):

0x01 graphic

Przy założeniu, że łapy umieszczone są na dwóch poziomach, czyli liczba par łap na jednej osi z = 2, szerokość łapy wyniesie:

0x01 graphic

4.4 Moc silnika poruszającego mieszadło.

0x01 graphic

0x01 graphic

5.Dawkowniki

5.1. Do dozowania siarczanu glinu

Do obliczeń przyjęto następujące wartości:

f = 2,13; c = 5%; 0x01 graphic
;D=650x01 graphic
;Qdmax=260000x01 graphic
=0,30x01 graphic

Przewiduje się dawkowanie roztworu siarczanu glinowego do przewodu przed mieszalnikiem.

0x08 graphic

Dobrano pompę nurnikową dozującą typu ND produkcji Wojewódzkiego Zakładu Doskonalenia Zawodowego wielkości B, wykonanej ze stali kwasoodpornej, pracującą w zespole dwóch pomp o teoretycznej wydajności 2900 [l/h], średnicy nurnika D = 80 mm i dopuszczalnym przeciwciśnieniu 100 m H2O, oraz skoku nurnika od 0 do 60 mm.

5.2. Do dozowania mleka wapiennego

0x01 graphic
[l/s]

gdzie:

qd - wydajność dawkownika [l/s]

Q - natężenie przepływu uzdatnianej wody [m3/s]

D - dawka reagentu, D = 13 g/m3

c - stężenie roztworu ustalone w stosunku do produktu technicznego, c = 5 %

ρr - gęstość dawkowanego roztworu ρ = 1,0 t/m3

f - współczynnik przeliczeniowy masy reagentu w postaci chemicznie czystej i bezwodnej na masę produktu technicznego, f = 1,46

Qd max - maksymalna dobowa wydajność stacji uzdatniania wody brutto [m3/d]

Wymagana wydajność pompy:

0x01 graphic

Dobrano pompę nurnikową dozującą typu ND produkcji Wojewódzkiego Zakładu Doskonalenia Zawodowego wielkości B, wykonanej ze stali kwasoodpornej, pracującą w zespole dwóch pomp o teoretycznej wydajności 462 [l/h], średnicy nurnika D = 32 mm i dopuszczalnym przeciwciśnieniu 640 m H2O, oraz skoku nurnika od 0 do 60 mm.

6. Mieszalnik

Projektuje się mieszalnik z mieszadłem dwułapowym, bez przegród .

6.1 Objętość czynna zbiornika

0x01 graphic
przyjmuje się t = 40 s

0x01 graphic

6.2. Średnica i wysokość czynna mieszalnika

α = 1,2-rozbieżność w stosunku do proporcji standartowych

0x01 graphic

Przyjmujemy D = 2,4 m

Wysokość czynna

Stąd 0x01 graphic

6.3 Wymiary mieszadła

6.3.1. Szerokość mieszadła

0x01 graphic

Przyjęto mieszadło o d = 0,8 m

6.3.2. Wysokość łapy mieszadła

0x01 graphic

6,4 Sprawdzenie warunków mieszania.

0x01 graphic
0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ Re jest większe od 104 zapewnione jest mieszanie w warunkach burzliwych.

6.5. Moc na wale mieszadła

Od warunków standardowych odbiegają wymiary mieszalnika i wymiary mieszadła. Wobec tego moc na wale będzie wynosić:

0x01 graphic

Gdzie:

C = 0,6 f h=0x01 graphic

h = 0,6

n = 1 1/s f D=0x01 graphic

0x01 graphic
= 1000

d = 0,8

D =2,4

6.6. Moc silnika

0x01 graphic
k = 2 - współczynnik zapasu mocy 0x01 graphic
=0,9 - sprawność przekładni

0x01 graphic

7. Mechaniczna komora flokulacji

7.1. Objętość i wymiary komory flokulacji

7.1.1 Objętość komory flokulacji

T = 30 min

0x01 graphic

Przyjęto dwuczęściowa komorę flokulacji o objętości każdej części V1 = 271m3

7.1.2 Długość komory flokulacji:

0x01 graphic
gdzie: 0x01 graphic
=1,5 (1,0 - 1,5)

z = 2 (2 - 5)-liczba osi mieszadeł

H = 3,4 - głębokość wody w komorze H=(3 − 4)m

0x01 graphic

      1. Szerokość każdej części komory:

0x01 graphic

7.2 Ustalenie wymiarów mieszadła łopatkowego.

Przyjęto, że obracająca się rama będzie wyposażona w cztery wzajemnie prostopadłe łopatki..

Średnicę ramy mieszadła D ustalono przy założeniu odległości łopatek od zwierciadła wody i od dna komory h = 0,15 m

0x01 graphic

Długość łopatki l ustalono przy założeniu, że w jednej części komory na z = 2 osiach mieszadeł będą umieszczone po dwa mieszadła, czyli że w każdej części komory będą n=4 mieszadła.

Ponadto przyjęto, że odległość między końcami łopatek a ścianą komory, a także między łopatkami umieszczonymi na sąsiednich osiach, wynosi p = 0,25 m. Stąd długość łopatki wyniesie:

0x01 graphic

gdzie:

l - długość łopatki [m]

B - szerokość komory [m]

n - liczba mieszadeł w jednej części komory umieszczonych na dwóch osiach, w układzie szachowym

p - odległość między końcami łopatek i ścianą komory, a także pomiędzy łopatkami umieszczonymi na sąsiednich osiach [m]

Szerokość łopatki obliczono przy założeniu stosunku szerokości łopatki b do jej długości wynoszącym 1/12

0x01 graphic

7.3. Zapotrzebowanie na moc na wale mieszadła:

Dane:

z = 2

m = 4n = 16

0x01 graphic

Stąd:

0x01 graphic

Obliczenie mocy silnika poruszającego mieszadło:

0x01 graphic

7.4. Sprawdzenie warunków mieszania.

Średni gradient prędkości

0x01 graphic

Wartość 0x01 graphic
mieści się w przedziale 0x01 graphic

Bezwymiarowa liczba kryterialna :

M=370x01 graphic

Oba kryteria są spełnione

8. Osadnik poziomy podłużny

- Koncentracja zawiesin w ujmowanej wodzie Z = 6000x01 graphic

- Średnia dawka koagulantu Dk = 550x01 graphic

- Barwa ujmowanej wody B = 560x01 graphic

- Średnia dawka wapna Dw = 110x01 graphic

8.1. Prędkość opadania zawiesin biorąc pod uwagę koncentrację zawiesin w ujmowanej wodzie przyjęto u = 0,55 0x01 graphic

Przy założeniu , że L/H=15 i odpowiadający mu współczynnik k = 10 pozioma prędkość przepływu wyniesie:

0x01 graphic

8.2 Współczynnik zapasu.

0x01 graphic

8.2 Długość osadnika.

Przyjmując średnią głębokość części przepływowej osadnika H = 3,5 m, znajdujemy długość osadnika:

0x01 graphic

8.3 Powierzchnia osadników rzucie poziomym

0x01 graphic

8.4 Szerokość osadnika

Sumaryczna szerokość wszystkich osadników:

0x01 graphic

Przyjęto n = 4 osadniki o szerokości B = 4,0 m. Spełnione są warunki ,że 0x01 graphic
> 1 i 0x01 graphic
> 4.

8.5 Sprawdzenie liczby Reynoldsa i liczby Froude'a

Przy H = 3,5 m i B = 4,0 m promień hydrauliczny wynosi:

0x01 graphic

8.5.1 Sprawdzenie liczby Reynoldsa

0x01 graphic

0x01 graphic

8.5.2. Sprawdzenie liczby Froude'a

0x01 graphic

8.6. Obliczenie głębokości osadnika

Całkowita średnia głębokość osadnika

Hc = H + hk + h0 [m]

gdzie:

hk - wysokość wyniesienia ściany osadnika nad zwierciadło wody,

h0 - wysokość części osadnika przeznaczonej na osad i zgrzebło zgarniacza,

Przyjmuję: hk = 0,4 m; h0 = 0,5 m.

Hc = 3,5 + 0,4 + 0,5 = 4,4 m

Przyjmuje się spadek dna osadnika w kierunku do wlotu wody do osadnika i = 2 %, uwzględniając tę wartość całkowita wysokość osadnika przy wlocie wynosi:

0x01 graphic

zaś przy wylocie

0x01 graphic

8.7. Doprowadzenie wody do osadnika.

Dla zapewnienia równomiernego rozdziału wody w poprzecznym przekroju osadnika projektuje się przegrodę perforowaną, przy czym otwory powinny być umieszczone na wysokości 0x01 graphic
licząc od zwierciadła wody.

Wymagana powierzchnia otworów jest określona wzorem:

0x01 graphic

gdzie:

n - liczba osadników n = 4

v0 - prędkość przepływu wody przez otwory przyjęto v0 = 0,18 m/s

0x01 graphic

Przyjmując średnicę otworu d0 = 0,10 m, co odpowiada powierzchni f0 = 0,00785 m2, liczba otworów wynosi:

0x01 graphic

8.8. Odprowadzenie wody z osadnika

Odprowadzenie wody z osadników przewidziano za pomocą koryt umieszczonych w poprzek osadnika z wycięciami w kształcie przelewu Thomsona.

Wymagana długość koryt przelewowych w jednym osadniku:

0x01 graphic
[m]

gdzie:

qk - dopuszczalne obciążenie krawędzi koryta zbiorczego, przyjęto qk = 25 m3/h⋅m

0x01 graphic

Przy szerokości osadnika B = 4,0 m przyjęto jedno koryto jednostronnie zasilane i drugie zasilane dwustronnie (rzeczywista długość koryt przelewowych lk = 12 m).

Rzeczywiste obciążenie hydrauliczne krawędzi przelewowych

0x01 graphic

Koryta będą wyposażone w typowe przelewy pilaste, na podstawie nomogramu odczytano napełnienie przelewów h' = 6 cm, na podstawie qk = 22,56 0x01 graphic

Przekroje czynne koryt zbiorczych obliczono przy założeniu prędkości przepływu

vk = 0,6 m/s.

Przekrój czynny koryta o jednostronnym zasilaniu:

0x01 graphic

Przekrój czynny koryta o dwustronnym zasilaniu:

0x01 graphic

Przyjęto następujące wymiary koryt:

8.9. Obliczenie wymiarów komory osadowej

Ze względów konstrukcyjnych przyjęto komorę osadową o kształcie ostrosłupa ściętego w podstawie prostokątnego o następujących wymiarach podstawowych:

Wysokość komory osadowej:

0x01 graphic

Objętość komory osadowej:

0x01 graphic

Dla ustalenia czasu zagęszczania ustalono objętość zatrzymanego osadu:

0x01 graphic
[m3]

gdzie:

T - okres pracy pomiędzy kolejnymi opróżnieniami komory osadowej przyjęto T = 6 h

Q - obliczeniowa wydajność stacji uzdatniania wody [m3/h]

Co - koncentracja zawiesin w wodzie odprowadzanej z osadnika, przyjęto Co = 12 g/m3

Cos - średnia koncentracja zagęszczonego w komorze osadowej osadu [g/m3]

Dla Z = 600 g/m3 i T = 6 h → Cos = 60000 g/m3.

Cp - koncentracja zawiesin w wodzie doprowadzanej do osadnika [g/m3]

Cp = Z + K0x01 graphic
Dk + 0,250x01 graphic
B +0,60x01 graphic
Dw= 600 + 0,550x01 graphic
55 + 0,250x01 graphic
56 + 0,60x01 graphic
= 651 g/m3.

0x01 graphic

Ponieważ objętość komory osadowej w ciągu godzin nieznacznie przekracza objętość osadu zatrzymanego , to rzeczywisty czas zagęszczania wyniesie:

0x01 graphic

9. Klarownik korytarzowy

Dane do obliczeń:

9.1 Obliczenie wydajność klarownika.

9.1.1 Stężenie zawiesin w wodzie dopływającej do klarownika

Przyjęto K = 0,68 dla lata i 0,73 dla zimy

9.1.1.1 W okresie letnim

0x01 graphic

0x01 graphic

9.1.1.2 W okresie zimowym

0x01 graphic

0x01 graphic

9.1.2 Średnie stężenie zawiesin w usuwanym osadzie przyjęto z tablicy dla T = 6 h

      1. Obliczeniowa wydajność klarownika

Qu = 1083 m3/h

0x01 graphic

Qu' = 975 m3/h

0x01 graphic

9.2 Powierzchnia klarownika.

Przyjmujemy dane:

      1. Powierzchnia strefy klarowania.

0x01 graphic

0x01 graphic

      1. Powierzchnia komory zagęszczacza

dla α = 0,9

0x01 graphic

0x01 graphic

      1. Łączna powierzchnia klarownika

0x01 graphic

    1. Liczba i wymiary klarowników.

Przyjęto 0x01 graphic
powierzchnia dla okresu zimowego. Przy założeniu, że powierzchnia nie powinna przekraczać 0x01 graphic
przyjęto n = 4 klarowniki o powierzchni każdego z nich 0x01 graphic

    1. Powierzchnia każdej z 2 części strefy klarowania ponad osadem zawieszonym

0x01 graphic

Przy założeniu szerokości klarownika bk = 3m, długość strefy klarowania

0x01 graphic

    1. Powierzchnia zagęszczacza w każdym z 2 klarowników

0x01 graphic

Przy długości klarownika lk =10 m szerokość strefy zagęszczania :

0x01 graphic

    1. Doprowadzenie wody do klarownika.

Woda do strefy klarowania doprowadzana będzie przewodami perforowanymi ułożonymi na dnie. Maksymalny dopływ wody do jednego przewodu strefy klarowania

0x01 graphic

Ponieważ prędkość przepływu wody w przewodzie powinna wynosić 0,4 - 0,6 m/s przyjęto przewody o następujących długościach i średnicach:

l1 = 3,1 m d1 = 300 mm V1 = 0,44 m/s

l2 = 3,1 m d2 = 250 mm V2 = 0,43 m/s

l3 = 3,0 m d3 = 200 mm V3 = 0,57 m/s

Woda do strefy klarowania będzie wpływać przez otwory o średnicy d0 = 0,02 m. Przy założonej prędkości wypływu z otworów vo = 1,8 m/s liczba ich wyniesie:

0x01 graphic
otworów

Przy rozmieszczeniu otworów w dwóch rzędach odległość między osiami wyniesie.

0x01 graphic

    1. Odprowadzenie wody ze strefy klarowania:

Woda sklarowana będzie odprowadzana za pomocą koryt zbiorczych umieszczonych przy ścianach.

Ilość wody dopływającej do jednego koryta wyniesie:

0x01 graphic

Przy prędkości przepływu wody w korycie Vkz = 0,6 m/s wymagany przekrój koryta:

0x01 graphic

Szerokość koryta zbiorczego:

0x01 graphic

Wysokość czynna koryta:

0x01 graphic

Woda sklarowana będzie dopływać do koryta zbiorczego przez przelewy Thompsona.

Przy łącznej długości koryt 20x01 graphic
lk = 20x01 graphic
10 = 20m oraz ilości wody odprowadzanej 0,0370x01 graphic
3600 = 135,4 m3/h obciążenie krawędzi przelewu :

0x01 graphic
od wartości krytycznej 0x01 graphic

Dla 0x01 graphic
napełnienie przelewów wynosi 4cm.

Przyjęto całkowitą wys. Koryta h = 0,3 m

    1. Odprowadzenie nadmiaru osadu do strefy zagęszczania.

Powierzchnię i liczbę okien wlotowych określa się przy założeniu odprowadzania wody łącznie z osadem w ilości:

0x01 graphic

Przy założeniu prędkości przepływu wody przez okna wlotowe Vok = 47 m/h wymagana ich powierzchnia

0x01 graphic

Przy wysokości okien hot = 0,3 m i przekroju prostokątnym. Całkowita długość wyniesie:

0x01 graphic

Ostatecznie przyjęto 10 otworów o szerokości 0,33 m i odegłościa między osiami otworów:

0x01 graphic

    1. Odprowadzenie wody ze strefy zagęszczania

Woda sklarowana ze strefy zagęszczania będzie odprowadzana dwoma przewodami perforowanymi zatopionymi 0,3 m pod zwierciadłem wody. Ilość wody odprowadzanej tymi przewodami wynosi:

0x01 graphic

0x01 graphic

0,98 - współczynnik uwzględniający odprowadzanie wody z zagęszczonym osadem.

Prędkość przepływu wody w przewodzie przyjęto zgodnie z zaleceniami v = 0,51 m/s i wówczas średnica przewodu d = 150 mm. Średnicę otworów przyjęto 180 mm, a prędkość wypływu z nich 1,5 m/s liczba otworów w jednym przewodzie wynosi:

0x01 graphic
0x01 graphic
otworów

Przy długości klarownika lk = 10 m oraz umieszczonych otworach w dwóch rzędach, odległość między osiami przewodów wynosi:

0x01 graphic

9.10Wysokość klarownika

Przyjmujemy bk = 3 m; oraz b = 0,2 m, β = 25º

0x01 graphic

bk = szerokość jednej części klarowania

b = szerokość koryta doprowadzającego wodę

α = kąt zawarty między prostymi przeprowadzonymi od osi przewodu

Wysokość warstwy wody ponad zawieszonym osadem hw = 1,7m

Wysokość dolnej części klarownika o ścianach odchylonych od pionu wyznaczono przyjmując bk = b = 3 m; oraz a= 0,4 m, β = 7

0x01 graphic

a = szerokość dolnej części strefy klarowania

Grubość warstwy wody ponad zawieszonym osadem przyjęto hw = 1,7 m.

Przy wysokości okien wlotowych hot = 0,3 m grubość warstwy osadu zawieszonego wyniesie

0x01 graphic

    1. Sprawdzenie czasu przebywania osadu w komorze zagęszczania

Objętość zagęszczacza:

0x01 graphic

Ilość osadu dopływającego w ciągu godziny do zagęszczacza:

- w okresie letnim

0x01 graphic

- w okresie zimowym

0x01 graphic

Czas zagęszczania osadu (T 0x01 graphic
3h)

- dla okresu letniego

0x01 graphic

- dla okresu zimowego

0x01 graphic

W zimie należy przewidzieć usuwanie osadu dwukrotnie w ciągu doby , bo czas zagęszczania przekracza 12h (jeden raz na 12h).

9.11 Odprowadzanie osadu z komory zagęszczania:

Osad z zagęszczacza odprowadzany jest dwoma przewodami perforowanymi. Czas przepływu osadu przez przewód t = 0.33h , prędkość przepływu osadu na końcu przewodu 1,34 m/s.

Wymagana przepustowość przewodu odprowadzającego wynosi:

0x01 graphic

Przyjęto przewód o średnicy dp = 0,02 m

Przy założeniu prędkości przepływu wody w otworach v2 = 4 m/s i przy średnicy otworu do = 0,02 m wymagana liczba otworów wynosi:

0x01 graphic
otworów

Przy długości klarownika lk = 10 m odległość między osiami otworów wynosi:

0x01 graphic

Dane do obliczeń

    1. Powierzchnia filtrów

T - czas pracy filtrów, przyjęto T = 24 h/d

F - całkowita powierzchnia filtrów na stacji [m2]

Q - wymagana maksymalna dobowa dostawa wody dla wodociągu [m3/d]

νf - obliczeniowa prędkość filtracji przy normalnym obciążeniu filtrów [m/h]

n - liczba płukań każdego filtru w ciągu doby [1/d]

t1 - czas wyłączenia filtru w związku z płukaniem [h]

t2 - średni czas płukania filtru wodą [h]

q =15,29[l/s∙m2]intensywność płukania filtru]

0x01 graphic

10.2 Wymiary pojedynczego filtru oraz liczba filtrów

Przyjmuje się wymiary jednego filtru w rzucie poziomym B x L = 4,5 x5 m tj. Fj = 22,5 m2

0x01 graphic
; przyjmuje się N = 8 filtrów o łącznej powierzchni 180 m2

    1. Sprawdzenie prędkości filtracji przy przeciążeniu.

Zakładamy, że jeden filtr wyłączony do płukania drugi jest remontowany.

0x01 graphic

    1. Obliczenie liczby dysz filtracyjnych filtracyjnych dnie filtru.

10.4.1 Wymagana sumaryczna powierzchnia otworów w dyszach przy założeniu procentowego stosunku powierzchni otworów w dyszach do powierzchni filtru p = 1,2 %

0x01 graphic

10.4.2. Liczba dysz przy założeniu, że dysza ma 36 szczelin o wymiarach 0,35 x 20 mm

0x01 graphic
szt.

    1. Rozwiązanie drenażu i dna filtru

Przewiduje się płyty drenażowe o wymiarach 1 x 1 m w osi. Liczba płyt wyniesie 30.

W każdej z płyt powinno być 0x01 graphic
dysz; przyjmuje się n = 36 dysz rozstawionych w układzie 6 x 5 sztuk.

Stąd dysze powinny być rozstawione:

0x01 graphic

Łączna liczba zainstalowanych dysz wyniesie 26 x 36 = 936 dysz

    1. Strata ciśnienia w drenażu w czasie płukania.

Przepływ przez jedną dyszę w czasie płukania:

0x01 graphic

Strata ciśnienia w drenażu

0x01 graphic

    1. Warstwa podtrzymująca złoże filtracyjne

Przyjęto warstwę filtracyjną o wysokości 0x01 graphic
ze żwiru o uziarnieniu 2 - 4 mm

    1. Strata ciśnienia w warstwie filtracyjnej w czasie płukania

Wysokość straty ciśnienia w warstwie podtrzymującej:

0x01 graphic
H2O

    1. Strata ciśnienia we właściwej warstwie filtracyjnej w trakcie płukania

Przy założeniu0x01 graphic
; mo = 40 % dla H = 1,2 m wysokość straty

ciśnienia wyniesie:


0x01 graphic

Całkowita strata przy płukaniu:

h = hf + hp + hd = 1,19 + 0,67 + 1,53 =3,39 mH2O

    1. Koryto zbiorcze

Przyjęto koryta zbiorcze p przekroju złożonym w górnej części o ścianach pionowych , a w dolnej w kształcie trójkąta przy L = 5 m, przyjęto nk=3 koryt zbiorczych o długości między osiami 1,67 m.

jednym korytem zbiorczym odprowadzania będzie woda po płukaniu w ilości:

0x01 graphic

Z nomogramu odczytano szerokość koryta zbiorczego:

Przyjęto 0x01 graphic

Wysokość prostokątnej części koryta :

0x01 graphic
;

Całkowita wysokość koryta :

h k=1,25B=1,250x01 graphic

Minimalna wysokość wyniesienia krawędzi koryta ponad powierzchnię złoża wynosi:

0x01 graphic

Ponieważ 0x01 graphic
przyjęto ostatecznie hk=0,64 m

    1. Kanał zbiorczy

Przyjęto kanał zbiorczy o szerokości 0x01 graphic
.

Wysokość kanału zbiorczego mierzona od dna koryt zbiorczych wynosi:

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Średnice przewodów doprowadzających i odprowadzających wodę.

      1. Przewód doprowadzający wodę do wszystkich filtrów:

0x01 graphic

Średnica przewodu, przy założeniu, że V = 1,2 m/s wynosi:

0x01 graphic
;

      1. Przewód doprowadzający wodę do jednego filtru

0x01 graphic

Średnica przewodu, przy założeniu, że V = 1,2 m/s wynosi:

0x01 graphic
;

      1. Przewody odprowadzające wodę po filtracji są identyczne jak doprowadzające wodę.

      1. Przewód doprowadzający wodę do płukania:

Średnica przewodu, przy założeniu, że V = 1,2 m/s wynosi:

0x01 graphic
;

      1. Przewód odprowadzający ścieki po płukaniu.

Odczytano dla 0x01 graphic
z nomogramu d = 700 mm przy 0x01 graphic
oraz 0x01 graphic

    1. Straty ciśnienia przy płukaniu filtru obliczona w miejscu wejścia przewodu wody do płukania do komory filtru.

0x01 graphic

0x01 graphic
- wysokość geometryczna od dna komory do krawędzi koryta zbiorczego.

0x01 graphic

11. filtr pospieszny dwuwarstwowy

dane do obliczeń

    1. Powierzchnia filtrów

0x01 graphic

gdzie:

T - czas pracy filtrów (przyjmuję jako T = 24 h/d).

    1. Obliczenie wymiarów pojedynczego filtru oraz liczby filtrów:

Przyjmuję wymiary jednego filtru w rzucie poziomym (szerokość × długość) B×L = 5× 5 m, tj. powierzchnia każdego filtru wynosi F1 = 25m2.

Liczba filtrów wynosi:

0x01 graphic
filtrów

Przyjmuję liczbę filtrów N = 6

Łączna powierzchnia filtrów: F = 6⋅25 = 150 [m2]

    1. Sprawdzenie prędkości filtracji przy przeciążeniu:

Zakładając, że jeden filtr jest wyłączony oraz jeden jest remontowany, mamy:

0x01 graphic

11.4 Obliczenie liczby dysz filtracyjnych w dnie filtru:

a) p = 1,2 % - procentowy stosunek powierzchni otworów w dyszach do powierzchni filtru

0x01 graphic

b) Liczba dysz przy założeniu, że dysza ma 36 szczelin o wymiarach 0,25×20 mm, wynosi:

0x01 graphic

11.5Rozwiązanie drenażu i dna filtru:

Projektuję 46 płyt drenażowych o wymiarach 1×1 m w osi z 36 dyszami w każdej płycie. Rozstaw dysz około 150 mm. Łączna liczba dysz:

n1 = 46 ⋅ 36 = 1656 szt.

11.6 Straty ciśnienia w drenażu w czasie płukania:

Przepływ przez jedną dyszę:

0x01 graphic

q = 14 l/s⋅m2 - intensywność płukania filtru

Strata ciśnienia w drenażu:

0x01 graphic

α = 480, β = 1,74 - współczynniki zależne od rodzaju dyszy (dla dyszy Degremont)

11.7 Warstwa podtrzymująca złoże filtracyjne:

Przyjęto warstwę filtracyjną o wysokości Hp = 0,5 m ze żwiru o uziarnieniu 2 ÷ 4 mm.

    1. Strata ciśnienia w warstwie podtrzymującej:

0x01 graphic

    1. Strata ciśnienia we właściwej warstwie filtracyjnej w trakcie płukania:

Dla piasku kwarcowego:

Przy założeniu, że ρz = 2,65 g/m3 - gęstość ziaren złoża filtracyjnego, ρw = 1 g/m3- gęstość wody, porowatość m0 = 40 %, dla H = 0,7 m :

0x01 graphic

Dla antracytu:

Przy założeniu, że ρz = 1,2 g/m3 - gęstość ziaren złoża filtracyjnego, ρw = 1 g/m3- gęstość wody, porowatość m0 = 40 %, dla H = 0,5 m :

0x01 graphic

Całkowita strata wysokości ciśnienia przy przepływie wody przez filtr w czasie płukania:

h = hd + hp + hf =0,32+0,15+0,76=1,23 m

    1. Obliczenie koryt zbiorczych:

Przyjęto koryta zbiorcze o przekroju złożonym: w górnej części o ścianach pionowych, a w dolnej o kształcie trójkąta.

Przy długości filtru L = 5 [m], przyjęto nk = 3 koryta zbiorcze, o długości między osiami 1,67 [m].

Jednym korytem zbiorczym odprowadzana będzie woda w ilości:

0x08 graphic

Wykorzystując monogram przy a = 1,5:

Szerokość koryta:

0x01 graphic

Wysokość prostokątnej części koryta: 0,75⋅B = 0,75 ⋅ 0,46 = 0,35 m

Całkowita wysokość koryta: hk = 1,25⋅B = 1,25 ⋅ 0,46 = 0,58 m.

Minimalna wysokość wzniesienia krawędzi koryta ponad powierzchnię złoża:

0x01 graphic

gdzie:

e - ekspansja (e = 50 %)

    1. Obliczenie kanałów zbiorczych:

Przyjęto kanał zbiorczy o szerokości Bkz = 1,0 m (przyjmuje się powyżej 0,8 m). Wysokość kanału zbiorczego jest mierzona od dna koryt zbiorczych:

0x01 graphic

gdzie:

qpk - natężenie przepływu ścieków z płukania filtru (przyjęto qpk = qk = 0,35 m3/s).

11.12 Średnice przewodów doprowadzających i odprowadzających wodę:

11.13Przewód doprowadzający wodę do jednego filtru

0x01 graphic

Średnica przewodu, przy założeniu, że V = 1,2 m/s wynosi:

0x01 graphic
;

    1. Przewody odprowadzające wodę po filtracji są identyczne jak doprowadzające wodę.

    1. przewód doprowadzający wodę do płukania:

Średnica przewodu, przy założeniu, że V = 1,2 m/s wynosi:

0x01 graphic
;

    1. przewód odprowadzający ścieki po płukaniu.

Odczytano dla 0x01 graphic
z nomogramu d = 700 mm przy 0x01 graphic
oraz 0x01 graphic

24

0x01 graphic

0x01 graphic



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
dobry projekt, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Projekty PKM, Projekty PKM
dobry projektXXX
dobry projekt
Podnosnik srubowy dobry projekt (1)
Komunikat FOR Przed wyborami poslowie porzucili dobry projekt zmian w kodeksie pracy
DOBRY PROJEKT1 (długi spis treści)
DOBRY PROJEKT3 (najlepszy przerobiony)
Projekt dobry 2
PROJEKT DOBRY
projekt tyn dobry
Projekt Grzesiek dobry
dobry smak projekt, I
Projekt z?tonu dobry
projekt 113 śniadanko na dobry humor DMR 1807
Młynarczyk projekt word dobry
projekt 143 słoneczko dzień dobry DMR 1807

więcej podobnych podstron