Wydział Górnictwa i Geoinżynierii
Kierunek: Górnictwo i Geologia
Grupa: 3
Wydzielanie metanu do wyrobiska ścianowego w pokładzie 414/1 wg
Zadanie nr 2bb
Młynarczyk Magdalena
1. Wprowadzenie
1.1 Należy określić wydzielanie metanu do wyrobiska ścianowego w pokładzie 414/1wg prowadzonego od granic z zawałem stropu i likwidacją chodnika nadścianowego w zrobach w pokładzie węgla dla danych jak poniżej:
Lp. | Pokład | Miąższość Pokładu |
Odległość | Metanonośność pokładu |
---|---|---|---|---|
- | - | M | m | m3/Mgcsw |
1 | 409/1 | 1,8 | 0 | 5,1 |
2 | 409/2 | 2,2 | 23 | 4,4 |
3 | 410 | 2,1 | 33 | 3,7 |
4 | 411 | 2 | 45 | 5,5 |
5 | 412 | 1,3 | 57 | 6,5 |
6 | 413/1 | 1,8 | 64 | 3,3 |
7 | 413/2 | 2,2 | 77 | 5,2 |
8 | 414/1wg | 2,3 | 82 | 2,1 |
9 | 414/1wd | 2 | 88 | 2,1 |
10 | 414/2 | 1,9 | 92 | 3,4 |
11 | 415/1 | 3 | 102 | 4,2 |
12 | 416 | 2,6 | 130 | 3,7 |
Oraz określić możliwość prowadzenia wydobycia z tej ściany na poziomie W=4300 Mg/db.
Dla końcowej wartości metanowości ściany należy uwzględnić dopływ metanu z drążonego chodnika dla kolejnej ściany (prognoza metanowości wyrobiska chodnikowego).
1.2. Należy określić wydzielanie metanu do wyrobiska chodnikowego drążonego w świeżym prądzie powietrza dopływającym do ściany.
1.3. Dodatkowe dane:
Długość ściany, L= 240 m,
Kąt nachylenia pokładu, α= 3,8°,
Chodniki przyścianowe wykonane w obudowie ŁP8/V29A
Intensywność wydzielania z odsłoniętej powierzchni calizny węglowej qp=0,000164, m3/min m2
Wybieg ściany, Lw=800m,
postęp kombajnu chodnikowego, vp=5,3 m/db,
Długość drążonego chodnika = długość chodnika podścianowego+długość ściany
ciężar właściwy węgla, γ=1,33 Mg/m3
1.4.1. Obliczenia metanowości ściany
a) metoda KD "" Wm= 700 Mg/db
q1 – wydzielanie się metanu z urobionego węgla
$q_{1} = \frac{A \bullet 0,8 \bullet W_{o}}{1440}\text{\ \ \ }{\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$
$q_{1} = \frac{700 \bullet 0,8 \bullet 2,1}{1440} = 0,817\ \ {\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$
q2 – wydzielanie się metanu z czoła ściany
q2 = mw • L • qp [m3/min]
q2 = 2, 3 • 240 • 0, 000164 = 0, 091 [m3/min]
q4 – wydzielanie się metanu z pokładów nadebranych i podebranych (tabela 1a)
$$q_{4} = \frac{A \bullet m_{i} \bullet \eta_{i} \bullet W_{\text{oi}}}{m_{w} \bullet \gamma \bullet 1,44 \bullet 10^{5}}\text{\ \ \ }{\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$$
gdzie:
A – wydobycie modułowe równe 700[Mg/db]
mi – miąższość pokładu [m]
ηi- stopień odgazowania pokładu [%]
W0i – metanonośność pokładu [m3/Mgcsw]
mw – miąższość eksploatowanego pokładu [m]
L – długość ściany [m]
qp – intensywność wydzielania z odsłoniętej powierzchni calizny węglowej [m3/min∙m2]
γ - ciężar właściwy węgla [Mg/m3]
Stopień odmetanowania pokładów nadebranych i podebranych określamy z zależności
Dla pokładów podebranych
$$\eta = 64,709 \bullet \exp\left( - 0,03957 \bullet \frac{e}{m_{w}} \right)\%$$
Dla pokładów nadebranych
$$\eta = 54,1 \bullet \exp\left( - 0,03721 \bullet \frac{e}{m_{w}} \right)\%$$
e- odległość rzeczywista rozpatrywanego pokładu od pokładu eksploatowanego [m]
Tabela 1a. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1 wg z pokładów nadległych i podległych wg metody KD "" dla wydobycia modułowego Wm= 700 Mg/db
Lp | Pokład | Miąższość pokładu, m | Odległość od pokładu eksploatowanego | Metanonośność, m3CH4/Mgc.s.w. | Stopień odgazowania pokładu ηi, % | Ilość wydzielanego metanu do eksploatowanej ściany, q, m3CH4/min |
---|---|---|---|---|---|---|
1 | 409/1 | 1,8 | 82 | 5,1 | 15,78 | 0,230 |
2 | 409/2 | 2,2 | 59 | 4,4 | 23,44 | 0,361 |
3 | 410 | 2,1 | 49 | 3,7 | 27,85 | 0,344 |
4 | 411 | 2 | 37 | 5,5 | 34,23 | 0,598 |
5 | 412 | 1,3 | 25 | 6,5 | 42,09 | 0,565 |
6 | 413/1 | 1,8 | 18 | 3,3 | 47,47 | 0,448 |
7 | 413/2 | 2,2 | 5 | 5,2 | 59,37 | 1,079 |
eks | 414/1wg | 2,3 | 0 | 2,1 | 0,907 | |
9 | 414/1wd | 2 | 6 | 2,1 | 49,10 | 0,328 |
10 | 414/2 | 1,9 | 10 | 3,4 | 46,02 | 0,472 |
11 | 415 | 3 | 20 | 4,2 | 39,14 | 0,784 |
12 | 416 | 2,6 | 73 | 3,7 | 16,61 | 0,254 |
Suma q | 6,371 | |||||
Metanowość chodnika (świeży prąd powietrza) | 0,317 | |||||
Razem qc | 6,687 |
b) metoda „Wytycznych … Ministerstwa Górnictwa”
q = q1 + q2
q1 – wydzielanie się metanu z urobionego węgla [m3/Mgcsw]
$q_{1} = \frac{A \bullet 0,8 \bullet W_{o}}{1440}\text{\ \ \ }{\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$
$q_{1} = \frac{500 \bullet 0,8 \bullet 2,1}{1440}\ = 0,583\ {\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$
q2 – wydzielanie się metanu z pokładów nadebranych i podebranych (tabela 1b)
$$q_{2} = \frac{s \bullet A \bullet \sum m_{i} \bullet \eta \bullet (W_{\text{oi}} - 2,5)}{m_{w} \bullet \gamma \bullet 1,44 \bullet 10^{5}}\text{\ \ \ }{\lbrack m}^{3}/\min\rbrack$$
s – współczynnik ściśliwości podsadzki s = 1
Tabela 1b. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1 wg z pokładów nadległych i podległych wg metody „Wytycznych … Ministerstwa Górnictwa”dla wydobycia modułowego Wm= 500 Mg/db
Lp. | Pokład | Miąższość pokładu, m | Odległość od pokładu eksploatowanego | Metanonośność, m3CH4/Mgc.s.w. | Stopień odgazowania pokładu ηi, % | Ilość wydzielanego metanu do eksploatowanej ściany, q, m3CH4/min |
---|---|---|---|---|---|---|
1 | 409/1 | 1,8 | 82,0 | 5,1 | 12 | 0,064 |
2 | 409/2 | 2,2 | 59,0 | 4,4 | 29 | 0,138 |
3 | 410 | 2,1 | 49,0 | 3,7 | 40 | 0,114 |
4 | 411 | 2 | 37,0 | 5,5 | 62 | 0,422 |
5 | 412 | 1,3 | 25,0 | 6,5 | 84 | 0,496 |
6 | 413/1 | 1,8 | 18,0 | 3,3 | 92 | 0,150 |
7 | 413/2 | 2,2 | 5,0 | 5,2 | 100 | 0,674 |
eks | 414/1wg | 2,3 | 0,0 | 2,1 | 100 | 0,583 |
9 | 414/1wd | 2 | 6,0 | 2,1 | 94 | -0,085 |
10 | 414/2 | 1,9 | 10,0 | 3,4 | 77 | 0,149 |
11 | 415 | 3 | 20,0 | 4,2 | 46 | 0,266 |
12 | 416 | 2,6 | 48,0 | 3,7 | 8 | 0,028 |
Suma q | 3,000 | |||||
Metanowość chodnika (świeży prąd powietrza) | 0,317 | |||||
Razem qc | 3,317 |
Wielkość wydzielania się metanu wg wzoru:
[m3/min]
gdzie :
a=0,0277⋅q500
b=0,3800⋅q500
q500 - metanowość dla wydobycia modułowego metody „Wytycznych…” lub q700 – dla metody KD „”
W – wydobycie, Mg/db
Dla metody KD ""
Tabela 2a. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1wg w zależności od wydobycia
wg metody KD ""
Wydobycie Mg/db | Metanowość prognozowana q, m3CH4/min | Metanowość całkowita qc, m3CH4/min | Metanowość względna qw, m3CH4/Mg | Wymagana ilość powietrza m3/min |
---|---|---|---|---|
700 | 6,371 | 6,687 | 13,757 | 674,1 |
1000 | 8,001 | 8,318 | 11,978 | 838,4 |
1500 | 9,255 | 9,572 | 9,189 | 964,9 |
2000 | 10,313 | 10,629 | 7,653 | 1071,4 |
2500 | 11,244 | 11,561 | 6,659 | 1165,3 |
3000 | 12,086 | 12,403 | 5,953 | 1250,2 |
3500 | 12,861 | 13,177 | 5,422 | 1328,3 |
4000 | 13,582 | 13,898 | 5,003 | 1400,9 |
4300 | 13,993 | 14,309 | 4,792 | 1442,4 |
4500 | 14,259 | 14,575 | 4,664 | 1469,2 |
5000 | 14,899 | 15,216 | 4,382 | 1533,7 |
Rys.1a. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1 wg w zależności od wielkości wydobycia wg metody KD ""
Tabela 2b. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1wg w zależności od wydobycia
wg metody wg metody „Wytycznych ....MG”
Wydobycie Mg/db | Metanowość prognozowana q, m3CH4/min | Metanowość całkowita qc, m3CH4/min | Metanowość względna qw, m3CH4/Mg | Wymagana ilość powietrza m3/min |
---|---|---|---|---|
500 | 3,000 | 3,317 | 9,553 | 334,4 |
1000 | 3,768 | 4,085 | 5,882 | 411,8 |
1500 | 4,359 | 4,676 | 4,489 | 471,3 |
2000 | 4,857 | 5,174 | 3,725 | 521,5 |
2500 | 5,296 | 5,612 | 3,233 | 565,7 |
3000 | 5,692 | 6,009 | 2,884 | 605,7 |
3500 | 6,057 | 6,374 | 2,622 | 642,5 |
4000 | 6,397 | 6,713 | 2,417 | 676,7 |
4300 | 6,590 | 6,907 | 2,313 | 696,2 |
4500 | 6,716 | 7,032 | 2,250 | 708,8 |
5000 | 7,017 | 7,334 | 2,112 | 739,2 |
Rys.1b. Prognoza wydzielania metanu do ściany w pokładzie 414/1wg w zależności od wielkości wydobycia wg metody „Wytycznych ....MG”
Wydzielanie metanu wg metod:
metoda KD "" qc4300=14,309 m3CH4/min
metoda „Wytycznych ....MG” qc4300=6,907 m3CH4/min
1.4.2. Obliczenia metanowości drążonego chodnika qch
Metoda KD "Barbara"
qch = q1′ + q2′ + q3′
q1′− Wydzielanie metanu z urobionego węgla
$$q_{1}^{'} = \frac{v_{p} \bullet b \bullet m_{w} \bullet \gamma \bullet \left( {0,8W}_{0} \right)}{1440}\ \ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
$$q_{1}^{'} = \frac{5,3 \bullet 4,7 \bullet 2,3 \bullet 1,33 \bullet 0,8 \bullet 2,1}{1440} = 0,0889\ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
q2′−Wydzielanie metanu z obnażonej powierzchni węgla
q2′ = b • mw • qp [m3/min]
q2′ = 4, 7 • 2, 3 • 0, 000164 = 0, 0018[m3/min]
q3′−Wydzielanie metanu z ociosów wyrobiska
q3′ = 2 • mw • vp • qp • T [m3/min]
T = 30k + n0, 5t − 1
Czas drążenia wyrobiska:
$$n = \frac{L + L_{w}}{v_{p}} = \frac{240 + 800}{5,3} = 196,13 \rightarrow 196\ \lbrack dn\rbrack$$
t=6,54->7 [miesięcy]
T1 = 30 • 1, 7811 + 196 • 0, 57 − 1 = 56, 4955
q3′ = 2 • 2, 3 • 5, 3 • 0, 000164 • 56, 4955 = 0, 2259 [m3/min]
qch = 0, 317 [m3/min]
Metoda filtracyjna
q′ = q1′ + q2′
q1′− Wydzielanie metanu z urobionego węgla w przodku wyrobiska
$$q_{1}^{'} = \frac{v_{p} \bullet b \bullet m_{w} \bullet \gamma \bullet \left( {0,8W}_{0} \right)}{1440}\ \ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
$$q_{1}^{'} = \frac{5,3 \bullet 4,7 \bullet 2,3 \bullet 1,33 \bullet 0,8 \bullet 2,1}{1440} = 0,0889\ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
q2′−Wydzielanie metanu z ociosów wyrobiska
$$q_{2}^{'} = 4 \bullet m_{w} \bullet v_{p} \bullet q_{p} \bullet \sqrt{t}\ \ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
$$q_{2}^{'} = 4 \bullet 2,3 \bullet 4,7 \bullet 0,000164 \bullet \sqrt{196} = 0,11195\ \ \lbrack m^{3}/min\rbrack$$
q′ = 0, 20085 [m3/min]
Przyjmuję qch wyliczone metodą KD ""
qch=0,317 [m3CH4/min]
2. Obliczenie maksymalnego wydzielania metanu
2.1. Obliczenie maksymalnego wydzielania metanu, które można opanować środkami wentylacyjnymi (tzw. metanowość kryterialna):
gdzie :
cmax -dopuszczalna koncentracja metanu w ścianie, 1,5%
s - szerokość pola ściany, przyjąć s= 4,35 [m]
h -wysokość ściany=miąższości, m
vmax - dopuszczalna prędkość powietrza w ścianie, m/min
k - współczynnik uwzględniający stosunek prędkości średniej do maksymalnej, k=0.85
w - współczynnik wykorzystania przekroju pola ściany, w=0.6
n - współczynnik uwzględniający szczytowe wydzielanie metanu do wyrobiska ścianowego, n=1.5
15,3077
2.2 Wydobycie utrzymywane na poziomie 4300 Mg/db może być prowadzone bez odmetanowania, ponieważ maksymalne wydzielanie metanu, które można opanować środkami wentylacyjnymi jest większe od zaprognozowanego wydzielania metanu do ściany.
2.3 Określić współczynnik minimalnej efektywności odmetanowania z zależności :
gdzie:
qp - wydzielanie metanu do wyrobiska ścianowego q4000 określone na podstawie prognozy dla wydobycia 4300 Mg/db wg metody KD „”, m3/min
qwent - wydzielanie metanu do wyrobiska ścianowego możliwe do opanowania środkami wentylacyjnymi, m3/min
3. Podać sposoby zabezpieczenia metanometrycznego ściany o dużej metanowości (wg studiów literaturowych) – rys. 3.
Do wyrobiska ścianowego metan może dopływać z eksploatowanego pokładu w procesie urabiania i odstawy urobku, z pokładów i skał leżących zarówno nad, jak i pod eksploatowanym pokładem, znajdujących się w strefach odprężeń, a także ze zrobów wcześniej wyeksploatowanego złoża. Do sposobów zabezpieczenia metanometrycznego ściany zaliczyć można kontrolę zawartości metanu w powietrzu kopalnianym za pomocą urządzeń metanometrii automatycznej i metanomierzy przenośnych dopuszczonymi do stosowania w zakładach górniczych przy dowolnej zawartości metanu.
Pomiar urządzeniami metanometrii automatycznej
Zgodnie z obowiązującymi przepisami w wyrobiskach znajdujących się w polach metanowych II-IV kategorii stosuje się kontrolę zawartości metanu w powietrzu dodatkowo systemami metanometrii automatycznej, które wyposażone są w metanomierze:
- wyłączające spod napięcia urządzenia elektryczne,
- rejestrujące wyniki pomiarów zawartości,
- wyłączająco-rejestrujące.
Metanomierze wyłączające spod napięcia urządzenia elektryczne
Urządzenia te powinny samoczynnie wyłączać spod napięcia urządzenia elektryczne, gdy zawartość metanu w powietrzu przekroczy dopuszczalną wartość oraz jednocześnie sygnalizować w dyspozytorni metanometrycznej lub w miejscu zabudowy metanomierza zawartość metanu w powietrzu. Zabudowane są w wyrobiskach przewietrzanych lutniociągami przy wentylacji kombinowanej.
Metanomierze rejestrujące
Metanomierze te powinny rejestrować zawartość metanu w wyrobiskach oraz sygnalizować przekroczenie jego zawartości. Zabudowane są na wylocie z rejonów wentylacyjnych, w których prowadzone są roboty wybierkowe, oraz w szybach wentylacyjnych.
Metanomierze wyłączająco-rejestrujące
Wg przepisów metanomierze te powinny być zabudowane w ścianach i w wyrobiskach przewietrzanych za pomocą lutniociągów. Zabezpieczają urządzenia elektryczne zainstalowane w tych wyrobiskach oraz w ich rejonie.W razie przekroczenia zawartości 2% metanu w powietrzu wypływającym ze ściany lub zawartości 1% metanu w powietrzu dopływającym do ściany, metanomierze powinny wyłączać spod napięcia urządzenia elektryczne zabudowane w ścianie oraz w wyrobiskach przyścianowych.
Czujnik metanomierza kontrolujące zawartość metanu w prądzie powietrza wypływającego ze ściany zabudowuje się pod stropem w ścianie - w odległości 2 m od wyrobiska przyścianowego, jeżeli na wylocie łączą się prądy powietrza (rys. 2a). Jeżeli na wylocie nie łączą się prądy powietrza (rys. 2b), to czujnik zabudowuje się w wyrobisku przyścianowym w odległości nieprzekraczającej 10 m od wylotu ze ściany.
Rys. 2. Usytuowanie czujników metanomierzy w ścianie
a) na wylocie łączą się prądy powietrza b) na wylocie nie łączą się prądy powietrza
Sposobem zabezpieczenia metanometrycznego ściany jest jej odmetanowanie za pomocą otworów drenażowych usytuowanych w chodniku wentylacyjnym, a ich właściwa lokalizacja i kierunki zależą od warunków górniczo-geologicznych wybieranej ściany. Ilość metanu ujmowanego z otworów umieszczonych nad ścianą zależy od odległości danego otworu od czoła ściany (minimalny dopływ metanu do otworu występuje w odległości około 8 m przed czołem ściany podłużnej, największy jest na odcinku od czoła ściany do około 30 m poza nim). Dla skutecznego odmetanowania ścian należy utrzymywać pod depresją otwory drenażowe za czołem ściany. W przypadku wydzielania się metanu z pokładów zalegających pod eksploatowanym pokładem, wierci się także otwory drenażowe do strefy odprężonej pod eksploatowany pokład.
Sposoby przewietrzania ścian:
Odmetanowanie ściany przewietrzanej systemem U.
Skuteczność odmetanowania 35-40 % JSW.
Zalety: Ograniczona do minimum konieczność utrzymanie wyrobisk przyścianowych. Systemy przewietrzania o minimalnym wpływie na zroby ścianowe, co ma istotne znaczenie w przypadku eksploatacji ścian o dużym zagrożeniu pożarowym. Łatwość regulacji strumienia powietrza.
Odmetanowanie ściany przewietrzanej systemem Y:
Skuteczność odmetanowania 50-60% JSW
Zalety: Ograniczone zagrożenie metanowe w ścianie. Możliwość dowolnej regulacji strumienia powietrza. Niezależność odmetanowania od innych robót prowadzonych w ścianie. Trzy drogi ucieczkowe ze ściany.
Wady systemu: Uzależnienie efektywności odmetanowania od parametrów wentylacji. Przewietrzanie zrobów ścianowych na bardzo dużej przestrzeni. Konieczność utrzymania chodnika przyścianowego i wykonanie pasa izolacyjno-podporowego wzdłuż zrobów. Dużą pracochłonność wierceń drenażowych w przypadku zmniejszonych gabarytów wyrobiska.
Odmetanowanie ściany z równoległego chodnika wentylacyjnego:
Skuteczność 60-70 % JSW
Zalety systemu: odsunięcie strefy metanowej w zrobach od przestrzeni roboczej. Doprowadzenie świeżego powietrza do wylotu ściany i rozrzedzenie wypływającego ze zrobów metanu. Możliwość ograniczenia zwiększonego wydzielania metanu do kanału ściany. Zwiększenie szczelności otworów drenażowych obok rury obsadowej.
Wady: wzajemne oddziaływanie chodników na siebie, co jest powodem ich zgniatania i wypiętrzania spągu. Duże straty powietrza na otamowanych przecinkach pomiędzy chodnikami. Możliwość powstania zakłóceń wentylacyjnych. Zwiększone ryzyko powstania pożaru szczelinowego w filarze między chodnikami.
Odmetanowanie ściany z chodnika wygradzanego:
Skuteczność 60-70 % JSW
Zalety: niewielka ilość robót górniczych. Mała ilość koniecznych do utrzymania wyrobisk. Odsunięcie strefy wysokometanowej w zrobach od przestrzeni roboczej ściany. Możliwość prowadzenia aktywnego odmetanowania przestrzeni zrobowej za linią zawału ściany. Stosowanie pomocniczych urządzeń wentylacyjnych w ograniczonym zakresie.
Wady: zwiększona pracochłonność związana z koniecznością wykonania górnej wnęki kombajnowej. Konieczność pozostawienia filara węglowego w zrobach. Możliwość wzrostu zagrożenia pożarowego w zrobach na skutek pozostawienia filara.
Odmetanowanie ściany z nadległego chodnika drenażowego:
Skuteczność do 70% JSW
Zalety systemu: bardzo wysoka efektywność odmetanowania. Utrzymanie strefy wysokometanowej w zrobach w dostatecznej odległości od przestrzeni roboczej. Duża elastyczność systemu odmetanowania w odniesieniu do zmian metanowości bezwzględnej. Eliminacja konieczności prowadzenia wierceń drenażowych w czasie eksploatacji. Brak wpływu na stan zagrożenia pożarowego. Wady: duży koszt wynikający z wykonania dodatkowego wyrobiska. Konieczność wykonania wszystkich prac w chodniku drenażowym przed rozpoczęciem eksploatacji ściany.
4. Podsumowanie i wnioski końcowe.
Na podstawie przeprowadzonych obliczeń można stwierdzi, że metodą Kopalni Doświadczalnej Barbara wyniki prognozy wydzielania metanu do ściany dla danego wydobycia są o około 2 razy większe niż w przypadku obliczeń metodą „Wytycznych ....MG”. W przypadku obliczeń prognozy wydzielania metanu do drążonego chodnika metoda Kopalni Doświadczalnej Barbara qch jest około 1,6razy większe od qch wyliczonego metodą filtracyjną .
Wydobycie utrzymywane na poziomie 4300 Mg/db może być prowadzone bez odmetanowania, ponieważ maksymalne wydzielanie metanu, które można opanować środkami wentylacyjnymi jest większe od zaprognozowanego wydzielania metanu do ściany.
Bezpieczny poziom wydobycia z uwagi na zagrożenie metanowe bez odmetanowania to 4500 Mg/db.
Z uwagi na zagrożenie metanowe przy wydobyciu 4300 należy doprowadzić do ściany 1442,4 m3/min powietrza wg metody „KD Barbara”, natomiast 696,2 m3/min powietrza wg metody „Wytycznych ....MG”.