I CHARAKTERYSTYKI PRZEGRÓD

Tabela nr 1

rodzaj warstwy	grubość d	cięzar objęt ς	λ	R	U
	m	kg/m3	W/m^2K	m^2K/W	W/m^2K
ŚCIANA ZEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018	0,244
Cegła ceramiczna pełna	0,25	1800	0,77	0,325
styropian	0,15	20	0,042	3,571
tynk cementowy	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,130
						Rse=	0,040
	0,43			4,102
ŚCIANA WEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018	2,040
cegła dziurawka	0,12	1400	0,62	0,194
tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,130
						Rse=	0,130
	0,15			0,490
PODŁOGA
Marmur	0,02	2800	3,5	0,006	0,684
beton zwykły 1900	0,05	1900	1	0,080
styropian	0,05	500	0,15	1,000
Beton zwykły z kruszywa kamiennego 2400	0,20	2400	1,7	0,058
tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,170
						Rse=	0,130
	0,335			1,462
STROPODACH
Beton zwykły 1900	0,05	1900	1	0,05	0,108
styropian	0,40	30	0,045	8,88
2xpapa na lepiku	0,01	1000	0,18	0,056
Beton zwykły z kruszywa kamiennego 2400	0,20	2400	1,7	0,118
tynk cementowy	0,015	2000	1	0,015
			Rsi=	0,100
						Rse=	0,040
	0,675			9,259

• d- grubość warstwy materiału w komponencie, m;

• λ- obliczeniowy współczynnik przewodzenia ciepła materiału, przyjęty zgodnie z normą PN-EN ISO 6946,[W/(m²*K)];

• R- obliczeniowy opór cieplny, wyznaczony ze wzoru:

• U- współczynnik przenikania ciepła,

• ς- gęstość materiału w stanie suchym przyjęta zgodnie z normą PN-EN ISO 6946

z tablicy NC.1- Wartości obliczeniowe właściwości fizycznych materiałów,[kg/m³];

• R_se- opór przejmowania ciepła na zewnętrznej powierzchni,[(m²*K)/W];

• R_si- opór przejmowania ciepła na wewnętrznej powierzchni,[(m²*K)/W].

II TABELARYCZNE ZESTAWIENIE KOMPONENTÓW OKIENNYCH

I DRZWIOWYCH

Tabela nr 2

Lp.	Rodzaj komponentu	Ilość [szt.]	Długość [m]	Wysokość [m]	Powierzchnia [m^2]	U [W/(m^2*K)]
1.	Okno	2	4,0	2,0	8,0	2,0
2.	Drzwi	2	1,8	2,00	3,6	5,1

Współczynnik przenikania U dla okien i drzwi przyjęto z normy PN-EN ISO 6946:1999.

III OBLICZENIE CHARAKTERYSTYKI CIEPLNEJ POMIESZCZENIA „Z”

ZE WZORU:

[m²/kg]

gdzie:

F_w- powierzchnie ścian wewnętrznych (działowych) i stropów graniczących z innymi

pomieszczeniami, [m²]

F_w=F_{w ściany wewnętrznejPŁN}, F_{w podłogi}, F_{w stropu wewnętrznego} [m²]

F_{w ściany wewnętrznejPŁN}=11*4,5=49,5 m²

F_{w podłogi}=11*4=44 m²

F_{w stropu wewnętrznego}=11*4=44 m²

ΣF_w=F_{w ściany wewnętrznej}+ F_{w podłogi}+ F_{w stropu wewnętrznego} [m²]

ΣF_w=49,5+44+44=137,5 m²

F_z- powierzchnie ścian zewnętrznych, stropodachów, stropów graniczących

z poddaszem i podłóg leżących na gruncie [m²]

F_{z ściany zewnętrznejPŁN}=5*4,5=22,5 m²
F_{z ściany zewnętrznejWSCH}=14*4,5=63 m²

F_{z ściany zewnętrznejPŁD}=5*4,5=22,5 m²

F_{z stropodachu}= 5*14=70 m²

ΣF_z= F_{z ściany zewnętrznejPŁN}+F_{z stropodachu}+F_{z ściany zewnętrznejWSCH} +F_{z ściany zewnętrznejPŁD} [m²]

ΣF_z=22,5+70+63+22,5=178 m²

ΣF_z=178 m²

f- współczynnik korygujący:

› Dla stropów z podłogą drewnianą f= 0,5÷ 0,7;

› Przy pokryciu podłogi drewnianej dywanami f=0,25÷ 0,35;

› Dla sufitów podwieszonych z niewentylowaną przestrzenią między stropem

a poddaszem f=0,5; gdy przestrzeń ta jest wentylowana f=0;

› Dla pozostałych przypadków f=1,0.

Do celów projektowych przyjęty został współczynnik korygujący f=1.

Gw- masa ścian wewnętrznych (działowych) i stropów ograniczających z innymi pomieszczeniami, odniesione do 1 m² powierzchni [kg/m²]

Gw=Σ(d*ς) [kg/m²]

d- grubość warstwy materiału wchodzącego w skład przegrody, [m]

ς- gęstość materiału, [kg/m³]

Tabela nr 3

	grubość d	cięzar objęt ς	G [kg/m^2]
ŚCIANA ZEWNĘTRZNA			G = Σ (d* ς)
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
Pustak Max 220	0,29	1100	319
styropian	0,15	30	3,9
tynk cementowy	0,01	2000	20
			390,65
ŚCIANA WEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
cegła dziurawka	0,12	1400	168
tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
			223,5
PODŁOGA
Terakota	0,02	2000	40
beton zwykły 1900	0,05	1900	95
styropian	0,05	30	1,5
żelbet	0,15	2500	375
tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
			539,25
STROPODACH
Beton zwykły 1900	0,05	1900	95
styropian	0,3	40	12
2xpapa na lepiku	0,01	1000	10
żelbet	0,20	2500	500
tynk cem-wap.	0,015	1850	27,75
			644,75

G_w= G_{w ściany wewnętrznej} + G_{w podłogi} [kg/m²]

G_w= 223,5+539,25 [kg/m²]

G_w= 762,75 [kg/m²]

G_z- masa ścian zewnętrznych, stropodachów, stropów graniczących z poddaszem i podłóg leżących na gruncie, odniesione do 1m² powierzchni [kg/m²]

G_z= G_{z ściany zewnętrznej PŁN}+ G_{z stropodachu}+G_{z ściany zewnętrznejWSCH}+G_{z ściany zewnętrznejPŁD} [kg/m²]

G_z= 390,65+644,75+390,65+390,65 [kg/m²]

G_z= 1816,7 kg/m²

Ostatecznie charakterystyka cieplna pomieszczenia „Z” wynosi:

[m²/kg]

Z= 0,093=0,10 [m²/kg]

IV OBLICZENIE CIĘŻARU PRZEGRÓD ODNIESIONEGO DO 1 m²

PODŁOGI

Obliczenie wykonano ze wzoru dla pomieszczeń zewnętrznych w budynku o jednej lub kilku ścianach zewnętrznych, sąsiadujących z innymi pomieszczeniami:

[m²/kg]

Fp- powierzchnia podłogi w świetle muru, [m²]

Fp= 14*5 [m²]

Fp=70 [m²]

f- współczynnik korygujący:

› Dla stropów z podłogą drewnianą f= 0,5÷ 0,7;

› Przy pokryciu podłogi drewnianej dywanami f=0,25÷ 0,35;

› Dla sufitów podwieszonych z niewentylowaną przestrzenią między stropem

a poddaszem f=0,5; gdy przestrzeń ta jest wentylowana f=0;

› Dla pozostałych przypadków f=1,0.

Do celów projektowych przyjęty został współczynnik korygujący f=1,0.

[m²/kg]

[m²/kg]

V OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO

[W]

gdzie:

P_s- zainstalowana moc oświetlenia elektrycznego, [W];

Dla zadanego w projekcie budynku przyjęto 8 punktów oświetleniowych. Są to lampy energooszczędne (kompaktowe) o mocy 30W każda.

To:

P_s=10*30 [W]

P_s=300 [W]

β- współczynnik wyrażający stosunek ciepła konwekcyjnego, przekazanego powietrzu w pomieszczeniu, do całkowitej mocy zainstalowanej.

Lampa oświetleniowa jest zainstalowana w suficie podwieszonym.

Przyjęto współczynnik β=0,15 dla lamp, które instalowane są w ten sposób.

α- współczynnik wyrażający stosunek ciepła konwekcyjnego, odprowadzonego z powietrzem przepływającym przez oprawy wentylowane, do całkowitej mocy zainstalowanej.

Do projektu przyjęto oprawy niewentylowane i dla takich opraw α=0.

φ- współczynnik jednoczesności wykorzystania mocy zainstalowanej.

Dla projektowanego pomieszczenia biurowego φ= 0,8.

Odczytano z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

K₀- współczynnik akumulacji, odczytany dla każdej godziny bez akumulacji,

Współczynnik K₀ odczytano z nomogramu dla przegród średnio-ciężkich (krzywa T=12 h) z książki „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

Wyniki zestawiono w poniższej tabeli.

T- czas trwania oświetlenia, [godz.]

Tabelaryczne zestawienie wartości współczynnika akumulacji K₀ wraz z obliczonymi zyskami ciepła oświetlenia

Tabela nr 4

Godz.	T [godz.]	K0	Qoś [W]
1	12	0	36,00
2	12	0	36,00
3	12	0	36,00
4	12	0	36,00
5	12	0	36,00
6	12	0	36,00
7	12	0	36,00
8	12	0	36,00
9	12	0	36,00
10	12	0	36,00
11	12	0	36,00
12	12	1	240,00
13	12	0,73	184,92
14	12	0,53	144,12
15	12	0,39	115,56
16	12	0,29	95,16
17	12	0,21	78,84
18	12	0,15	66,60
19	12	0,108	58,03
20	12	0,095	55,38
21	12	0,08	52,32
22	12	0,075	51,30
23	12	0,05	46,20
24	12	0,048	45,79

VI OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD LUDZI Q_L

Q_L=n* φ*q_i [W]

gdzie:

φ- współczynnik jednoczesności przebywania ludzi; dla pomieszczeń biurowych

φ=[0,70-0,85]

Przyjęto φ=0,8 [-]

Wartość odczytana z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

n- liczba osób przebywających w pomieszczeniu; przyjęto n=5 osób.

q_j- jednostkowe zyski od człowieka; wartość przyjęta na podstawie normy PN/B-03430

q_j=150 [W]

Przyjęto q_j=150 [W]

Q_L=5* 0.8*150=600 [W]

VII OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY

PRZEZROCZYSTE Q_PP W WYNIKU NASŁONECZNIENIA ZE WZORU:

[W]

W zadanym projekcie liczba okien w pomieszczeniu wynosi 2 a okna są całkowicie nasłonecznione, bez cienia, jaki wywołują elementy konstrukcyjne (balkony, zadaszenia) stąd:

[W]

gdzie:

F- powierzchnia okna w świetle muru, [m²];

F=8,0 m²

φ₁- współczynnik uwzględniający udział powierzchni szkła w powierzchni okna w świetle muru; przyjęto okna drewniane skrzynkowe podwójnie oszklone;

Z tablicy 7-8 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki odczytano φ₁ dla przyjętego rodzaju okien oraz powierzchni okna w świetle muru: φ₁=0,8 [-]

φ₂- współczynnik korygujący, uwzględniający wysokość położenia obiektu nad poziomem morza; przyjęto, że budynek położony jest 500 m.n.p m ═> φ₂=1,02 [-] (wartość odczytana z tablicy 7-9 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki)

φ₃- współczynnik korygujący, uwzględniający rodzaj szkła, ilość szyb, względnie urządzenia przeciwsłoneczne;

W projekcie przyjęto:

• Okno podwójnie oszklone od zewnątrz szkłem pochłaniającym 48%÷56%, wewnątrz szkło zwykłe;

• Okno zaopatrzone są w żaluzje wewnętrzne ustawione pod kątem 45^o jasne o dużym połysku.

Wówczas φ₃=0,36 [-] - wartość odczytana z tablicy 7-10 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

R_s- stosunek powierzchni nasłonecznionej do powierzchni całkowitej okna w świetle muru;

W projektowanym budynku, dla powyżej przyjętych danych powierzchnia nasłoneczniona jest równa powierzchni całkowitej okna. Wobec tego

R_s =1

R_c =0

R_c- stosunek powierzchni zacienionej do powierzchni całkowitej okna w świetle muru;

I_cmax, I_rmax- maksymalne wartości natężenia promieniowania słonecznego całkowitego lub rozproszonego w danym miesiącu dla szkła 3mm;

Wartości: k_r oraz I_rmax nie uwzględniam, ponieważ R_c =0

Na podstawie badań ustalono podstawowe wielkości współczynników zamglenia atmosfery:

• Dla obszarów wiejskich i miejskich nieuprzemysłowionych P=3;

• Dla obszarów dużych miast P=4;

• Dla obszarów przemysłowych P=5;

Projektowany budynek usytuowany jest na terenie Kielc. Dla takiego obszaru przyjęto zamglenie atmosfery równe 4.

Wobec tego wartość I_cmax przyjęto z tabeli 7-4 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

dla miesiąca MAJA, usytuowania przegród przezroczystych w kierunku wschodnim oraz współczynnika zamglenia równego 4 i wynosi ona: I_cmax=498

Po przeliczeniu wynosi ona:

=579,17

k_c, k_r - współczynniki akumulacji dla rozpatrywanej godziny, w zależności od okresu pracy urządzenia i sposobu umieszczenia urządzeń przeciwsłonecznych; Wartości współczynników akumulacji k_c i k_r w wyniku nasłonecznienia okien, przy 24 godzinnej pracy urządzenia i stałej temperaturze w pomieszczeniu przyjęto dla okna z urządzeniem przeciwsłonecznym od strony pomieszczenia.

k_r pomija się, ponieważ

Wartości współczynnika k_c odczytano z tabeli 7-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki dla kierunku wschodniego (w) oraz ciężaru przegród odniesionego do 1m² podłogi i umieszczono w tabelarycznym zestawieniu zysków ciepła przez przegrody przezroczyste.

U- współczynnik przenikania ciepła dla okna; U= 1,1 W/(m²*K)

t_z - temperatura powietrza zewnętrznego o danej godzinie, [^°C];

Wartość t_z przyjęta została z normy (tablica 1) PN-78/B-03420 dla miesiąca MAJA i wynosi ona: t_z=25°C.

Dla temperatury t_z=25°C odczytano odchyłki temperatur dla miasta Kielce, w którym usytuowany jest budynek (II strefa klimatyczna) z normy PN-78/B-03420 dla godzin 8-20, w których występuje nasłonecznienie;

Wyniki zestawione zostały w poniższej tabeli.

Tabela nr 5

Godzina doby	Temperatura tz [^°C]	Temperatura tz [^°C] pomniejszona o poprawkę od temperatury dla II strefy klimatycznej
1	25	0
2	25	0
3	25	0
4	25	0
5	25	0
6	25	0
7	25	0
8	25	15,8
9	25	17,25
10	25	18,7
11	25	20,35
12	25	22
13	25	23,25
14	25	24,5
15	25	24,5
16	25	24,5
17	25	23,85
18	25	23,2
19	25	21,85
20	25	20,5
21	25	0
22	25	0
23	25	0
24	25	0

t_p - temperatura powietrza w pomieszczeniu, [^°C]; t_P=23^°C=296 K.

Wartość t_p przyjęta została z normy (tablica 3) PN-78/B-03421 dla okresu letniego i wynosi ona: t_p=23°C

Tabelaryczne zestawienie zysków ciepła przez przegrody przezroczyste:

Tabela nr 6

Godzina doby	Temperatura [^°C] - maj	Temperatura [°C] -tz; maj	kc - kierunek wschodni (w)	Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste Qpp [W]
1	23	0	0,11	0
2	23	0	0,1	0
3	23	0	0,09	0
4	23	0	0,08	0
5	23	0	0,07	0
6	23	0	0,08	0
7	23	0	0,09	0
8	23	15,8	0,09	207,772
9	23	17,25	0,1	242,491
10	23	18,7	0,1	249,987
11	23	20,35	0,1	258,518
12	23	22	0,1	267,049
13	23	23,25	0,18	491,287
14	23	24,5	0,36	987,744
15	23	24,5	0,52	1423,295
16	23	24,5	0,63	1722,736
17	23	23,85	0,65	1773,819
18	23	23,2	0,55	1498,239
19	23	21,85	0,22	592,936
20	23	20,5	0,19	504,291
21	23	0	0,17	0
22	23	0	0,15	0
23	23	0	0,14	0
24	23	0	0,12	0

VIII OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY

NIEPRZEZROCZYSTE Q_PN W WYNIKU NASŁONECZNIENIA

Obliczenia zysków ciepła przez przegrody nieprzezroczyste przeprowadzono dla ściany zewnętrznej i stropodachu:

[W]

gdzie:

A- współczynnik absorpcji; przyjęto z tablicy 7-19 - „Wentylacja i klimatyzacja” -

Malicki;

Dla założonej ściany zewnętrznej (charakterystyki przegrody) koloru jasnego wynosi on A=0,60 [-];

Dla stropodachu (charakterystyka przegrody) koloru jasnego wynosi A=0,60 [-];

U- współczynnik przenikania ciepła; [W/(m²*K)]

Współczynniki przenikania ciepła wynoszą odpowiednio:

• U _{ściany zewn.}= 0,248 W/[m²*K]

• U _stropodachu= 0,133 W/[m²*K]

t_sśr- średnia wartość temperatury słonecznej powietrza, [^oC];

t_p - temperatura powietrza wewnątrz pomieszczenia, t_P=23^°C;

t_s -słoneczna temperatura powietrza o czasie wcześniejszym o wielkość opóźnienia φ, [^oC] liczona ze wzoru:

[^oC]

I_c- natężenie promieniowania całkowitego słonecznego o danej godzinie,
;

Wartości I_c przyjęto z tablicy 7-20 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki dla zamglenia atmosfery P=4 i ściany skierowanej na południe, wschód i zachód oraz z tabeli 7-21 - dla dachu płaskiego; wartości zostały odczytane 15 lipca; zestawiono je w tabeli poniżej:

F_{ściany północnej}=5*4,5=22,5 m²

F_{ściany wschodniej}=14*4,5=36 m²

F_{ściany południowej}=5*4,5=22,5 m²

F_{dachu płaskiego}=5*14=70 m²

Tabela nr 7

ściana północna			ściana wschodnia		ściana południowa		dach płaski
Godzina doby	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]
5	105	122,077	193	224,389	29	33,717	70	81,385
6	139	161,607	406	472,031	54	62,783	181	210,438
7	94	109,288	542	630,150	76	88,361	315	366,231
8	96	111,613	566	658,054	178	206,950	440	511,561
9	111	129,053	536	623,174	300	348,792	559	649,915
10	123	143,005	443	515,049	405	470,869	655	761,528
11	130	151,143	301	349,954	474	551,091	716	832,449
12	132	153,468	132	153,468	498	578,994	737	856,865
13	130	151,143	130	151,143	474	551,091	716	832,449
14	123	143,005	123	143,005	405	470,869	655	761,528
15	111	129,053	111	129,053	300	348,792	559	649,915
16	96	111,613	96	111,613	178	206,950	440	511,561
17	94	109,288	76	88,361	76	88,361	315	366,231
18	139	161,607	54	62,783	54	62,783	181	210,438
19	105	122,077	29	33,717	29	33,717	70	81,385

ν -współczynnik tłumienia amplitudy, wielkość bezwymiarowa;

Wartości współczynnika tłumienia oraz współczynnika opóźnienia odczytane zostały z wykresu na podstawie podręcznika Jonesa.

Wartość odczytana odpowiednio dla:

- ścian zewnętrznych o grubości: d=0,465m: ν=0,1

- dachu płaskiego o grubości: d=0,575m: ν=0,07

φ- współczynnik opóźnienia, [h].

Współczynnik odczytano z wykresu i wynosi on:

- dla ścian zewnętrznych dla gęstości ściany ρ=4980 [kg/m³] φ=14 h

- dla dachu płaskiego dla gęstości dachu ρ=7290 [kg/m³]: φ=16 h

Obliczone wartości t_s zestawiono w tabelach: 8,9,10,11.

ściana południowa tsśr=30,130[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	33,717	0,6	20	0	1,01
6	62,783	0,6	20	0	1,88
7	88,361	0,6	20	0	2,65
8	206,950	0,6	20	15,8	22,01
9	348,792	0,6	20	17,25	27,71
10	470,869	0,6	20	18,7	32,83
11	551,091	0,6	20	20,35	36,88
12	578,994	0,6	20	22	39,37
13	551,091	0,6	20	23,25	39,78
14	470,869	0,6	20	24,5	38,63
15	348,792	0,6	20	24,5	34,96
16	206,950	0,6	20	24,5	30,71
17	88,361	0,6	20	23,85	26,50
18	62,783	0,6	20	23,2	25,08
19	33,717	0,6	20	21,85	22,86
20	0,000	0,6	20	20,5	20,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 8

Tabela nr 9

Tabela nr 9

ściana wschdnia tsśr=35,432[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	224,389	0,6	20	0	6,73
6	472,031	0,6	20	0	14,16
7	630,150	0,6	20	0	18,90
8	658,054	0,6	20	20,8	40,54
9	623,174	0,6	20	22,25	40,95
10	515,049	0,6	20	23,7	39,15
11	349,954	0,6	20	25,35	35,85
12	153,468	0,6	20	27	31,60
13	151,143	0,6	20	28,25	32,78
14	143,005	0,6	20	29,5	33,79
15	129,053	0,6	20	29,5	33,37
16	111,613	0,6	20	29,5	32,85
17	88,361	0,6	20	28,85	31,50
18	62,783	0,6	20	28,2	30,08
19	33,717	0,6	20	26,85	27,86
20	0,000	0,6	20	25,5	25,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 10

ściana północna tsśr=27,511[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	122,077	0,6	20	0	3,66
6	161,607	0,6	20	0	4,85
7	109,288	0,6	20	0	3,28
8	111,613	0,6	20	15,8	19,15
9	129,053	0,6	20	17,25	21,12
10	143,005	0,6	20	18,7	22,99
11	151,143	0,6	20	20,35	24,88
12	153,468	0,6	20	22	26,60
13	151,143	0,6	20	23,25	27,78
14	143,005	0,6	20	24,5	28,79
15	129,053	0,6	20	24,5	28,37
16	111,613	0,6	20	24,5	27,85
17	109,288	0,6	20	23,85	27,13
18	161,607	0,6	20	23,2	28,05
19	122,077	0,6	20	21,85	25,51
20	0,000	0,6	20	20,5	20,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 11

dach płaski tsśr=39,605[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	81,385	0,6	20	0	2,44
6	210,438	0,6	20	0	6,31
7	366,231	0,6	20	0	10,99
8	511,561	0,6	20	15,8	31,15
9	649,915	0,6	20	17,25	36,75
10	761,528	0,6	20	18,7	41,55
11	832,449	0,6	20	20,35	45,32
12	856,865	0,6	20	22	47,71
13	832,449	0,6	20	23,25	48,22
14	761,528	0,6	20	24,5	47,35
15	649,915	0,6	20	24,5	44,00
16	511,561	0,6	20	24,5	39,85
17	366,231	0,6	20	23,85	34,84
18	210,438	0,6	20	23,2	29,51
19	81,385	0,6	20	21,85	24,29
20	0,000	0,6	20	20,5	20,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Zyski ciepła dla poszczególnych przegród nieprzezroczystych zestawiono w tabelach: 12,13,14,15.

Tabela nr 12

Zestawienie zysków ciepła dla ściany południowej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	22,5	0,248	23	30,13	0,00	45,172
2	22,5	0,248	23	30,13	0,00	44,526
3	22,5	0,248	23	30,13	0,00	42,483
4	22,5	0,248	23	30,13	0,00	40,108
5	22,5	0,248	23	30,13	1,01	37,760
6	22,5	0,248	23	30,13	1,88	36,969
7	22,5	0,248	23	30,13	2,65	35,730
8	22,5	0,248	23	30,13	22,01	34,412
9	22,5	0,248	23	30,13	27,71	22,973
10	22,5	0,248	23	30,13	32,83	22,973
11	22,5	0,248	23	30,13	36,88	22,973
12	22,5	0,248	23	30,13	39,37	22,973
13	22,5	0,248	23	30,13	39,78	22,973
14	22,5	0,248	23	30,13	38,63	22,973
15	22,5	0,248	23	30,13	34,96	22,973
16	22,5	0,248	23	30,13	30,71	22,973
17	22,5	0,248	23	30,13	26,50	23,537
18	22,5	0,248	23	30,13	25,08	24,024
19	22,5	0,248	23	30,13	22,86	24,452
20	22,5	0,248	23	30,13	20,50	35,254
21	22,5	0,248	23	30,13	0,00	38,437
22	22,5	0,248	23	30,13	0,00	41,290
23	22,5	0,248	23	30,13	0,00	43,553
24	22,5	0,248	23	30,13	0,00	44,941

Tabela nr 13

Zestawienie zysków ciepła dla ściany wschodniej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	36	0,248	23	30,432	0,00	63,989
2	36	0,248	23	30,432	0,00	64,887
3	36	0,248	23	30,432	0,00	64,513
4	36	0,248	23	30,432	0,00	64,046
5	36	0,248	23	30,432	6,73	62,843
6	36	0,248	23	30,432	14,16	61,578
7	36	0,248	23	30,432	18,90	59,594
8	36	0,248	23	30,432	35,54	57,486
9	36	0,248	23	30,432	35,95	39,183
10	36	0,248	23	30,432	34,15	39,183
11	36	0,248	23	30,432	30,85	39,183
12	36	0,248	23	30,432	26,60	39,183
13	36	0,248	23	30,432	27,78	39,183
14	36	0,248	23	30,432	28,79	39,183
15	36	0,248	23	30,432	28,37	39,183
16	36	0,248	23	30,432	27,85	39,183
17	36	0,248	23	30,432	26,50	45,193
18	36	0,248	23	30,432	25,08	51,826
19	36	0,248	23	30,432	22,86	56,061
20	36	0,248	23	30,432	20,50	70,915
21	36	0,248	23	30,432	0,00	71,275
22	36	0,248	23	30,432	0,00	69,674
23	36	0,248	23	30,432	0,00	66,725
24	36	0,248	23	30,432	0,00	62,935

Tabela nr 14

Zestawienie zysków ciepła dla ściany północnej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	22,5	0,248	23	27,511	0,00	25,324
2	22,5	0,248	23	27,511	0,00	25,885
3	22,5	0,248	23	27,511	0,00	25,652
4	22,5	0,248	23	27,511	0,00	25,360
5	22,5	0,248	23	27,511	3,66	24,958
6	22,5	0,248	23	27,511	4,85	25,471
7	22,5	0,248	23	27,511	3,28	24,056
8	22,5	0,248	23	27,511	19,15	21,259
9	22,5	0,248	23	27,511	21,12	9,820
10	22,5	0,248	23	27,511	22,99	9,820
11	22,5	0,248	23	27,511	24,88	9,820
12	22,5	0,248	23	27,511	26,60	9,820
13	22,5	0,248	23	27,511	27,78	9,820
14	22,5	0,248	23	27,511	28,79	9,820
15	22,5	0,248	23	27,511	28,37	9,820
16	22,5	0,248	23	27,511	27,85	9,820
17	22,5	0,248	23	27,511	27,13	11,864
18	22,5	0,248	23	27,511	28,05	12,526
19	22,5	0,248	23	27,511	25,51	11,650
20	22,5	0,248	23	27,511	20,50	20,505
21	22,5	0,248	23	27,511	0,00	21,606
22	22,5	0,248	23	27,511	0,00	22,649
23	22,5	0,248	23	27,511	0,00	23,706
24	22,5	0,248	23	27,511	0,00	24,665

Tabela nr 15

Zestawienie zysków ciepła dla stropodachu
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	70	0,133	23	39,605	0,00	160,209
2	70	0,133	23	39,605	0,00	159,637
3	70	0,133	23	39,605	0,00	157,455
4	70	0,133	23	39,605	0,00	154,750
5	70	0,133	23	39,605	2,44	151,485
6	70	0,133	23	39,605	6,31	148,016
7	70	0,133	23	39,605	10,99	144,613
8	70	0,133	23	39,605	31,15	142,142
9	70	0,133	23	39,605	36,75	128,782
10	70	0,133	23	39,605	41,55	128,782
11	70	0,133	23	39,605	45,32	128,782
12	70	0,133	23	39,605	47,71	128,782
13	70	0,133	23	39,605	48,22	128,782
14	70	0,133	23	39,605	47,35	128,782
15	70	0,133	23	39,605	44,00	128,782
16	70	0,133	23	39,605	39,85	128,782
17	70	0,133	23	39,605	34,84	130,373
18	70	0,133	23	39,605	29,51	132,896
19	70	0,133	23	39,605	24,29	135,942
20	70	0,133	23	39,605	20,50	149,080
21	70	0,133	23	39,605	0,00	152,730
22	70	0,133	23	39,605	0,00	155,857
23	70	0,133	23	39,605	0,00	158,319
24	70	0,133	23	39,605	0,00	159,872

W poniższej tabeli zestawiono wszystkie zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste.

Tabela nr 16

Sumaryczne zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste
H	Qpn [W] ściana południowa	Qpn [W] ściana wschodnia	Qpn [W] ściana północna	Qpn [W] dach płaski
1	45,172	63,989	25,324	160,209
2	44,526	64,887	25,885	159,637
3	42,483	64,513	25,652	157,455
4	40,108	64,046	25,360	154,750
5	37,760	62,843	24,958	151,485
6	36,969	61,578	25,471	148,016
7	35,730	59,594	24,056	144,613
8	34,412	57,486	21,259	142,142
9	22,973	39,183	9,820	128,782
10	22,973	39,183	9,820	128,782
11	22,973	39,183	9,820	128,782
12	22,973	39,183	9,820	128,782
13	22,973	39,183	9,820	128,782
14	22,973	39,183	9,820	128,782
15	22,973	39,183	9,820	128,782
16	22,973	39,183	9,820	128,782
17	23,537	45,193	11,864	130,373
18	24,024	51,826	12,526	132,896
19	24,452	56,061	11,650	135,942
20	35,254	70,915	20,505	149,080
21	38,437	71,275	21,606	152,730
22	41,290	69,674	22,649	155,857
23	43,553	66,725	23,706	158,319
24	44,941	62,935	24,665	159,872

IX OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD SĄSIADUJĄCYCH POMIESZCZEŃ Q_SP

Zyski ciepła przez przenikanie uwzględniane są tylko wtedy, gdy różnice temperatur obliczeniowych pomieszczeń wynoszą co najmniej 4 K.

Z pomieszczeniem sąsiadują:

• Maszynownia;

[W]

gdzie:

U- współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę sąsiadującą pomieszczenia,[W/(m²K)]

U - współczynnik przenikania ciepła dla podłogi; U=0,53[W/(m²K)]

F- powierzchnia przegrody, [m²]

F=5m*14m=70m²

∆T- różnica temperatur po obu stronach przegrody, [K]

∆T= t_p - t_m [K]

t_p- temperatura powietrza wewnątrz pomieszczenia, t_P=23^°C;

t_m - temperatura powietrza w maszynowni; t_m =55^°C

X OBLICZENIE ZYSKÓW WILGOCI OD PRZEBYWAJĄCYCH LUDZI

W POMIESZCZENIU

[g/s]

gdzie:

φ- współczynnik jednoczesności przebywania ludzi; przyjęto φ=0,8.

Wartość odczytana z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

n- liczba osób przebywających w pomieszczeniu; przyjęto n=5 osób.

w_j- jednostkowa ilość wilgoci od człowieka; wartość przyjęto z tablicy 6-1

- „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki; przyjęta została wilgoć w postaci pary

wodnej dla temperatury w pomieszczeniu 23°C oraz dla formy aktywności w postaci pracy biurowej lekkiej i wynosi: w_j=95 g/h=0,03 g/s

[G/s]

m_w=0,12 g/s

XI Obliczenie maksymalnych zysków ciepła w pomieszczeniu Q_c, [W].

H	Zyski ciepła od oświetlenia elektrycznego Qoś [W]	Zyski ciepła od ludzi QL [W]	Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste Qpp [W]	Zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste Qpn [W]				Zyski ciepła przez przegrody sąsiadujące Qps [W]	SUMA Qc [W]
										Ściana południowa	Ściana wschodnia	Ściana północna	Dach płaski
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	36,00	600	0,000	45,172	63,989	25,324	160,209	784	1714,694
2	36,00	600	0,000	44,526	64,887	25,885	159,637	784	1714,936
3	36,00	600	0,000	42,483	64,513	25,652	157,455	784	1710,103
4	36,00	600	0,000	40,108	64,046	25,360	154,750	784	1704,264
5	36,00	600	0,000	37,760	62,843	24,958	151,485	784	1697,047
6	36,00	600	0,000	36,969	61,578	25,471	148,016	784	1692,034
7	36,00	600	0,000	35,730	59,594	24,056	144,613	784	1683,992
8	36,00	600	207,772	34,412	57,486	21,259	142,142	784	1883,071
9	36,00	600	242,491	22,973	39,183	9,820	128,782	784	1863,249
10	36,00	600	249,987	22,973	39,183	9,820	128,782	784	1870,746
11	36,00	600	258,518	22,973	39,183	9,820	128,782	784	1879,276
12	240,00	600	267,049	22,973	39,183	9,820	128,782	784	2091,807
13	184,92	600	491,287	22,973	39,183	9,820	128,782	784	2260,965
14	144,12	600	987,744	22,973	39,183	9,820	128,782	784	2716,623
15	115,56	600	1423,295	22,973	39,183	9,820	128,782	784	3123,613
16	95,16	600	1722,736	22,973	39,183	9,820	128,782	784	3402,654
17	78,84	600	1773,819	23,537	45,193	11,864	130,373	784	3447,627
18	66,60	600	1498,239	24,024	51,826	12,526	132,896	784	3170,111
19	58,03	600	592,936	24,452	56,061	11,650	135,942	784	2263,074
20	55,38	600	504,291	35,254	70,915	20,505	149,080	784	2219,425
21	52,32	600	0,000	38,437	71,275	21,606	152,730	784	1720,369
22	51,30	600	0,000	41,290	69,674	22,649	155,857	784	1724,770
23	46,20	600	0,000	43,553	66,725	23,706	158,319	784	1722,503
24	45,79	600	0,000	44,941	62,935	24,665	159,872	784	1722,206

XII OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA KIERUNKOWEGO PRZEMIANY ε

[-]

gdzie:

Q_c^max- całkowite maksymalne zyski;

m_w^max- maksymalne zyski wilgoci.

[-]

XIII INSTALACJA DLA LATA

1. Obliczenie ilości powietrza klimatyzacyjnego
( całkowita ilość powietrza

jaką należy nawiać do pomieszczenia):

gdzie:

ς- gęstość powietrza w temperaturze pomieszczenia [kg/m³];

W temperaturze 23^°C powietrze ma gęstość ς=1,02 kg/m³

n- liczba osób w pomieszczeniu; n=5

(ilość powietrza świeżego przypadająca na osobę w ciągu godziny)

Dla instalacji w okresie letnim przyjęto z normy PN-78/B-03421 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza wewnętrznego:

- T=23°C - temperatura w pomieszczeniu

- φ=55% - wilgotność względna; wartość przyjęta z przedziału φ:[40-55%]

Przyjęto z normy PN-78/B-03420 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza zewnętrznego:

- T=25°C - temperatura powietrza zewnętrznego dla MAJA

- φ=45% - wilgotność względna;

Na podstawie tych parametrów zaznaczono na wykresie Moliera (instalacja dla lata; wykres nr 1):

Z- temperatura powietrza zewnętrznego: 30°C

Parametry dla temperatury Z:

- wilgotność: φ=45%

- entalpia: h_z=61 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=11,6 [g/kg]

P- temperatura powietrza w pomieszczeniu: 23°C

Parametry dla temperatury P:

- wilgotność: φ=50%

- entalpia: h_p=45 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,5 [g/kg]

Mając punkt P oraz współczynnik kierunkowy przemiany ε=14821,885 [-] zaznaczyłem punkt PP, który powstaje przez przecięcie linii wyznaczonej wartością współczynnika przemiany z punktem P obniżonej o wartość
.

Punkt PP to powietrze pierwotne (powietrze uzdatnione w centrali, które do niej wpływa).

Przyjęto różnicę pomiędzy punktem P i PP z przedziału [3-5°C]:

Parametry punktu PP:

- temperatura:20°C

- wilgotność: φ=58%

- entalpia: h_pp - 41 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,4 [g/kg]

Z wykresu Moliera odczytano entalpię dla powietrza w pomieszczeniu i powietrza pierwotnego:

- h_p - 45 [kJ/kg]

- h_pp - 41 [kJ/kg]

Ostatecznie strumień powietrza klimatyzacyjnego wynosi:

2. Obliczenie ilości powietrza recyrkulowanego:

gdzie:

- ilość powietrza klimatyzacyjnego
;

ilość powietrza świeżego
;

3. Obliczenie stosunku recyrkulacji:

[-]

gdzie:

to:

Jako 1j. przyjęto 1 cm zatem a=0,11cm

4. Sprawność rekuperatora:

Za komorą zmieszania znajduje się rekuperator ( w ten sposób latem odzyskiwany jest chłód): Ze wzoru na sprawność rekuperatora obliczam temperaturę za rekuperatorem t_R

Sprawność rekuperatora zakładam z przedziału 50-90%;

gdzie:

t_R - temperatura powietrza za rekuperatorem [°C]

t_p- temperatura powietrza w pomieszczeniu; odczytana z normy dla miesiąca lipca;

t_P=23^°C;

t_ZM- temperatura powietrza zmieszanego [°C]

Wartość odczytano z wykresu Moliera i wynosi: 24^°C

to:

Parametry powietrza recyrkulowanego R:

- temperatura:23,4°C

- wilgotność: φ=48%

- entalpia: h_R - 46,9 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=9,1 [g/kg]

Punkt C na wykresie powstał poprzez poprowadzenie linii pionowo w dół od punktu PP aż do przecięcia się z krzywą φ=90%.

Parametry powietrza za chłodnicą C:

- temperatura:12,9°C

- wilgotność: φ=90%

- entalpia: h_C = 34 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,4 [g/kg]

Przemiany zaznaczone na wykresie, które zachodzą w instalacji:

R-C - przemiana ochładzania z odwilżaniem (chłodnica mokra)

M-R - odzysk chłodu z powietrza chłodnego

C-PP - przemiana w pomieszczeniu po stałym ε.

5. Temperatura ścianki chłodnicy oraz temperatury wody chłodzącej na zasilaniu

i powrocie:

Temperaturę ścianki chłodnicy odczytano z wykresu Moliera i wynosi:

T_śc=11,4°C

Na podstawie temperatury ścianki chłodnicy odczytano z wykresu Moliera temperatury wody chłodzącej (zasilania i powrotu chłodnicy):

T_zasilania=T_śc+2°C

T_zasilania=11,4+2=13,4°C

T_powrotu=T_śc-3°C

T_powrotu=11,4-3=8,4°C

6. Obliczenie mocy chłodnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

entalpia powietrza za rekuperatorem

entalpia powietrza za chłodnicą

Wartości liczbowe entalpii odczytano z wykresu Moliera.

Strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego obliczono ze wzoru:

gdzie:

gęstość powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto

to:

7. Obliczenie strumienia wykraplanej wilgoci w chłodnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

zawartość wilgoci w powietrzu za rekuperatorem

zawartość wilgoci w powietrzu za chłodnicą

Zawartości wilgoci w powietrzu za rekuperatorem i za chłodnicą zostały odczytana z wykresu Moliera to:

8. Obliczenie mocy nagrzewnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

entalpia powietrza pierwotnego

entalpia powietrza za chłodnicą

XIII INSTALACJA DLA ZIMY

Dla instalacji w okresie zimowym:

Przyjęto z normy PN-78/B-03421 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza wewnętrznego przy założeniu małej aktywności fizycznej osób w nim przebywających:

- T=20°C - temperatura w pomieszczeniu

- φ=50% - wilgotność względna; wartość przyjęta z przedziału φ:[40-60%]

Przyjęto z normy PN-78/B-03420 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza zewnętrznego dla budynku znajdującego się w Kielcach (III strefa klimatyczna):

- T= -20°C - temperatura powietrza zewnętrznego

- φ=100% - wilgotność względna;

1. Obliczenie temperatury za rekuperatorem po przekształceniu wzoru na

sprawność rekuperatora:

Sprawność rekuperatora z zakresu 50-90% przyjęto 60%

gdzie:

t_R - temperatura powietrza za rekuperatorem [°C]

t_p- temperatura powietrza w pomieszczeniu; przyjęto temperaturę t_p=20°C

t_z- temperatura powietrza na zewnątrz; przyjęto temperaturę t_z=-20°C

Parametry powietrza zewnętrznego Z:

- temperatura:-20°C

- wilgotność: φ=100%

- entalpia: h_Z - 18 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Parametry powietrza za rekuperatorem R:

- temperatura: 4°C

- wilgotność: φ=15%

- entalpia: h_R - 5,5 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Parametry powietrza za nagrzewnicą N:

- temperatura: 20°C

- wilgotność: φ=7%

- entalpia: h_N - 22 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Punkt N na wykresie powstał poprzez poprowadzenie linii pionowo w górę od punktu R aż do temperatury t_p=20°C

Parametry powietrza w pomieszczeniu P:

- temperatura: 20°C

- wilgotność: φ=50%

- entalpia: h_P - 38,5 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=7,0 [g/kg]

2. Obliczenie mocy nagrzewnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto 0,71
(taki

sam jak dla lata)

entalpia powietrza za nagrzewnicą

entalpia powietrza za rekuperatorem

3. Obliczenie ilości wilgoci, którą należy dostarczyć do nawilżacza parowego:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto 0,71
(taki

sam jak dla lata)

zawartość wilgoci w powietrzu w pomieszczeniu

zawartość wilgoci w powietrzu za nagrzewnicą

XIV WYMIAROWANIE NAWIEWNIKÓW I KANAŁÓW

1. Nawiewniki dobierane są na:

- zasięg strugi (odległość od nawiewnika do miejsca, w którym osiąga ona prędkość 0,3 m/s

- ilość powietrza (strumień objętościowy)

1.1Dobór średnicy nawiewnika:

gdzie:

- ilość powietrza klimatyzacyjnego
;

=0,7

Założono prędkość z zakresu:1-3 [m/s]

Dobieram 4 nawiewniki o przekroju kołowym.

to:

Z normy PN-EN 1505 dobrałem rzeczywistą średnice przewodu:

- d_rz=315[mm], o polu przekroju poprzecznego A_RZ=77,9*10^-3[m²]

1.2 Obliczenie rzeczywistej prędkości dla nawiewnika:

2.Wymiarowanie kanałów:

2.1 działka 1= działka 2= działka 3= działka 4

=0,175m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,25 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=315 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=77,9*10^-3 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.2 działka 5.

=2*0,175=0,35m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,8 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=400 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,126 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.3 działka 6.

=3*0,175=0,525m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,8 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=500 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,196 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.4 działka 7.

=4*0,175=0,7m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 3,5 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=500 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,196 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

XIV OBLICZENIE ZASIĘGU STRUGI

L=H-1,8 [m]

Gdzie:

H- wysokość pomieszczenia w świetle,H=3,2 [m];

1,8 m- przeciętna wysokość człowieka.

L=3,2-1,8= 1,4[m]

---