1.Sprawdzenie nachylenia generalnego zbocza metodą Fp-Masłowa.

• naprężenie pierwotne δi = Σγi ⋅ zi

• kąt nachylenia dla poszczególnych warstw wg Masłowa Ψi = arc(tg φ+c/δ)

• odległości poziome dla poszczególnych warstw Li = hi / (tg φ+c/δ)

grunt	h	γ [kN/m^3]	σ[kPa]	c[kN/m^2]	φ [ ° ]	Ψ[°]	Li[m.]
Mp	1	21,1	21,1	45	14	67	0,419833
Mp	1	21,1	42,2	45	14	53	0,76014
Mp	1,2	21,1	67,52	45	14	42	1,310522
Ps	1	17,6	85,12	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	102,72	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	120,32	0	32	32	1,601343
Ps	0,6	17,6	130,88	0	32	32	0,960806
Gp	1	21,1	151,98	45	14	29	1,833893
Gp	1,2	21,1	177,3	45	14	27	2,385669
Ps	1	17,6	194,9	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	212,5	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	230,1	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	247,7	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	265,3	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	282,9	0	32	32	1,601343
Ps	1,2	17,6	304,02	0	32	32	1,921612
Iw	1	20,6	324,62	40	10	17	3,33938
Ps	1	17,6	342,22	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	359,82	0	32	32	1,601343
Ps	0,8	17,6	373,9	0	32	32	1,281075
31,8277

tgα =
=
= 0,628383

arctgα
32^o

2.Obliczenia statyczne - ustalenie parametrów wytrzymałościowych zespołu gruntów na powierzchni poślizgu.

TAB.2 Zestawienie danych odczytanych z rysunku dla promienia R₁ = 29,4 m.

Nr paska	bi m	hi m	γos kN/m^3	hi ⋅ γos kN/m^2	W kN/m	ΔH m	αi °	sin αi	cos αi	W ⋅ sin αi kN/m	W ⋅ cosαi kN/m
1	1,20	1,50	16,34	24,51	29,412	2,55	64,8	0,905	0,426	26,613	12,524
2	4,20	4,00	16,34	65,36	274,512	3,40	39,0	0,629	0,777	172,722	213,363
3	3,80	4,80	16,34	78,43	298,042	2,00	27,8	0,466	0,885	138,812	263,742
4	3,40	5,10	16,34	83,33	283,336	1,70	26,6	0,447	0,894	126,712	253,423
5	5,10	5,50	16,34	89,87	458,337	1,50	16,4	0,282	0,959	129,327	439,713
6	5,80	3,40	16,34	55,56	322,225	0,30	3,0	0,052	0,999	16,645	321,795
7	4,80	1,40	16,34	22,88	109,805	0,00	0,0	0,000	1,000	0,000	109,805
										∑ 610,830	∑ 1614,364

tgφ_o = 0.416

φ_o = 22,6° ≈ 23°

Wzory użyte do obliczeń:

γ_os = γ_śr / w_śr

w_śr = ∑(A⋅w) / ∑A = 1.13

γ_śr = ∑(A⋅γ) / ∑A = 18,53 kN/m³

γ_os = 16,34kN/m³

tgφ_o = F ⋅ ∑( W_i ⋅ sinα_i) / ∑ (W_i⋅cosα_i) ≈ 23°.

Przyjmuje się:

• współczynnik stateczności F = 1.1.

Tabela 3 Zestawienie danych odczytanych z rysunku oraz obliczeń dokonanych dla wyznaczenia stateczności skarpy .

Nr pasma	b	h1	h2	h3	h1*γ	h2*γ	h3*γ	∑hi*γ	W	dh	α	Li	c	φ	Ti		Si
1	2,4	3,8	2,2		80,18	38,72	0	118,9	285,36	6,8	70,55997	7,211103	45	14	348,1792		269,0917
2	2,2	2,4	2,8	2,6	50,64	49,28	42,484	142,404	313,2888	2,8	51,84277	3,560899	45	14	208,4995		246,3447
3	2,8	1	0,8	6,4	21,1	14,08	104,576	139,756	391,3168	3	46,97493	4,103657	45	14	251,2358		286,0742
4	3,2			9	0	0	147,06	147,06	470,592	2,2	34,50852	3,883298	0	23	164,606		266,6039
5	4			9,8	0	0	160,132	160,132	640,528	2,4	30,96376	4,664762	0	23	233,142		329,5489
6	4			9	0	0	147,06	147,06	588,24	1,8	24,22775	4,386342	0	23	227,7005		241,3929
7	4			8,2	0	0	133,988	133,988	535,952	1	14,03624	4,123106	0	23	220,7056		129,9875
8	4			6,2	0	0	101,308	101,308	405,232	-0,6	-8,53077	4,04475	0	23	170,1077		-60,1123
9	3,8			3,6	0	0	58,824	58,824	223,5312	-0,7	-10,4375	3,863936	0	23	93,31335		-40,4955
10	3,4			1,4	0	0	22,876	22,876	77,7784	-0,5	-8,36589	3,436568	0	23	32,66366		-11,3163
∑		1950,153	1657,12

F = 1,176833

4. ODBUDOWA POZIOMU ROBOCZEGO.

Poziom roboczy zostanie odbudowany z zachowaniem punktu dolnego -założenia projektowe. Skarpa zostanie wyprofilowana pod kątem 32⁰, aby tego dokonać zostaną użyte następujące maszyny: dla części dolnej skarpy -spycharki, następnie ładowarki, które bezpośrednio odstawią materiał na samochody, część górna -koparka zgarniakowa. Jako materiał uzupełniający zostanie użyty piasek, który powinien dobrze spełnić zadania odwodnieniowe (dobra przepuszczalność wody do położonego punktu odwodnieniowego).

1

---