Z
warcia z ziemią uzwojenia sto-
jana należą do najczęściej wy-
stępujących zakłóceń w pracy gene-
ratora, a ich przyczyną jest uszko-
dzenie izolacji uzwojenia. Skutkiem
może być nie tylko poważne uszko-
dzenie uzwojenia stojana, lecz też
awaria żelaza rdzenia magnetyczne-
go. Rozmiar zniszczenia zależy od
wartości prądu zwarcia z ziemią i
od czasu trwania zwarcia. Wymaga
się zatem, aby każdy generator o na-
pięciu większym niż 1 kV był wypo-
sażony w zabezpieczenie reagujące
na zwarcia z ziemią obejmujące
uzwojenia stojana w możliwie du-
żym zakresie. Przyjmuje się, że przy
zwarciach w zakresie od 0 do 95%
uzwojenia stojana, zabezpieczenie
ziemnozwarciowe działa szybko, z
opóźnieniem (0,3÷1,0) s. Wymaga
się również, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe generatora, któ-
rego uzwojenia stojana chłodzone
są wodą, obejmowało 100% tych
uzwojeń. To ostatnie wymaganie
dotyczy generatorów wielkiej
mocy.
generator bezpośrednio
powiązany z szynami zbiorczymi
Bezpośrednia praca generatora
na szyny zbiorcze stosowana jest na
ogół w sieci z izolowanym punktem
neutralnym. W przypadku sieci roz-
ległej, charakteryzującej się dużym
prądem ziemnozwarciowym, naj-
lepszym kryterium wykrywania
zwarcia z ziemią uzwojenia stoja-
na generatora jest składowa zero-
wa prądu. Filtrem składowej zero-
wej jest najczęściej przekładnik prą-
dowy typu Ferranti (rys. 1).
Wartość prądu rozruchowego
wybiera się tak, aby zabezpieczenie
reagowało na zwarcia w uzwojeniu
stojana i nie działało przy zwarciach
zewnętrznych. Wartość prądu roz-
ruchowego określa poniższa zależ-
ność:
Wzór 1
gdzie:
Wzór 2
– prąd zewnętrznego zwarcia z zie-
mią na szynach:
C
0G
– pojemność zerowa uzwojenia
stojana generatora,
U
NG
– międzyprzewodowe napięcie
znamionowe generatora,
ω = 314 pulsacja
k
b
=1,2 – współczynnik bezpieczeń-
stwa
k
p
= 0,98 – współczynnik powrotu
Wzór 3
– minimalny prąd zwarcia w uzwoje-
niu stojana generatora, mierzony
za pośrednictwem filtru składowej
zerowej, przy którym zabezpiecze-
nie powinno działać,
C
0S
– pojemność zerowa sieci ze-
wnętrznej,
k
c
= 2 – współczynnik czułości,
α - miejsce zwarcia określone licz-
bą zwojów liczonych od punk-
tu neutralnego. Zakres działa-
nia zabezpieczenia wynosi zatem
(1-
α). Wymaga się, żeby zabezpie-
czenie obejmowało co najmniej
70% uzwojeń stojana, a wówczas
α ≤ 0,3.
Zakres działania omawiane-
go rodzaju zabezpieczenia na ogół
nie przekracza 70% liczby zwojów
stojana generatora, licząc od jego
zacisków.
Z podanych wyżej zależności
wynika, że najmniejsza liczba nie
zabezpieczonych zwojów uzwoje-
nia stojana wynosi:
Wzór 4
Aby zapobiec nie selektywne-
mu działaniu zabezpieczenia przy
prądach wyrównawczych spowo-
dowanych zewnętrznymi zwarcia-
mi międzyfazowymi, stosuje się
blokowanie jego działania przy po-
budzeniu zabezpieczenia reagujące-
go na zwarcia zewnętrzne. Funkcję
ochrony generatora przed skutkami
zwarć zewnętrznych spełnia na ogół
zabezpieczenie impedancyjne (21)
lub nadprądowe z blokadą napię-
ciową (51/27). Zabezpieczenie ziem-
nozwarciowe stojana generatora po-
winno działać na wyłączenie turbo-
zespołu z opóźnieniem (0,5÷1,0) s.
W przypadku sieci charakteryzują-
cej się małym prądem ziemnozwar-
ciowym, kryterium wyboru warto-
ści rozruchowej (1) nie może być
spełnione, bo trzeba wtedy zasto-
sować zabezpieczenie ziemnozwar-
ciowe, kierunkowe (rys. 2).
Zabezpieczenie mierzy prąd
zerowy za pośrednictwem filtru
składowej zerowej prądu oraz na-
pięcie zerowe za pośrednictwem
filtru składowej zerowej napięcia
(otwarty trójkąt przekładników
napięciowych). Wartość rozrucho-
wą wybiera się według poniższej
zależności:
Wzór 5
Selektywność działania uzysku-
je się dzięki kierunkowości przekaź-
nika pomiarowego. Pomiar kąta
między prądem i napięciem po-
zwala na stwierdzenie, czy zwarcie
z ziemią zlokalizowane jest w gene-
ratorze, czy na zewnątrz.
Rys. 1 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe ge-
neratora powiązanego bezpośrednio z
szynami zbiorczymi
Rys. 2 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe sto-
jana generatora, zerowoprądowe, kie-
runkowe
26
w w w . e l e k t r o . i n f o . p l
n r 3 / 2 0 0 4
a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a
25
zabezpieczenie
ziemnozwarciowe
stojana generatora
dr inż. Sylwia Wróblewska – Instytut Energetyki, Warszawa
generator pracujący
w bloku z transformatorem
W przypadku generatora pra-
cującego w bloku z transformato-
rem, wielkością kryterialną umoż-
liwiającą wykrywanie zwarć z zie-
mią w uzwojeniu stojana jest skła-
dowa zerowa napięcia. Może ona
być mierzona zarówno w punkcie
neutralnym generatora (I na rys. 3),
jak i na jego zaciskach (II na rys.
3). Wymaga się, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe stojana generato-
ra nie działało przy zwarciach z zie-
mią w obwodach górnego napięcia
(GN) bloku.
W przypadku zwarcia z ziemią
w obwodach GN bloku, do obwo-
dów generatora przenosi się na-
pięcie zerowe określone zależno-
ścią:
Wzór 6
gdzie:
U
fGN
– fazowe, znamionowe fazowe
napięcie obwodów GN bloku,
k = 0,5 ÷ 0,6
C
T
– pojemność między uzwojeniami
GN i dolnego napięcia (DN) jednej
fazy transformatora,
C
T2
– pojemność jednej fazy uzwo-
jenia DN transformatora wzglę-
dem ziemi,
C
G
– pojemność jednej fazy uzwoje-
nia generatora względem ziemi.
Wartość rozruchowa przekaź-
nika zerowonapięciowego 59GN1
(rys. 3) musi zatem spełniać waru-
nek:
Wzór 7
a wartość rozruchową przekaźnika
zerowonapięciowego 59GN2 wy-
znacza zależność:
Wzór 8t
gdzie:
k
n
= 1,2÷1,4 – współczynnik bez-
pieczeństwa,
J
u1
, J
u2
– przekładnia przekładników
napięciowych.
Ze względu na zagrożenia, jaki-
mi są dla generatora zwarcia z zie-
mią, należy dążyć do tego, aby były
wykrywane w możliwie najszer-
szym zakresie uzwojenia stojana.
Dla generatorów o mocy większej
lub równej 50 MW wymaga się, aby
zakres ten wynosił 95% uzwojeń.
Oznacza to, że wartość rozrucho-
wa przekaźnika zerowonapięcio-
wego powinna wynosić 0,05 U
N
.
Wymaganie
nie działania
zabezpiecze-
nia ziemno-
zwarciowe-
go generato-
ra przy zwar-
ciach w ob-
wodach GN
bloku, często uniemożliwia czułe
nastawienie przekaźnika ziemno-
zwarciowego bez stosowania środ-
ków specjalnych. Napięcie zero-
we, przenoszone do obwodów DN
bloku przy zwarciach w obwodach
GN bloku, wynosi bowiem na ogół
(0,2÷0,3) UN. Napięcie to można
ograniczyć przez włączanie między
punkt neutralny generatora i zie-
mię rezystora (R) lub kondensato-
ra (C
D
), rozszerzając przez to zakres
działania zabezpieczenia zerowona-
pięciowego do 95% uzwojeń.
W przypadku zastosowania re-
zystora uziemiająceego R (rys. 4),
napięcie przenoszone do obwo-
dów generatora przy zwarciu z zie-
mią w obwodach GN bloku wyno-
si:
Wzór 9
Na ogół wystarczającą wartością
rezystancji uziemiającej do uzyska-
nia 95-procentowego zakresu dzia-
łania zabezpieczenia, jest wartość
R = 1000 W. Pozostałe parametry
rezystora powinny wynosić:
Napięcie znamionowe:
Maksymalna wartość prądu obcią-
żenia krótkotrwałego:
na ogół I
max10s
= 10 A
Zastosowanie rezystancji uzie-
miającej w punkcie neutralnym ge-
neratora jest również korzystne, ze
względu na tłumienie przepięć re-
zonansowych i ziemnozwarcio-
wych, które mogą występować w
obwodach DN bloku.
W przypadku kondensatora
uziemiającego (C
D
) punkt neutral-
ny (rys. 5), napięcie przenoszone
do obwodów generatora przy zwar-
ciu z ziemią w obwodach GN bloku
wynosi:
Wzór 10
gdzie:
C
D
– wartość pojemności kondensa-
tora uziemiającego punkt neutral-
ny generatora.
Zwykle przy wyborze omawia-
nego sposobu rozszerzania zakre-
su działania zabezpieczenia ziem-
nozwarciowego, do punktu neutral-
nego generatora przyłącza się dwa
szeregowo połączone kondensatory
(C
D1
i C
D2
na rys. 5). Powstaje wów-
czas pojemnościowy dzielnik na-
pięcia, który może spełniać funkcję
przekładnika na-
pięciowego, wy-
korzystywanego
do pomiaru na-
pięcia zerowego
w punkcie neu-
tralnym genera-
tora. Przekładnia
Rys. 3 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z izolowanym punk-
tem neutralnym pracującego w bloku z transformatorem: a|układ
blokowy, b|schemat zastępczy dla składowej zerowej napięcia
a
b
a
Rys. 4 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z punktem neu-
tralnym uziemionym przez rezystor, pracującego w bloku z
transformatorem: a|układ blokowy, b|schemat zastępczy dla
składowej zerowej napięcia
b
w w w . e l e k t r o . i n f o . p l
n r 3 / 2 0 0 4
a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a
26
25
napięciowa tego dzielnika wynosi:
Wzór 11
gdzie:
Wzór 12
– wypadkowa po-
jemność dzielnika.
Omówiony sposób realizacji za-
bezpieczenia ziemnozwarciowego,
stosowany często w krajowej ener-
getyce dla generatorów blokowych
o mocy 50 MW i 125 MW, umożli-
wia obejmowanie uzwojeń stojana
generatora w zakresie 95% lub na-
wet szerszym. Kondensatory po-
trzebne do realizacji zabezpiecze-
nia, produkowane są w kraju. Ich
zainstalowanie w punkcie neutral-
nym generatora eliminuje potrze-
bę stosowania w tym miejscu prze-
kładnika napięciowego.
Zabezpieczenie ziemnozwarcio-
we stojana, obejmujące 95% uzwo-
jeń stojana generatora pracującego
w bloku z transformatorem, powin-
no działać na wyłączenie bloku i za-
trzymanie turbiny z opóźnieniem t
= (0,3÷0,6) s.
Dla generatora wielkiej mocy,
zwłaszcza wówczas, gdy jego uzwo-
jenia stojana chłodzone są wodą,
wymaga się, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe obejmowało
100% uzwojeń stojana. Do iden-
tyfikacji zwarć w pobliżu punktu
neutralnego generatora stosowa-
ne są dwa sposoby:
wymuszanie prądu doziemnego
przez wprowadzenie napięcia z
obcego źródła mię-
dzy punkt neutral-
ny generatora i
ziemię,
wykorzystanie
istnienia trzeciej
harmonicznej w
napięciu fazowym
generatora.
Pierwszy sposób polega na
wprowadzeniu do punktu neutral-
nego napięcia o częstotliwo-
Rys. 5 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z punktem neu-
tralnym uziemionym kondensator, pracującego w bloku z
transformatorem: a|układ blokowy, b|schemat zastępczy
dla składowej zerowej napięcia
a
b
Rys. 6 Zabezpieczenia ziemnozwarciowe
obejmujące 100% uzwojeń stojana ge-
neratora pracującego w bloku z trans-
formatorem: 59 GN – przekaźnik ziem-
nozwarciowy obejmujący 95% uzwo-
jeń, 64 – przekaźnik ziemnozwarciowy
obejmujący 100% uzwojeń
28
27
ści mniejszej od 50 Hz z generatora
GS (rys. 6). W europejskich rozwią-
zaniach częstotliwość tego napięcia
wynosi 12,5 Hz lub 20 Hz.
Przy zwarciu z ziemią zostaje
wymuszony prąd o częstotliwo-
ści generatora GS, który powodu-
je działanie przekaźnika prądowe-
go (64S). Wartość prądu rozrucho-
wego przekaźnika ziemnozwarcio-
wego jest miarą rezystancji izola-
cji uzwojenia stojana generatora.
Poza kryterium prądowym, układ
pomiarowy przekaźnika ziemno-
zwarciowego kontroluje sygnaly
kodowane, które emitowane są w
czasie przepływu prądu o często-
tliwości generatora GS. Kodowa-
nie ma zapobiegać nieselektywne-
mu działaniu zabezpieczenia przy
sygnalach zakłócających (np. ferro-
rezonans) o częstotliwosci subhar-
monicznej. Poza zabezpieczeniem
100-procentowym ziemnozwarcio-
wym, należy stosować omówione
wyżej zabezpieczenie obejmujące
95% uzwojeń 596N.
Drugi sposób realizacji zabez-
pieczenia ziemnozwarciowego
obejmującego 100% uzwojeń stoja-
na polega na wykorzystaniu obec-
ności trzeciej harmonicznej w na-
pięciu fazowym generatora. Ry-
sunek 7 przedstawia rozkład trze-
ciej harmonicznej napięcia wzdłuż
uzwojenia stojana dla różnych sta-
nów pracy generatora.
W rozwiązaniach światowych,
do wykrywania zwarć w pobli-
żu punktu neutralnego generato-
ra, wykorzystywane są następują-
ce kryteria:
zmniejszenie się wartości trzeciej
harmonicznej napięcia mierzone-
go w punkcie neutralnym,
wzrost wartości trzeciej harmo-
nicznej napięcia mierzonego na
zaciskach,
pojawienie się rożnicy trzecich
harmonicznych napięć mierzo-
nych na zaciskach i w punkcie
neutralnym generatora.
Największą czułością charak-
teryzuje się zabezpieczenie re-
agujące na różnicę trzecich har-
monicznych napięć mierzonych
na zaciskach i w punkcie neu-
tralnym generatora. Na rysun-
ku 8 przedstawiono zabezpiecze-
nie, które realizuje to kryterium.
W krajowej energetyce uzyskano
z takim rozwiązaniem bardzo do-
bre doświadczenia ruchowe. Przy
pracy normalnej, stan równowa-
gi układu pomiarowego zabezpie-
czenia, określony stosunkiem trze-
cich harmonicznych napięć mierzo-
nych na zaciskach i w punkcie neu-
tralnym generatora, zależy od po-
jemności zerowych obwodów DN
bloku. Warunek równowagi ukła-
du pomiarowego określony jest
zależnością:
Wzór 13
U
U
C
C
hN
hZ
z
N
3
3
= Σ
gdzie:
– suma pojem-
ności obwodów DN bloku, po-
cząwszy od środka uzwojenia ge-
neratora,
– pojemność uzwojenia
stojana począwszy od jego środka
do punktu neutralnego,
U
3hZ
– trzecia harmoniczna napię-
cia mierzonego za zaciskach ge-
neratora,
U
3hN
– trzecia harmoniczna napięcia
mierzonego w punkcie neutral-
nym generatora.
Zabezpieczenie zrównoważo-
ne w stanie pracy normalnej dzia-
ła przy zakłóceniu tej równowagi,
a więc wówczas, kiedy pojawia się
różnica trzecich harmonicznch na-
pięć, przy zwarciu z ziemią uzwo-
jeń w pobliżu punktu neutralnego
oraz w pobliżu zaciskow generato-
ra. Omawiany sposób zabezpiecze-
nia charakteryzuje się martwą stre-
fą w środkowej części uzwojeń.
Dla zapewnienia odpowiedniej
czułości zabezpieczenia, punkt neu-
tralny generatora powinien być izo-
lowany. Nie należy do punktu neu-
tralnego włączać omówionych wy-
żej rezystorów ani kondensato-
rów uziemiających. W przypadku,
gdy punkt neutralny generatora
jest izolowany, czułość omawiane-
go układu jest bardzo duża. Możli-
we jest wykrywanie obniżenia izo-
lacji punktu neutralnego do ok. 3
kiloomów. Zabezpieczenie ziemno-
zwarciowe, obejmujące 100% uzwo-
jeń stojana, powinno działać z opóź-
nieniem t = (1÷5) s i powodować
wyłączenie bloku wraz z turbiną.
Poza stuprocentowym zabezpie-
czeniem ziemnozwarciowym (64S
na rys. 8) należy stosować zabezpie-
czenie reagujące na składową zero-
wą napięcia (59GN na rys. 8). Za-
bezpieczenie to powinno być od-
strojone od napięć zerowych prze-
noszonych do obwodów generatora
przy zwarciach z ziemią i w obwo-
dach GN bloku (U
0G
– zależność 6).
Zakres tego zabezpieczenia, wobec
izolowanego punku neutralnego,
nie przekracza na ogół 85% uzwo-
jeń stojana generatora.
generator powiązany z transfor-
matorem blokowym przez wy-
łącznik
W ostatnich latach, ze wzglę-
dów ruchowych i ekonomicznych,
między generatorem i transforma-
torm blokowym często jest insta-
lowany wyłącznik, tzw. wyłącznik
generatorowy. Z uwagi na koniecz-
ność ograniczenia przepięć, między
każdy z biegunów tego wyłącznika
i ziemię włączony jest kondensa-
tor (na rys. 9 to C
W1
, C
W2
) o dużej
wartości pojemności (ok. 130 nF –
260 nF). Wynikają stąd rozmaite ob-
wody dla składowej zerowej napię-
cia przy otwartym i przy zamknię-
tym wyłączniku generatorowym.
Przy otwartym wyłączniku genera-
torowym (na rys. 9 to b), w przypad-
ku zwarcia z ziemią w obwodach GN
bloku, do obwodów DN przenoszo-
ne jest napięcie:
Wzór 14
Rys. 8 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe
obejmujące 100% uzwojeń stojana
reagujące na różnicę trzecich harmo-
nicznych napięć mierzonych na zaci-
skach i w punkcie neutralnym gene-
ratora: 64S – człon pomiarowy zabez-
pieczenia 100-procentowego, 59GN –
człon pomiarowy zabezpieczenia obej-
mującego ok. 80% uzwojeń stojana
27
Rys. 7 Rozkład trzeciej harmonicznej napię-
cia wzdłuż uzwojenia stojana genera-
tora: a|stan pracy normalnej, b|zwar-
cie w punkcie neutralnym generatora,
c|zwarcie na zaciskach generatora
a
b
c
w w w . e l e k t r o . i n f o . p l
n r 3 / 2 0 0 4
a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a
28
gdzie:
C
W2
– pojemność włączona między
biegun wyłącznika generatoro-
wego od strony transformatora i
ziemię.
Przy zamkniętym wyłączni-
ku generatorowym (na rys. 9 to
c), w przypadku zwarcia z zie-
mią w obwodach GN bloku, do
obwodów DN przenoszone jest
napięcie:
Wzór 15
gdzie:
C
W1
– pojemność włączona między
biegun wyłącznika generatorowe-
go od strony generatora i ziemię.
W przypadku istnienia rezy-
stora uziemiającego, punkt neu-
tralny generatora i napięcie prze-
noszone do obwodów generatora
wynosi:
Wzór 16
Widać, że napięcie zerowe U
0DN
jest znacznie większe niż napięcie
U
0G
. Przy wymaganiu odstrojenia
zabezpieczeń ziemnozwarciowych
obwodów DN bloku, wartość roz-
ruchowa przekaźnika zerowona-
pięciowego powinna być inna w
warunkach zamkniętego, a inna
w warunkach otwartego wyłącz-
nika generatorowego. Oznacza to
konieczność przewidywania co naj-
mniej dwóch zabezpieczeń ziem-
nozwarciowych (rys. 9):
z przekaźnikiem zerowonapięcio-
wym (59GN1), który mierzy napię-
cie zerowe w punkcie neutralnym
generatora; wartość napięcia roz-
ruchowego (U
r1
) tego przekaźni-
ka, wyznaczona wg zależności (7),
powinna być odstrojona od napie-
cia U
OG
; przekaźnik ten, obejmują-
cy zwarcia z ziemią w 95% uzwo-
jeń stojana, powinien działać z
krótkim czasem (t
1
=0,3 s) na wy-
łączenie i odwzbudzenie genera-
tora i wyłączenie turbiny;
z przekaźnikiem zerowonapięcio-
wym (59GN2), który mierzy na-
pięcie zerowe między transfor-
matorem blokowym i generato-
rem; wartość napięcia rozrucho-
wego (U
r2
) tego przekaźnika, wy-
znaczona wg zależności (8), po-
winna być odstrojona od
Rys. 9 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe stojana generatora pracującego w bloku z transforma-
torem przez wyłącznik generatorowy: a) układ blokowy, b) schemat zastępczy dla skła-
dowej zerowej napięcia przy otwartym wyłączniku generatorowym, c) schemat zastęp-
czy dla składowej zerowej napięcia przy zamkniętym wyłączniku generatorowym, d)
schemat funkcjonalny zabezpieczeń ziemnozwarciowych; W1 – wyłączenie i odwzbudze-
nie generatora , wyłączenie turbiny; W2 – wyłączenie bloku
a
b
c
d
30
29
napięcia U
0DN
; na ogół wyma-
ganie odstrojenia tego przekaźni-
ka od napięcia U
0Gwo
pozwala na
zabezpieczenie jedynie ok. 40-50%
uzwojeń stojana generatora; prze-
kaźnik 59GN2 powinien działać z
nieco dłuższym czasem (t
2
=0,6 s)
na wyłączenie bloku.
Korzystnym rozwiązaniem, ze
względu na rednundancję zabezpie-
czeń ziemnozwarciowych generato-
ra, byłoby przewidywanie dodatko-
wego przekaźnika ziemnozwarcio-
wego (59GN3 – rys. 9) w obwodach
DN bloku, włączanego do pracy przy
zamkniętym wyłączniku generato-
rowym. Przy realizacji zabezpie-
czeń w technice cyfrowej, powie-
lanie funkcji zabezpieczeniowych
nie stwarza problemów ani dodat-
kowych kosztów. Wartość rozrucho-
wa tego przekaźnika odstrojona od
napięcia U
0G
umożliwiałaby obej-
mowanie zwarć w zakresie 95%
uzwojeń stojana. Opóźnienie dzia-
łania tego przekaźnika mogłoby być
krótkie (t
1
=0,3 s).
Różne pojemności zerowe ob-
wodów DN bloku przy zamknię-
tym i otwartym wyłączniku gene-
ratorowym mają również wpływ
na poprawność pomiaru zabez-
pieczenia ziemnozwarciowego
obejmujacego 100% uzwojeń sto-
jana, reagującego na różnicę trze-
cich harmonicznych napięć, mie-
rzonych na zaciskach i w punkcie
neutralnym generatora.
Przy zamkniętym wyłącz-
niku WG stan równowagi ukła-
du pomiarowego określa zależ
ność:
Wzór 17
Przy otwartym wyłączniku ge-
neratorowym, warunek równowagi
układu pomiarowego zabezpiecza-
nia określony jest zależnością:
Wzór 18
Wartość określona zależnością
(17) jest, często dwukrotnie więk-
sza od wartości określonej zależno-
ścią (18). Wówczas układ pomiaro-
wy zabezpieczenia zrównoważony
przy zamkniętym wyłączniku ge-
neratorowym, staje się niezrówno-
ważony przy otwartym wyłączniku.
Nie można więc oczekiwać czułego
wykrywania zwarć z ziemią.
Dla zapewnienia optymalnej
czułości omawianego zabezpiecze-
nia należałoby stosować zabezpie-
czenie cyfrowe z dwiema opcjami
wielkości nastawieniowych. Wy-
bór odpowiedniej opcji powinien
zależeć od stanu położenia wy-
łącznika generatorowego.
literatura
1.
Żydanowicz J., Elektroenergetycz-
na automatyka zabezpieczeniowa,
t. II, WNT, Warszawa 1985.
2.
IDEE Power Engineering Society,
Protection of Synchronous Gene-
rators, 1995.
3.
Wróblewska S., Winkler W., Ten-
dencje rozwojowe urządzeń elek-
troenergetycznej automatyki za-
bezpieczeniowej, Konferencja Ju-
bileuszowa 45-lecie Służb Zabez-
pieczeń i Automatyki w Energety-
ce, 1996.
4.
Winkler W., Wiszniewski A., Auto-
matyka zabezpieczeniowa w sys-
temach elektroenergetycznych,
WNT, Warszawa 1999.
5.
Lohmann M., Ograniczenia wy-
maganej czułości zabezpieczenia
ziemnozwarciowego obejmujące-
go 100% uzwojeń stojana genera-
tora, Automatyka Elektroenerge-
tyczna, Nr 4 2003.
29
30