ei 2004 03 s025

background image

Z

warcia z ziemią uzwojenia sto-
jana należą do najczęściej wy-

stępujących zakłóceń w pracy gene-
ratora, a ich przyczyną jest uszko-
dzenie izolacji uzwojenia. Skutkiem
może być nie tylko poważne uszko-
dzenie uzwojenia stojana, lecz też
awaria żelaza rdzenia magnetyczne-
go. Rozmiar zniszczenia zależy od
wartości prądu zwarcia z ziemią i
od czasu trwania zwarcia. Wymaga
się zatem, aby każdy generator o na-
pięciu większym niż 1 kV był wypo-
sażony w zabezpieczenie reagujące
na zwarcia z ziemią obejmujące
uzwojenia stojana w możliwie du-
żym zakresie. Przyjmuje się, że przy
zwarciach w zakresie od 0 do 95%
uzwojenia stojana, zabezpieczenie
ziemnozwarciowe działa szybko, z
opóźnieniem (0,3÷1,0) s. Wymaga
się również, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe generatora, któ-
rego uzwojenia stojana chłodzone
są wodą, obejmowało 100% tych
uzwojeń. To ostatnie wymaganie
dotyczy generatorów wielkiej
mocy.

generator bezpośrednio

powiązany z szynami zbiorczymi

Bezpośrednia praca generatora

na szyny zbiorcze stosowana jest na
ogół w sieci z izolowanym punktem
neutralnym. W przypadku sieci roz-
ległej, charakteryzującej się dużym
prądem ziemnozwarciowym, naj-
lepszym kryterium wykrywania
zwarcia z ziemią uzwojenia stoja-
na generatora jest składowa zero-
wa prądu
. Filtrem składowej zero-

wej jest najczęściej przekładnik prą-
dowy typu Ferranti (rys. 1).

Wartość prądu rozruchowego

wybiera się tak, aby zabezpieczenie
reagowało na zwarcia w uzwojeniu
stojana i nie działało przy zwarciach
zewnętrznych. Wartość prądu roz-
ruchowego określa poniższa zależ-
ność:

Wzór 1

gdzie:

Wzór 2

– prąd zewnętrznego zwarcia z zie-

mią na szynach:

C

0G

– pojemność zerowa uzwojenia

stojana generatora,

U

NG

– międzyprzewodowe napięcie

znamionowe generatora,

ω = 314 pulsacja
k

b

=1,2 – współczynnik bezpieczeń-

stwa

k

p

= 0,98 – współczynnik powrotu

Wzór 3

– minimalny prąd zwarcia w uzwoje-

niu stojana generatora, mierzony

za pośrednictwem filtru składowej
zerowej, przy którym zabezpiecze-
nie powinno działać,

C

0S

– pojemność zerowa sieci ze-

wnętrznej,

k

c

= 2 – współczynnik czułości,

α - miejsce zwarcia określone licz-

bą zwojów liczonych od punk-
tu neutralnego. Zakres działa-
nia zabezpieczenia wynosi zatem
(1-

α). Wymaga się, żeby zabezpie-

czenie obejmowało co najmniej
70% uzwojeń stojana, a wówczas
α ≤ 0,3.

Zakres działania omawiane-

go rodzaju zabezpieczenia na ogół
nie przekracza 70% liczby zwojów
stojana generatora, licząc od jego
zacisków.

Z podanych wyżej zależności

wynika, że najmniejsza liczba nie
zabezpieczonych zwojów uzwoje-
nia stojana wynosi:

Wzór 4

Aby zapobiec nie selektywne-

mu działaniu zabezpieczenia przy
prądach wyrównawczych spowo-
dowanych zewnętrznymi zwarcia-
mi międzyfazowymi, stosuje się
blokowanie jego działania przy po-
budzeniu zabezpieczenia reagujące-
go na zwarcia zewnętrzne. Funkcję
ochrony generatora przed skutkami
zwarć zewnętrznych spełnia na ogół
zabezpieczenie impedancyjne (21)
lub nadprądowe z blokadą napię-
ciową (51/27). Zabezpieczenie ziem-
nozwarciowe stojana generatora po-
winno działać na wyłączenie turbo-

zespołu z opóźnieniem (0,5÷1,0) s.
W przypadku sieci charakteryzują-
cej się małym prądem ziemnozwar-
ciowym, kryterium wyboru warto-
ści rozruchowej (1) nie może być
spełnione, bo trzeba wtedy zasto-
sować zabezpieczenie ziemnozwar-
ciowe, kierunkowe
(rys. 2).

Zabezpieczenie mierzy prąd

zerowy za pośrednictwem filtru
składowej zerowej prądu oraz na-
pięcie zerowe za pośrednictwem
filtru składowej zerowej napięcia
(otwarty trójkąt przekładników
napięciowych). Wartość rozrucho-
wą wybiera się według poniższej
zależności:

Wzór 5

Selektywność działania uzysku-

je się dzięki kierunkowości przekaź-
nika pomiarowego. Pomiar kąta
między prądem i napięciem po-
zwala na stwierdzenie, czy zwarcie
z ziemią zlokalizowane jest w gene-
ratorze, czy na zewnątrz.

Rys. 1 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe ge-

neratora powiązanego bezpośrednio z

szynami zbiorczymi

Rys. 2 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe sto-

jana generatora, zerowoprądowe, kie-

runkowe

26

w w w . e l e k t r o . i n f o . p l

n r 3 / 2 0 0 4

a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a

25

zabezpieczenie

ziemnozwarciowe

stojana generatora

dr inż. Sylwia Wróblewska – Instytut Energetyki, Warszawa

background image

generator pracujący

w bloku z transformatorem

W przypadku generatora pra-

cującego w bloku z transformato-
rem, wielkością kryterialną umoż-
liwiającą wykrywanie zwarć z zie-
mią w uzwojeniu stojana jest skła-
dowa zerowa napięcia
. Może ona
być mierzona zarówno w punkcie
neutralnym generatora (I na rys. 3),
jak i na jego zaciskach (II na rys.
3)
. Wymaga się, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe stojana generato-
ra nie działało przy zwarciach z zie-
mią w obwodach górnego napięcia
(GN) bloku.

W przypadku zwarcia z ziemią

w obwodach GN bloku, do obwo-
dów generatora przenosi się na-
pięcie zerowe określone zależno-
ścią:

Wzór 6

gdzie:

U

fGN

– fazowe, znamionowe fazowe

napięcie obwodów GN bloku,

k = 0,5 ÷ 0,6
C

T

– pojemność między uzwojeniami

GN i dolnego napięcia (DN) jednej
fazy transformatora,

C

T2

– pojemność jednej fazy uzwo-

jenia DN transformatora wzglę-
dem ziemi,

C

G

– pojemność jednej fazy uzwoje-

nia generatora względem ziemi.

Wartość rozruchowa przekaź-

nika zerowonapięciowego 59GN1
(rys. 3) musi zatem spełniać waru-
nek:

Wzór 7

a wartość rozruchową przekaźnika
zerowonapięciowego 59GN2 wy-
znacza zależność:

Wzór 8t

gdzie:
k

n

= 1,2÷1,4 – współczynnik bez-

pieczeństwa,

J

u1

, J

u2

– przekładnia przekładników

napięciowych.

Ze względu na zagrożenia, jaki-

mi są dla generatora zwarcia z zie-
mią, należy dążyć do tego, aby były
wykrywane w możliwie najszer-
szym zakresie uzwojenia stojana.
Dla generatorów o mocy większej
lub równej 50 MW wymaga się, aby
zakres ten wynosił 95% uzwojeń.
Oznacza to, że wartość rozrucho-
wa przekaźnika zerowonapięcio-
wego powinna wynosić 0,05 U

N

.

Wymaganie
nie działania
zabezpiecze-
nia ziemno-
zwarciowe-
go generato-
ra przy zwar-
ciach w ob-
wodach GN

bloku, często uniemożliwia czułe
nastawienie przekaźnika ziemno-
zwarciowego bez stosowania środ-
ków specjalnych. Napięcie zero-
we, przenoszone do obwodów DN
bloku przy zwarciach w obwodach
GN bloku, wynosi bowiem na ogół
(0,2÷0,3) UN. Napięcie to można
ograniczyć przez włączanie między
punkt neutralny generatora i zie-
mię rezystora (R) lub kondensato-
ra (C

D

), rozszerzając przez to zakres

działania zabezpieczenia zerowona-
pięciowego do 95% uzwojeń.

W przypadku zastosowania re-

zystora uziemiająceego R (rys. 4),
napięcie przenoszone do obwo-
dów generatora przy zwarciu z zie-
mią w obwodach GN bloku wyno-
si:

Wzór 9

Na ogół wystarczającą wartością

rezystancji uziemiającej do uzyska-

nia 95-procentowego zakresu dzia-
łania zabezpieczenia, jest wartość
R = 1000 W. Pozostałe parametry
rezystora powinny wynosić:

Napięcie znamionowe:

Maksymalna wartość prądu obcią-
żenia krótkotrwałego:

na ogół I

max10s

= 10 A

Zastosowanie rezystancji uzie-

miającej w punkcie neutralnym ge-
neratora jest również korzystne, ze
względu na tłumienie przepięć re-
zonansowych i ziemnozwarcio-
wych, które mogą występować w
obwodach DN bloku.

W przypadku kondensatora

uziemiającego (C

D

) punkt neutral-

ny (rys. 5), napięcie przenoszone
do obwodów generatora przy zwar-
ciu z ziemią w obwodach GN bloku
wynosi:

Wzór 10

gdzie:
C

D

– wartość pojemności kondensa-
tora uziemiającego punkt neutral-
ny generatora.

Zwykle przy wyborze omawia-

nego sposobu rozszerzania zakre-
su działania zabezpieczenia ziem-
nozwarciowego, do punktu neutral-
nego generatora przyłącza się dwa
szeregowo połączone kondensatory
(C

D1

i C

D2

na rys. 5). Powstaje wów-

czas pojemnościowy dzielnik na-
pięcia
, który może spełniać funkcję

przekładnika na-
pięciowego, wy-
korzystywanego
do pomiaru na-
pięcia zerowego
w punkcie neu-
tralnym genera-
tora. Przekładnia

Rys. 3 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z izolowanym punk-

tem neutralnym pracującego w bloku z transformatorem: a|układ

blokowy, b|schemat zastępczy dla składowej zerowej napięcia

a

b

a

Rys. 4 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z punktem neu-

tralnym uziemionym przez rezystor, pracującego w bloku z

transformatorem: a|układ blokowy, b|schemat zastępczy dla

składowej zerowej napięcia

b

w w w . e l e k t r o . i n f o . p l

n r 3 / 2 0 0 4

a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a

26

25

background image

napięciowa tego dzielnika wynosi:

Wzór 11

gdzie:

Wzór 12

– wypadkowa po-

jemność dzielnika.

Omówiony sposób realizacji za-

bezpieczenia ziemnozwarciowego,
stosowany często w krajowej ener-
getyce dla generatorów blokowych
o mocy 50 MW i 125 MW, umożli-
wia obejmowanie uzwojeń stojana
generatora w zakresie 95% lub na-
wet szerszym. Kondensatory po-
trzebne do realizacji zabezpiecze-
nia, produkowane są w kraju. Ich
zainstalowanie w punkcie neutral-
nym generatora eliminuje potrze-
bę stosowania w tym miejscu prze-
kładnika napięciowego.

Zabezpieczenie ziemnozwarcio-

we stojana, obejmujące 95% uzwo-
jeń stojana generatora pracującego

w bloku z transformatorem, powin-
no działać na wyłączenie bloku i za-
trzymanie turbiny z opóźnieniem t
= (0,3÷0,6) s.

Dla generatora wielkiej mocy,

zwłaszcza wówczas, gdy jego uzwo-
jenia stojana chłodzone są wodą
,
wymaga się, aby zabezpieczenie
ziemnozwarciowe obejmowało
100% uzwojeń stojana
. Do iden-
tyfikacji zwarć w pobliżu punktu
neutralnego generatora stosowa-
ne są dwa sposoby:

ƒ

wymuszanie prądu doziemnego

przez wprowadzenie napięcia z

obcego źródła mię-
dzy punkt neutral-
ny generatora i
ziemię,

ƒ

wykorzystanie

istnienia trzeciej
harmonicznej w
napięciu fazowym

generatora.

Pierwszy sposób polega na

wprowadzeniu do punktu neutral-
nego napięcia o częstotliwo-

Rys. 5 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe generatora z punktem neu-

tralnym uziemionym kondensator, pracującego w bloku z

transformatorem: a|układ blokowy, b|schemat zastępczy

dla składowej zerowej napięcia

a

b

Rys. 6 Zabezpieczenia ziemnozwarciowe

obejmujące 100% uzwojeń stojana ge-

neratora pracującego w bloku z trans-

formatorem: 59 GN – przekaźnik ziem-

nozwarciowy obejmujący 95% uzwo-

jeń, 64 – przekaźnik ziemnozwarciowy

obejmujący 100% uzwojeń

28

27

background image

ści mniejszej od 50 Hz z generatora
GS (rys. 6). W europejskich rozwią-
zaniach częstotliwość tego napięcia
wynosi 12,5 Hz lub 20 Hz.

Przy zwarciu z ziemią zostaje

wymuszony prąd o częstotliwo-
ści generatora GS, który powodu-
je działanie przekaźnika prądowe-
go (64S). Wartość prądu rozrucho-
wego przekaźnika ziemnozwarcio-
wego jest miarą rezystancji izola-
cji uzwojenia stojana generatora.
Poza kryterium prądowym, układ
pomiarowy przekaźnika ziemno-
zwarciowego kontroluje sygnaly
kodowane, które emitowane są w
czasie przepływu prądu o często-
tliwości generatora GS. Kodowa-
nie ma zapobiegać nieselektywne-
mu działaniu zabezpieczenia przy
sygnalach zakłócających (np. ferro-
rezonans) o częstotliwosci subhar-
monicznej. Poza zabezpieczeniem
100-procentowym ziemnozwarcio-
wym, należy stosować omówione
wyżej zabezpieczenie obejmujące
95% uzwojeń 596N.

Drugi sposób realizacji zabez-

pieczenia ziemnozwarciowego
obejmującego 100% uzwojeń stoja-
na polega na wykorzystaniu obec-

ności trzeciej harmonicznej w na-
pięciu fazowym generatora
. Ry-
sunek 7
przedstawia rozkład trze-
ciej harmonicznej napięcia wzdłuż
uzwojenia stojana dla różnych sta-
nów pracy generatora.

W rozwiązaniach światowych,

do wykrywania zwarć w pobli-
żu punktu neutralnego generato-
ra, wykorzystywane są następują-
ce kryteria:

ƒ

zmniejszenie się wartości trzeciej

harmonicznej napięcia mierzone-
go w punkcie neutralnym,

ƒ

wzrost wartości trzeciej harmo-

nicznej napięcia mierzonego na
zaciskach,

ƒ

pojawienie się rożnicy trzecich

harmonicznych napięć mierzo-
nych na zaciskach i w punkcie
neutralnym generatora.

Największą czułością charak-

teryzuje się zabezpieczenie re-
agujące na różnicę trzecich har-
monicznych napięć mierzonych
na zaciskach i w punkcie neu-
tralnym generatora
. Na rysun-
ku 8
przedstawiono zabezpiecze-
nie, które realizuje to kryterium.
W krajowej energetyce uzyskano
z takim rozwiązaniem bardzo do-
bre doświadczenia ruchowe. Przy
pracy normalnej, stan równowa-
gi układu pomiarowego zabezpie-
czenia, określony stosunkiem trze-
cich harmonicznych napięć mierzo-
nych na zaciskach i w punkcie neu-
tralnym generatora, zależy od po-
jemności zerowych obwodów DN
bloku. Warunek równowagi ukła-
du pomiarowego określony jest
zależnością:

Wzór 13

U

U

C

C

hN

hZ

z

N

3

3

= Σ

gdzie:

– suma pojem-

ności obwodów DN bloku, po-

cząwszy od środka uzwojenia ge-
neratora,

– pojemność uzwojenia

stojana począwszy od jego środka
do punktu neutralnego,

U

3hZ

– trzecia harmoniczna napię-

cia mierzonego za zaciskach ge-
neratora,

U

3hN

– trzecia harmoniczna napięcia

mierzonego w punkcie neutral-
nym generatora.

Zabezpieczenie zrównoważo-

ne w stanie pracy normalnej dzia-
ła przy zakłóceniu tej równowagi,
a więc wówczas, kiedy pojawia się
różnica trzecich harmonicznch na-
pięć, przy zwarciu z ziemią uzwo-
jeń w pobliżu punktu neutralnego
oraz w pobliżu zaciskow generato-
ra. Omawiany sposób zabezpiecze-
nia charakteryzuje się martwą stre-
fą w środkowej części uzwojeń.

Dla zapewnienia odpowiedniej

czułości zabezpieczenia, punkt neu-
tralny generatora powinien być izo-
lowany. Nie należy do punktu neu-
tralnego włączać omówionych wy-
żej rezystorów ani kondensato-
rów uziemiających. W przypadku,
gdy punkt neutralny generatora

jest izolowany, czułość omawiane-
go układu jest bardzo duża. Możli-
we jest wykrywanie obniżenia izo-
lacji punktu neutralnego do ok. 3
kiloomów. Zabezpieczenie ziemno-
zwarciowe, obejmujące 100% uzwo-
jeń stojana, powinno działać z opóź-
nieniem t = (1÷5) s i powodować
wyłączenie bloku wraz z turbiną.
Poza stuprocentowym zabezpie-
czeniem ziemnozwarciowym (64S
na rys. 8) należy stosować zabezpie-
czenie reagujące na składową zero-
wą napięcia (59GN na rys. 8). Za-
bezpieczenie to powinno być od-
strojone od napięć zerowych prze-
noszonych do obwodów generatora
przy zwarciach z ziemią i w obwo-
dach GN bloku (U

0G

– zależność 6).

Zakres tego zabezpieczenia, wobec
izolowanego punku neutralnego,
nie przekracza na ogół 85% uzwo-
jeń stojana generatora.

generator powiązany z transfor-

matorem blokowym przez wy-

łącznik

W ostatnich latach, ze wzglę-

dów ruchowych i ekonomicznych,
między generatorem i transforma-
torm blokowym często jest insta-
lowany wyłącznik, tzw. wyłącznik
generatorowy. Z uwagi na koniecz-
ność ograniczenia przepięć, między
każdy z biegunów tego wyłącznika
i ziemię włączony jest kondensa-
tor (na rys. 9 to C

W1

, C

W2

) o dużej

wartości pojemności (ok. 130 nF –
260 nF). Wynikają stąd rozmaite ob-
wody dla składowej zerowej napię-
cia przy otwartym i przy zamknię-
tym wyłączniku generatorowym.
Przy otwartym wyłączniku genera-
torowym (na rys. 9 to b), w przypad-
ku zwarcia z ziemią w obwodach GN
bloku, do obwodów DN przenoszo-
ne jest napięcie:

Wzór 14

Rys. 8 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe

obejmujące 100% uzwojeń stojana

reagujące na różnicę trzecich harmo-

nicznych napięć mierzonych na zaci-

skach i w punkcie neutralnym gene-

ratora: 64S – człon pomiarowy zabez-

pieczenia 100-procentowego, 59GN –

człon pomiarowy zabezpieczenia obej-

mującego ok. 80% uzwojeń stojana

27

Rys. 7 Rozkład trzeciej harmonicznej napię-

cia wzdłuż uzwojenia stojana genera-

tora: a|stan pracy normalnej, b|zwar-

cie w punkcie neutralnym generatora,

c|zwarcie na zaciskach generatora

a

b

c

w w w . e l e k t r o . i n f o . p l

n r 3 / 2 0 0 4

a u t o m a t y k a z a b e z p i e c z e n i o w a

28

background image

gdzie:
C

W2

– pojemność włączona między

biegun wyłącznika generatoro-
wego od strony transformatora i
ziemię.

Przy zamkniętym wyłączni-

ku generatorowym (na rys. 9 to
c), w przypadku zwarcia z zie-
mią w obwodach GN bloku, do
obwodów DN przenoszone jest
napięcie:

Wzór 15

gdzie:
C

W1

– pojemność włączona między

biegun wyłącznika generatorowe-
go od strony generatora i ziemię.

W przypadku istnienia rezy-

stora uziemiającego, punkt neu-
tralny generatora i napięcie prze-

noszone do obwodów generatora
wynosi:

Wzór 16

Widać, że napięcie zerowe U

0DN

jest znacznie większe niż napięcie
U

0G

. Przy wymaganiu odstrojenia

zabezpieczeń ziemnozwarciowych
obwodów DN bloku, wartość roz-
ruchowa przekaźnika zerowona-
pięciowego powinna być inna w
warunkach zamkniętego, a inna
w warunkach otwartego wyłącz-
nika generatorowego
. Oznacza to
konieczność przewidywania co naj-
mniej dwóch zabezpieczeń ziem-
nozwarciowych
(rys. 9):

ƒ

z przekaźnikiem zerowonapięcio-

wym (59GN1), który mierzy napię-
cie zerowe w punkcie neutralnym
generatora; wartość napięcia roz-
ruchowego (U

r1

) tego przekaźni-

ka, wyznaczona wg zależności (7),
powinna być odstrojona od napie-
cia U

OG

; przekaźnik ten, obejmują-

cy zwarcia z ziemią w 95% uzwo-
jeń stojana, powinien działać z
krótkim czasem (t

1

=0,3 s) na wy-

łączenie i odwzbudzenie genera-
tora i wyłączenie turbiny;

ƒ

z przekaźnikiem zerowonapięcio-

wym (59GN2), który mierzy na-
pięcie zerowe między transfor-
matorem blokowym i generato-
rem; wartość napięcia rozrucho-
wego (U

r2

) tego przekaźnika, wy-

znaczona wg zależności (8), po-
winna być odstrojona od

Rys. 9 Zabezpieczenie ziemnozwarciowe stojana generatora pracującego w bloku z transforma-

torem przez wyłącznik generatorowy: a) układ blokowy, b) schemat zastępczy dla skła-

dowej zerowej napięcia przy otwartym wyłączniku generatorowym, c) schemat zastęp-

czy dla składowej zerowej napięcia przy zamkniętym wyłączniku generatorowym, d)

schemat funkcjonalny zabezpieczeń ziemnozwarciowych; W1 – wyłączenie i odwzbudze-

nie generatora , wyłączenie turbiny; W2 – wyłączenie bloku

a

b

c

d

30

29

background image

napięcia U

0DN

; na ogół wyma-

ganie odstrojenia tego przekaźni-
ka od napięcia U

0Gwo

pozwala na

zabezpieczenie jedynie ok. 40-50%
uzwojeń stojana generatora; prze-
kaźnik 59GN2 powinien działać z
nieco dłuższym czasem (t

2

=0,6 s)

na wyłączenie bloku.

Korzystnym rozwiązaniem, ze

względu na rednundancję zabezpie-
czeń ziemnozwarciowych generato-
ra, byłoby przewidywanie dodatko-
wego przekaźnika ziemnozwarcio-
wego (59GN3 – rys. 9) w obwodach
DN bloku, włączanego do pracy przy
zamkniętym wyłączniku generato-
rowym. Przy realizacji zabezpie-
czeń w technice cyfrowej, powie-
lanie funkcji zabezpieczeniowych
nie stwarza problemów ani dodat-
kowych kosztów. Wartość rozrucho-
wa tego przekaźnika odstrojona od
napięcia U

0G

umożliwiałaby obej-

mowanie zwarć w zakresie 95%
uzwojeń stojana. Opóźnienie dzia-
łania tego przekaźnika mogłoby być
krótkie (t

1

=0,3 s).

Różne pojemności zerowe ob-

wodów DN bloku przy zamknię-
tym i otwartym wyłączniku gene-
ratorowym mają również wpływ
na poprawność pomiaru zabez-
pieczenia ziemnozwarciowego
obejmujacego 100% uzwojeń sto-
jana
, reagującego na różnicę trze-
cich harmonicznych napięć, mie-
rzonych na zaciskach i w punkcie
neutralnym generatora.

Przy zamkniętym wyłącz-

niku WG stan równowagi ukła-
du pomiarowego określa zależ
ność:

Wzór 17

Przy otwartym wyłączniku ge-

neratorowym, warunek równowagi
układu pomiarowego zabezpiecza-
nia określony jest zależnością:

Wzór 18

Wartość określona zależnością

(17) jest, często dwukrotnie więk-
sza od wartości określonej zależno-
ścią (18). Wówczas układ pomiaro-
wy zabezpieczenia zrównoważony
przy zamkniętym wyłączniku ge-
neratorowym, staje się niezrówno-
ważony przy otwartym wyłączniku.
Nie można więc oczekiwać czułego
wykrywania zwarć z ziemią.

Dla zapewnienia optymalnej

czułości omawianego zabezpiecze-
nia należałoby stosować zabezpie-
czenie cyfrowe z dwiema opcjami
wielkości nastawieniowych
. Wy-
bór odpowiedniej opcji powinien
zależeć od stanu położenia wy-
łącznika generatorowego
.

literatura

1.

Żydanowicz J., Elektroenergetycz-

na automatyka zabezpieczeniowa,
t. II, WNT, Warszawa 1985.

2.

IDEE Power Engineering Society,

Protection of Synchronous Gene-
rators, 1995.

3.

Wróblewska S., Winkler W., Ten-

dencje rozwojowe urządzeń elek-
troenergetycznej automatyki za-
bezpieczeniowej, Konferencja Ju-
bileuszowa 45-lecie Służb Zabez-
pieczeń i Automatyki w Energety-
ce, 1996.

4.

Winkler W., Wiszniewski A., Auto-

matyka zabezpieczeniowa w sys-
temach elektroenergetycznych,
WNT, Warszawa 1999.

5.

Lohmann M., Ograniczenia wy-

maganej czułości zabezpieczenia
ziemnozwarciowego obejmujące-
go 100% uzwojeń stojana genera-
tora, Automatyka Elektroenerge-
tyczna, Nr 4 2003.

29

30


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
ei 2005 03 s025
ei 2004 03 s079
ei 2004 03 s024
ei 2004 03 s046
ei 2004 03 s036
ei 2004 03 s087
ei 2004 03 s054
ei 2004 03 s050
ei 2004 03 s043
ei 2004 03 s089
ei 2004 03 s031
ei 2004 03 s090
ei 2004 03 s076
ei 2004 03 s032
ei 2004 03 s016
ei 2004 03 s048
ei 2004 03 s074
ei 2004 03 s062
ei 2004 03 s082

więcej podobnych podstron