12. Obliczenia geotechniczne stopy fundamentowej słupa skrajnego:
Z opracowania geotechnicznego wynika, iż pod warstwą humusu znajduje się grunt
jednorodny i podczas sondowania do głębokości 2,5 krotnej szerokości stopy fundamentowej poniżej
planowanego poziomu posadownienia nie osiągnięto spągu tej warstwy. W czasie sondowań pomimo
pory mokrej nie stwierdzono występowania wody gruntowej. Warunki gruntowe można zaliczyć do
powszechnie występujących (proste warunki gruntowe) a posadownienie będzie realizowane w
sposób tradycyjny (stopa fundamentowa) -> II kategoria geotechniczna. Głębokość posadownienia
przyjęto na podstawie normy PN-81-B-03020 (EC 7 odsyła tu do zapisów krajowych).
DANE GEOTECHNICZNE Z BADAC LABORATORYJNYCH - wielkości efektywne, charakterystyczne
Dla próbek pobranych poniżej poziomu posadownienia otrzymano wyniki;
Zakladamy grunt jednorodny: symbol: FSa
nazwa: piasek drobny (grunt gruboziarnisty)
stopien zageszczenia: (średnio zagęszczony)
ID := 0.40
- 3
ciężar objętościowy:
łk := 17.2kNm
kat tarcia wewnętrznego:
Ś' := 25deg
k
kohezja:
c' := 0kPa
k
DANE DO OBLICZEC:
Poziom posadowienia konstrukcji:
D := 1.2m
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Stan graniczny nośności: ULS -> GEO
Siły z konstrukcji w utwierdzeniu słupa odczytane z modelu:
MEd_dead
OBCIŻENIA STAAE:
MEd_dead := 19.80kNm MEk_dead := = 14.67kNm
1.35
( )
NEd_dead := 606.34kN + + ls.medium kNm 1.35bshs
(2l )25 - 3
s.bottom
NEd_dead
NEd_dead = 682.57kN NEk_dead := = 505.60kN
1.35
HEd_dead
HEd_dead := 11.81kN HEk_dead := = 8.75kN
1.35
KOMB_1:
MEd_K1 := MEd_down_komb1 = 63.29kNm
(Mmax & Mmin)
MEd_K1 - MEd_dead
MEk_K1 := + MEk_dead = 43.66kNm
1.5
NEd_K1 := NEd_down_komb1 = 989.55kN
NEd_K1 - NEd_dead
NEk_K1 := + NEk_dead = 710.26kN
1.5
HEd_K1 := HEd_down_komb1 = 37.92kN
HEd_K1 - HEd_dead
HEk_K1 := + HEk_dead = 26.15kN
1.5
Pomoc dydaktyczna by DA
KOMB_2:
MEd_K2 := MEd_down_komb2 = 54.90kNm
(Nmax)
MEd_K2 - MEd_dead
MEk_K2 := + MEk_dead = 38.07kNm
1.5
NEd_K2 := NEd_down_komb2 = 1278.97kN
NEd_K2 - NEd_dead
NEk_K2 := + NEk_dead = 903.20kN
1.5
HEd_K2 := HEd_down_komb2 = 32.76kN
HEd_K2 - HEd_dead
HEk_K2 := + HEk_dead = 22.71kN
1.5
WSTPNE PRZYJCIE WYMIARÓW STOPY:
Przyjmujemy stopę prostokątną:
B := 2.4m L := 1.2B = 2.88 m L = 2.9 m
Wysokość stopy:
H := max = 0.70 m H := 0.7m
(0.5m, l + 10cm)
bd
PIONOWA SKAADOWA OPÓRU GRANICZNEGO PODAOŻA - w art. charakterystyczna:
- 3
( )
Ciężar stopy i słupa:
Gstopa.k := BLH25 kNm = 120.96kN
Gstopa.d := 1.35Gstopa.k = 163.30kN
Ciężar gruntu zalegającego:
Ggrunt.k := - hsbs - H)łk = 58.09kN
(BL )(D
Ggrunt.d := 1.35Ggrunt.k = 78.42kN
Sumaryczne obciążnie pionowe w poziomie posadownienia:
OBCIŻENIA STAAE:
NEk_dead := Gstopa.k + Ggrunt.k + NEk_dead = 684.65kN
MEk_dead := MEk_dead + HEk_deadH = 20.79 mkN
KOMB_1:
NEk_K1 := Gstopa.k + Ggrunt.k + NEk_K1 = 889.31kN
(Mmax & Mmin)
NEd_K1 := Gstopa.d + Ggrunt.d + NEd_K1 = 1231.26kN
MEk_K1 := MEk_K1 + HEk_K1H = 61.97 mkN
MEd_K1 := MEd_K1 + HEd_K1H = 89.83 mkN
KOMB_2:
NEk_K2 := Gstopa.k + Ggrunt.k + NEk_K2 = 1082.25kN
(Nmax)
NEd_K2 := Gstopa.d + Ggrunt.d + NEd_K2 = 1520.68kN
MEk_K2 := MEk_K2 + HEk_K2H = 53.97 mkN
MEd_K2 := MEd_K2 + HEd_K2H = 77.83 mkN
2
Ś'
Ątan
ć
(Ś' )
k
k
Współczynnki nośności:
Nq := e tan45deg + = 10.66
2
Ł ł
Nc := - 1 = 20.72
(N )cot(Ś' )
q k
Nł := 2 - 1 = 9.01
(N )tan(Ś' )
q k
Współczynniki nachylenia podstawy fundamentu: ą := 0deg bq := - ątan = 1.00
(1 (Ś' ))2
k
(1 - bq)
bc := bq - = 1.00 bł := bq
Nctan
(Ś' )
k
Zredukowane wymiary: Przyjmujemy, że całe obciążenie zmienne jest w pełni długotrwałe.
Pomoc dydaktyczna by DA
MEk_dead
OBCIŻENIA STAAE: e := = 3.0cm L' := L - 2e = 2.82 m
dead
NEk_dead
će B
warunek := if < , "sila w rdzeniu" , "sila POZA rdzeniem" = "sila w rdzeniu"
6
Ł ł
MEk_K1
KOMB_1: e := = 7.0cm L' := L - 2e = 2.74 m
K1
NEk_K1
(Mmax & Mmin)
će B
warunek := if < , "sila w rdzeniu" , "sila POZA rdzeniem" = "sila w rdzeniu"
6
Ł ł
MEk_K2
KOMB_2: e := = 5.0cm L' := L - 2e = 2.78 m
K2
NEk_K2
(Nmax)
će B
B' := B warunek := if < , "sila w rdzeniu" , "sila POZA rdzeniem" = "sila w rdzeniu"
6
Ł ł
Żaden z mimośrodów nie przekracza wartości 0,3*L co jest zalecane w EC7.
KOMB_1: KOMB_2:
Współczynniki kształtu fundamentu:
(Mmax & Mmin) (Nmax)
B' B'
ć sin = 1.37 sc_K1 := sq_K1Nq - 1 ć
sq_K1 := 1 + = 1.41 sł_K1 := 1 - 0.3 = 0.74
(Ś' )
k
L' Nq - 1 L'
K1 K1
Ł ł Ł ł
B' B'
ć sin = 1.37 sc_K2 := sq_K2Nq - 1 ć
sq_K2 := 1 + = 1.41 sł_K2 := 1 - 0.3 = 0.74
(Ś' )
k
L' Nq - 1 L'
K1 K2
Ł ł Ł ł
Współczynniki nachylenia wypadkowej:
L'
K1
m
_K1
2 +
HEk_K1
ć
B'
KOMB_1: m := = 1.47 iq_K1 := - = 0.96
1
_K1
L' NEk_K1 + B'L'
(Mmax & Mmin)
(Ś' )
K1 K1c'kcot k
Ł ł
1 +
B'
m
_K1+1
HEk_K1
ł (1 - iq_K1)
ił_K1 := - = 0.93 ic_K1 := iq_K1 - = 0.95
ę1
NEk_K1 + B'L'
(c' (Ś' ))ś (N (Ś' ))
K1 kcot k ctan k
L'
K2
m
_K2
2 +
HEk_K2
ć
B'
KOMB_2: m := = 1.46 iq_K2 := - = 0.97
1
_K2
L' NEk_K2 + B'L'
(Nmax)
(Ś' )
K2 K2c'kcot k
Ł ł
1 +
B'
m
_K2+1
HEk_K2
ł (1 - iq_K2)
ił_K2 := - = 0.95 ic_K2 := iq_K2 - = 0.97
ę1
NEk_K2 + B'L'
(c' (Ś' ))ś (N (Ś' ))
K2 kcot k ctan k
Nacisk nadkładu w poziomie posadownienia obok fundamentu: q' := Dłk = 20.64kPa
Opór charakterystyczny podłoża:
KOMB_1: Rk_K1 := B'L' Ncbcsc_K1ic_K1 + q'Nqbqsq_K1iq_K1 ... = 2736kN
ćc'
K1
(Mmax & Mmin)
+k
0.5łkB'Nłbłsł_K1ił_K1
Ł ł
KOMB_2: Rk_K2 := B'L' Ncbcsc_K2ic_K2 + q'Nqbqsq_K2iq_K2 ... = 2823kN
ćc'
K2
(Nmax)
+k
0.5łkB'Nłbłsł_K2ił_K2
Ł ł
Pomoc dydaktyczna by DA
WARUNEK NOŚNOŚCI NA WYPIERANIE GRUNTU SPOD FUNDAMENTU:
Rk_K1
ć
KOMB_1:
GEO_K1 := if ł NEd_K1, "OK" , "PRZEKROCZONY" = "OK"
(Mmax & Mmin)
1.4
Ł ł
Rk_K1 NEd_K1
Rd_K1 := = 1954.40kN NEd_K1 = 1231.26kN = 63%
1.4 Rd_K1
Rk_K2
ć
KOMB_2:
GEO_K2 := if ł NEd_K2, "OK" , "PRZEKROCZONY" = "OK"
(Nmax)
1.4
Ł ł
Rk_K2 NEd_K2
Rd_K2 := = 2016.58kN NEd_K2 = 1520.68kN = 75%
1.4 Rd_K2
13. Wymiarowanie stopy fundamentowej słupa skrajnego (zbrojenie):
MIMOŚRODOWA LOKALIZACJA SAU PA NA STOPIE:
Zgodnie z zestawem współczynników z zest. A1:
- 3
G2.d := BLH25kNm 1.35 = 163.30kN
G1.d := - hsbs - H)łk1.35 = 78.42kN
(BL )(D
KOMB_1:
MEd_K1 := MEd_down_komb1 = 63.29kNm
(Mmax & Mmin)
NEd_K1 := NEd_down_komb1 = kN
HEd_K1 := HEd_down_komb1 = 37.92kN
Mf := MEd_K1 + HEd_K1H = 89.83kNm
Nf := NEd_K1 + G1.d + G2.d = 1231.26kN
Mf
e* := = 7.3cm
K1
Nf
KOMB_2:
MEd_K2 := MEd_down_komb2 = 54.90kNm
(Nmax)
NEd_K2 := NEd_down_komb2 = kN
HEd_K2 := HEd_down_komb2 = 32.76kN
Mf := MEd_K2 + HEd_K2H = 77.83kNm
Mf
Nf := NEd_K2 + G1.d + G2.d = 1520.68kN e* := = 5.1cm
K2
Nf
mimośród := if ł hs, "uwzględnić" , "pominąć" = "pominąć"
(max(e* ) )
K1, e*K2
Pomoc dydaktyczna by DA
ZBROJENIE W PAASZCZYyNIE PODCIGÓW (RAMY):
:= 16mm dstopa_L := H - (50mm + 0.5) = 64.20cm - zakładamy warstwę chudego betonu
KOMB_1:
(Mmax & Mmin)
NEd_K1 MEd_K1 + HEd_K1Hł
ę ś
+
BL 2
ę ś
ć
BL
ę ś
ćq1
6
Ł ł
ę ś
:= B
ę ś
NEd_K1 MEd_K1 + HEd_K1H
Łq2 ł
-
ę ś
BL 2
ć
ę ś
BL
ę ś
6
Ł ł
kN kN
q1 = 408.58 q2 = 278.61
m m
ćq2
ć0
vx := vy :=
L
Ł ł
Łq1 ł
L
xutw := + 0.35hs = 1.60 m
2
kN
q3 := linterp = 350.70
(v )
x, vy, xutw
m
MEd_utw := - xutw q30.5 ...
(L )2
+ 0.5 - xutw - q3
(L )2 (q ) 2
1
3
MEd_utw = 320.15kNm
MEd_utw
2
As1_K1 := = 15.93cm
0.9dstopa_Lfyd
NEd_K2 MEd_K2 + HEd_K2Hł
KOMB_2:
ę ś
+
(Nmax)
BL 2
ę ś
ć
BL
ę ś
ćq1
6
Ł ł
ę ś
:= B
ę ś
NEd_K2 MEd_K2 + HEd_K2H
kN kN
Łq2 ł
q1 = 500.39 q2 = 387.78
-
ę ś
m m
BL 2
ć
ę ś
BL
ę ś
6
Ł ł
ćq2
L kN
ć0
vx := vy := xutw := + 0.35hs = 1.60 m q3 := linterp = 450.24
L
(v )
x, vy, xutw
2 m
Ł ł
Łq1 ł
MEd_utw
2
MEd_utw := - xutw q30.5 ... = 397.77kNm As1_K2 := = 19.79cm
(L )2
0.9dstopa_Lfyd
+ 0.5 - xutw - q3
(L )2 (q ) 2
1
3
fctm
ć
2
As.min_L := max = 29.04cm
0.0013Bdstopa_L, 0.26 Bdstopa_L
fyk
Ł ł
2
As1_L := if ł As.min_L, max = 29.04cm
(max(A ) (A ), A )
s1_K1, As1_K2 s1_K1, As1_K2 s.min_L
As1_L
ć
nAs1_L := ceil = 15.00 smax.slabs := min(2H, 25cm) = 25.0cm smin := 10cm
2
Ą
4
Ł ł
ćn - 1 ł B - 0.15m ćn - 1 Ł B - 0.15m ł
rozstaw := if Ł , "BADNY" = "OK"
ę As1_L , "OK" ś
smax.slabs As1_L smin
Ł ł Ł ł
Ostatecznie przyjęto w płaszczyznie podciągów zbrojenie: sztuk
= 16mm nAs1_L = 15
Pomoc dydaktyczna by DA
ZBROJENIE W PAASZCZYyNIE ŻEBER:
dstopa_B := dstopa_L - = 62.60cm - zakładamy warstwę chudego betonu
q1 + q2
KOMB_2: kN
qśr := = 444.09
(Nmax)
2 m
B
xutw := + 0.35bs = 1.32 m
2
MEd_utw := - xutw qśr0.5 = 257.79kNm
(B )2
MEd_utw
2
As1_K2 := = 13.16cm
0.9dstopa_Bfyd
fctm
ć
2
As.min_B := max = 33.98cm
0.0013Ldstopa_B, 0.26 Ldstopa_B
fyk
Ł ł
As1_B := if
(A ł As.min_B, As1_K2, As.min_B)
s1_K2
As1_B
ć
nAs1_B := ceil = 17.00 smax.slabs := min(2H, 25cm) = 25.0cm smin := 10cm
2
Ą
4
Ł ł
ćn - 1 ł L - 0.15m ćn - 1 Ł L - 0.15m ł
rozstaw := if Ł , "BADNY" = "OK"
ę As1_B , "OK" ś
smax.slabs As1_B smin
Ł ł Ł ł
Ostatecznie przyjęto w płaszczyznie żeber zbrojenie: sztuk
= 16mm nAs1_B = 17
ZAKOTWIENIE PRTÓW W PAASZCZYyNIE PODCIAGÓW:
KOMB_2:
x := 0.5H = 0.35 m ze := 0.5L + 0.35hs - 0.5x = 1.42 m zi := 0.9dstopa_L = 0.58 m
(Nmax)
ćq2
kN kN
ć0
q1 = 500.39 q2 = 387.78 vx := vy :=
L
m m
Ł ł
Łq1 ł
(q + q4)
kN 1
x4 := L - x = 2.53 m q4 := linterp = 486.70 R := x = 172.74kN
(v )
x, vy, x4
m 2
ze Fs
Fs := R = 425.27kN sd := = 141.01MPa fbd = 2.89MPa
zi 2
ć ł
ę ś
nAs1_L Ą
4
Ł ł
sd
lb.rqd := = 19.5cm Łą := 1 lb.min := max
(0.6l )
b.rqd, 10, 100mm = 16.0cm
4 fbd
lbd := max = 19.5cm x = 0.35 m
(Łąl )
b.rqd, lb.min
haki := if + 10cm Ł x, "ZBDNE" , "WYMAGANE" = "ZBDNE"
(l )
bd
ZAKOTWIENIE PRTÓW W PAASZCZYyNIE ŻEBER:
KOMB_2:
x := 0.5H = 0.35 m ze := 0.5B + 0.35bs - 0.5x = 1.15 m zi := 0.9dstopa_B = 0.56 m
(Nmax)
ze Fs
R := qśrx = 155.43kN Fs := R = 316.57kN sd := = 92.62MPa
zi 2
ć ł
ę ś
nAs1_B Ą
4
Ł ł
sd
lb.rqd := = 12.8cm Łą := 1 lb.min := max
(0.6l )
b.rqd, 10, 100mm = 16.0cm
4 fbd
( )
Pomoc dydaktyczna by DA
lbd := max = 16.0cm x = 0.35 m
(Łąl )
b.rqd, lb.min
haki := if + 10cm Ł x, "ZBDNE" , "WYMAGANE" = "ZBDNE"
(l )
bd
PRZEBICIE STOPY W PAASZCZYyNIE PODCIGÓW:
hs
ć
L
przebicie := if - - 2dstopa_L Ł 0m, "NIE_WYSTPI" , "SPRAWDZIĆ" = "NIE_WYSTPI"
2 2
Ł ł
Nie poszukujemy innego obwodu kontrolnego
PRZEBICIE STOPY W PAASZCZYyNIE ŻEBER:
bs
ć
B
przebicie := if - - 2dstopa_B Ł 0m, "NIE_WYSTPI", "SPRAWDZIĆ" = "NIE_WYSTPI"
2 2
Ł ł
Nie poszukujemy innego obwodu kontrolnego
PRZEBICIE STOPY NA OBWODZIE SAUPA:
VEd := NEd_down_komb2 = 1278.97 kN MEd_L := MEd_down_komb2 = 54.90 kNm
MEd_B := VEdei_b = 10.27 kNm - moment pochodzący z imperfekcji
dstopa_B + dstopa_L
d := = cm u0 := 2bs + 2hs = 1600mm
2
"VEd := 0kN - nie doknujemy redukcji siły przebijającej VEd.red := VEd - "VEd = 1278.97 kN
fck
ć
:= 0.61 - = 0.53 vRd.max := 0.4fcd = 4.53MPa
250MPa
Ł ł
ć0.5h 2 hsbs + 4bsd + 16d2 2Ądhs
+ +
ćW
_L s
ć9.37 2.00
:= = m
9.19
2 2
Ł ł
_B
ŁW ł
Ł0.5bs + bshs + 4hsd + 16d + 2Ądbs
ł
hs
ć
k(x) := 0.45 if x Ł 0.5 k := k = 0.63
_L
bs
Ł ł
( ł
linterp 0.5 1 2 3 )T , ( 0.45 0.6 0.7 0.8 )T , x
bs
ć
k := k = 0.53
0.8 if x ł 3
_B
hs
Ł ł
VEd.red MEd_Lu0 MEd_Bu0
ć
Ed := + k + k = 1.27 MPa
1
_L _B
u0d VEd.redW VEd.redW
_L _B
Ł ł
krzyżulce := if Ł vRd.max, "OK" , "ZNISZCZONE" = "OK"
( )
Ed
14. Rysunek słupa - warunki konstrukcyjne:
WARUNKI POŻAROWE - KONTROLA OTULINY SAUPA (zał C do EC2-1-2):
Sprawdzenie warunków stosowania metody B zgodnie z zał. C:
układ usztywniony
max Ł 80 = 1.00 max Ł 60cm = 1.00
( ) (b )
_b, _h s, hs
ć2ns_na_jednym_boku ł
ę ś
2
ns_in_finale - 4 = 31.42 cm2
:= 20mm As := 0.25Ą
ę ś
ę ś
ns_out_finale
Ł ł
Asfyd
ć
:= min = 0.32 n := 0.5 - poziom obciążenia słupa w warunkach pożaru
1, A
cfcd
Ł ł
MEd_up_komb1
0.25bs = 0.09 m
e := = 13.1 cm - maksymalny moment
NEd_up_komb1
na słupie
0.5bs = 0.18 m
max = 31.78 a1 = 56 mm
( )
_b, _h
Na podstawie parametrów: określono z Tablicy C.5 wartości graniczne:
e 0.25bs n
wymagania := if ł 30cm Ł ł 50mm > 0, "OK" , "NIE SPEANIONE" = "OK"
(b ) (a ) ł
s 1
ZBROJENIE POPRZECZNE:
scl.tmax := min
(20, b )
s, 40cm = 35 cm - rozstaw podstawowy strzemion. 0.6scl.tmax = 0.21 m
Przyjmujemy rozstaw podstawowy strzemion na długości słupa równy 30cm z zagęszczeniem na
odcinakch szczególnych do 20cm.
KONIEC
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
ZAŁĄCZNIK 1 Projekt rampy przechyłkowej na krzywej przejściowej – część obliczeniowaInżynieria materiałowa część obliczeniowastopy fundamentowe schodkoweSzacowanie wymiaru stopyCzęść obliczeniowa zbrojenie zszywające połączenie żebro podciągalgorytm projektowanie stopy fundamentowej wg PN EN 1997 1Część obliczeniowa SGU (zarysowania ugięcie)posadowienie stopy fundamentowejstopy fundamentowe schodkowe?2posadowienie fundamentu na palach cfa przykład obliczeńwymiarowanie sztywnych ław i stop fundamentowych (W Brząkała, przykład do wykładu)obliczenia stopa fundamentowa od 6 3 1 6 3 6 pktwięcej podobnych podstron