Przykładowy projekt posadowienia stopy fundamentowej.
Zgodnie z normÄ… nr PN-81/B-03020
Ver. 1.0 Beta
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
1
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
1. Zestawienie danych
Zestawienie parametrów geotechnicznych gruntu
IL z Ás(n) wn Á (r)(0,9) Á (r)(1,1) Ću(n) Ću(n) (0,9) cu(n) cu(n)(0,9) Mo Mo(0,9) ² M
Rodzaj gruntu
[m] [t/m3] [%] [t/m3] [t/m3] [0] [0] kPa kPa [kPa] [Kpa] [Kpa]
Glina G 0,35 0,40 2,67 21,00 1,85 2,26 12,00 10,80 12,00 10,8 20000 18000 0,6 9720
Glina pylasta zwięzła G z 0,20 2,50 2,71 22,00 1,80 2,20 14,90 13,41 18,00 16,2 29000 26100 0,6 14094
Glina piaszczysta
zwięzła Gpz 0,35 4,50 2,68 20,00 1,85 2,26 12,00 10,80 12,00 10,8 23000 20700 0,6 11178
IÅ‚y piaszczyste Jp 0,00 2,7 18,00 1,89 2,31 13,00 11,70 60,00 54 40000 36000 0,8 25920
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
2
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
2. Określenie poziomu posadowienia
Dla miasta Krakowa głębokość przemarzania wg. PN-81/B-03020 wynosi: hz= 1,0 m.
Projektowaną głębokość posadowienia przyjęto na głębokości Dmin= hz= 1 ,0 m.
3. Ustalanie wstępnych wymiarów fundamentów
3.1. Ustalenie obliczeniowego oporu podło\
a w pierwszym przybli\
eniu.
Obliczeniowy opór jednostkowy podło\
a opisany jest poni\
szą formułą:
q = q + q + q
f fC fD fB
gdzie:
B
ëÅ‚1+ öÅ‚
(
q = 0,3 Å" NC Å" Cur )
ìÅ‚ ÷Å‚
fC
L
íÅ‚ Å‚Å‚
B
ëÅ‚1+1,5 öÅ‚
(
q = Å" ND Å" Dmin Å" ÁDr) Å" g
ìÅ‚ ÷Å‚
fD
L
íÅ‚ Å‚Å‚
ëÅ‚1- B
öÅ‚
(
q = 0,25 Å" NB Å" B Å" ÁBr ) Å" g
ìÅ‚ ÷Å‚
fB
L
íÅ‚ Å‚Å‚
Poniewa\
stopa fundamentowa ma być symetryczna (L=B) , w pierwszym
przybli\
eniu pomijamy równie\
wartość qfB.
Zatem powy\
sze wzory przyjmą postać:
(
q = 1,3Å" NC Å"Cur)
fC
(
q = 2,5Å" ND Å" Dmin Å" ÁDr ) Å" g
fC
q = 0
fB
Obliczeniowa średnia gęstość gruntu powy\
ej poziomu powy\
ej poziomu
posadowienia wynosi ÁD(r)=1,81 [t/m3]
Obliczeniowa średnia gęstość gruntu poni\
ej poziomu powy\
ej poziomu
posadowienia wynosi ÁB(r)=1,83 [t/m3]
Obliczeniowa wartość kohezji gruntu poni\
ej poziomu posadowienia cu(r) = 16,2[kPa].
Obliczeniowa wartość kąta tarcia wewnętrznego gruntu poni\
ej poziomu
posadowienia Ću(r) = 16,2[0] = 0,234[rad].
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
3
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
Na postawie obliczeniowej wartości konta wewnętrznego obliczono wartości
współczynników nośności:
(r
ëÅ‚ öÅ‚
Ä„ Ću ) ÷Å‚
2
ìÅ‚
ND = eÄ„ Å"tg (Ć ) Å"tg + = 3,39 [N]
ìÅ‚ ÷Å‚
4 2
íÅ‚ Å‚Å‚
(r)
NC = (ND -1) Å" ctgĆu = 10,03 [N]
(
NB = 0,75Å" (ND -1) Å"tgĆur ) =0,43[N]
Zatem obliczeniowy opór podło\
a (w pierwszym przybli\
eniu) wyniesie:
q = 365,47 [kPa]
f
3.2. Ustalenie rzeczywistych wymiarów stopy.
Obliczenie powierzchni stopy fundamentowej:
P(r )
F e" [m2]
q - Å‚ Å" Dmin
f B
gdzie: łB  gęstość betonu wynosząca 24 [kN/m3]
Zatem powierzchnia stopy fundamentowej winna wynosić:
F e" 3,54 [m2]
Z symetrii wynika, \
e:
B e" F
Zatem szerokość stopy winna wynosić
B e" 1,88 [m]
Do dalszych obliczeń przyjmuję szerokość B=1,90 [m]
3.3. Ustalenie wysokości stopy.
Wysokość u\
ytkowÄ… stopy mo\
na określić ze wzoru :
4[2B(L - asl ) - (B - asb )2 ]
s
h1 e" 0,5 Å" asb Å" 1+
2
asb Å"(3k + 4)
w naszym przypadku L=B, oraz szerokość słupa asb=asl=as=0,5 [m]
4[2B(B - as ) - (B - as )2 ]
s
h1 e" 0,5 Å" as Å" 1+
2
as Å"(3k + 4)
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
4
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
gdzie:
Rbz
k =
Ã
Rbz  obliczeniowa wytrzymałość betonu na rozciąganie wynosząca 750 [kPa]
P(r)
à =
B2
Zatem współczynnik k wynosi 2,24
Ostatecznie:
h1 e" 0,36 [m]
Grubość otuliny przyjmujemy 0,05 [m], zatem ostateczna wysokość stopy wynosi:
h=h1+0,05=0,36+0,05=0,41 [m]
h h
Wysokość podstawy stopy opiera siÄ™ na warunku w e" 0,15 [m] oraz w e" ( ÷ ) .
6 4
Podstawiamy:
0,41
= 0,068 [m]
6
0,41
= 0,090 [m]
4
Zatem wysokość podstawy stopy wyniesie w = 0,15 [m]. Zatem wysokość części
górnej stopy wyniesie hp=h-w=0,41-0,15=0,26[m]
4. Sprawdzenie I stanu granicznego w poziomie posadowienia.
Obliczenie składowej pionowej obcią\
enia.
Stopa składa się z prostopadłościanu (cz. dolna) i ostrosłupa ściętego podstawą
słupa (cz. górna). W celu wykonania deskowania dla słupa powierzchnia górna
stopy, z ka\
dej strony musi być dłu\
sza o 5 cm. Zatem powierzchnia górna stopy
wyniesie:
f=(a+2*0,05)2=(0,5+2*0,05)2=0,36 [m2]
Powierzchnia dolnej stopy dla przyjętej szerokości B=1,9 m wyniesie:
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
5
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
F=B2=1,92=3,61 [m2]
Objętość stopy w części dolnej:
Vd=F*w=0,15*3,61=0,542 [m3]
Objętość stopy w części dolnej:
1
Vg = hp(F + f + F Å" f )= 0,443 [m3]
3
Całkowita objętość stopy:
Vstopy=Vg+Vd=0,984 [m3]
Objętość słupa znajdującego się w gruncie wynosi:
Vsłupa=a2*(D-h)=0,148 [m3]
ZnajÄ…c ciÄ™\
ar objętościowy \
elbetu 24,0 [kN/m3] mo\
emy obliczyć cię\
ar stopy:
GF(r)= (Vstopy +Vsłupa )*24=27,165 [kN]
Objętość gruntu na odsadzkach:
V gruntu = B2 * D  V stopy  V slupa=2,478 [m3]
W naszym przypadku grunt który będzie spoczywał na odsadzkach to Glina stąd
ciÄ™\
ar wyniesie:
( (
Gzr) = Vgruntu Å" ÁGr ) Å" g = 50,0 [kN]
Zatem obliczeniowa wartość składowej pionowej obcią\
enia wynosi
Nr=P(r)+ GF(r)+ GZ(r)=1 286,823 [kN]
4.2 Obliczenie wartości oporu granicznego podło\
a.
Poniewa\
Poniewa\
stosunku do obliczeń w pkt. 3.1 nie zmieniło się nic oprócz
wymiarów stopy, nie zmieniają się współczynniki nośności:
(r
ëÅ‚ öÅ‚
Ä„ Ću ) ÷Å‚
2
ìÅ‚
ND = eÄ„ Å"tg (Ć ) Å"tg + = 3,39 [N]
ìÅ‚ ÷Å‚
4 2
íÅ‚ Å‚Å‚
(r)
NC = (ND -1) Å" ctgĆu = 10,03 [N]
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
6
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
(
NB = 0,75 Å" (ND -1) Å" tgĆur ) =0,43[N]
Pionową składową oporu granicznego podło\
a oblicza siÄ™ ze wzoru:
îÅ‚ Å‚Å‚
ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚
B B B
( ( ) (
ìÅ‚
Q = B Å" L Å" 0,3 Å" NC Å" Cur ) Å" ic +
ïÅ‚ìÅ‚1+ ÷Å‚
fNB
ìÅ‚1+1,5 L ÷Å‚ Å" N D Å" Dmin Å" ÁDr Å" g Å"Å"iD + ìÅ‚ 0,25 L ÷Å‚ Å" N B Å" ÁBr) Å" g Å" B Å" iB śł
÷Å‚ ìÅ‚1- ÷Å‚
ïÅ‚ìÅ‚ L ÷Å‚ śł
íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
w którym:
B = B - 2eB , L = L - 2eL przy czym B d" L
tak więc dla naszego przypadku:
mimośród w przekroju poprzecznym poprzez długość B wynosi
(r) (r )
M + T Å" Dmin 84 + 36 *1
eB = = = 0,04
Nr 1278
a mimośród w przekroju poprzecznym wzdłu\
długość L wynosi eL=0 poniewa\
w
tym kierunku nie działa \
adna siła.
zatem
B = 1,825 [m] L = B = 1,900 [m]
Określenie współczynników nachylenia wypadkowej obcią\
enia od pionu
wyznaczane z nomogramów:
(r)
tgĆ = 0,238
TrB
tg´ Nr
B
= = 0,118
(r) (r )
tgĆ tgĆ
zatem z nomogramów PN-81/B-03020-Z1-2 odczytujemy współczynniki:
ic=0,92
iD=1,0
iB=0,9
Ostatecznie otrzymujemy, \
e:
QfNB=1223,5 [kN]
Następnie sprawdzamy warunek normy
Nr d" m Å" Q
fNB
gdzie m=0,81 zatem:
1286,82 d" 0,81*1221
Musimy zatem przeprojektować fundament!
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
7
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
5. Zmiana projektu fundamentu.
Projektuje się, zatem posadowienie fundamentu na głębokości D=1,9 zachowując
wymiary geometryczne fundamentu
Obliczeniowa średnia gęstość gruntu powy\
ej poziomu powy\
ej poziomu
posadowienia wynosi ÁD(r)=1,82 [t/m3]
Obliczeniowa średnia gęstość gruntu poni\
ej poziomu powy\
ej poziomu
posadowienia wynosi ÁÅ‚(r)=1,89 [t/m3]
Obliczeniowa wartość kohezji gruntu poni\
ej poziomu posadowienia cu(r) =
16,2[kPa].
Obliczeniowa wartość kąta tarcia wewnętrznego gruntu poni\
ej poziomu
posadowienia Ću(r) = 16,2[0] = 0,234[rad].
5.1. Obliczenie składowej pionowej obcią\
enia.
Całkowita objętość stopy:
Vstopy=Vg+Vd=0,984 [m3]
Objętość słupa znajdującego się w gruncie wynosi:
Vsłupa=a2*(D-h)=0,373[m3]
ZnajÄ…c ciÄ™\
ar objętościowy \
elbetu 24,0 [kN/m3] mo\
emy obliczyć cię\
ar stopy:
GF(r)= (Vstopy +Vsłupa )*24=32,565 [kN]
Objętość gruntu na odsadzkach:
V gruntu = B2 * D  V stopy  V slupa=5,502 [m3]
W naszym przypadku grunt który będzie spoczywał na odsadzkach to Glina stąd
ciÄ™\
ar wyniesie:
( (
Gzr) = Vgruntu Å" ÁGr ) Å" g = 110,622 [kN]
Zatem obliczeniowa wartość składowej pionowej obcią\
enia wynosi
Nr=P(r)+ GF(r)+ GZ(r)=1325,78 [kN]
5.2 Obliczenie wartości oporu granicznego podło\
a.
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
8
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
Poniewa\
stosunku do obliczeń w pkt. 3.1 nie zmieniło się nic oprócz wymiarów
stopy, nie zmieniają się współczynniki nośności:
(r
ëÅ‚ öÅ‚
Ä„ Ću ) ÷Å‚
2
ìÅ‚
ND = eÄ„ Å"tg (Ć ) Å"tg + = 3,39 [N]
ìÅ‚ ÷Å‚
4 2
íÅ‚ Å‚Å‚
(r)
NC = (ND -1) Å" ctgĆu = 10,03 [N]
(
NB = 0,75 Å" (ND -1) Å" tgĆur ) =0,43[N]
Pionową składową oporu granicznego podło\
a oblicza siÄ™ ze wzoru:
îÅ‚ Å‚Å‚
ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚
B B B
( ( (
ìÅ‚ ìÅ‚
Q = B Å" L Å" 0,3 Å" NC Å" Cur ) Å" ic + 1,5 Å" N Å" Dmin Å" ÁDr ) Å" g Å"Å"iD + 0,25 Å" N Å" ÁBr) Å" g Å" B Å" iB
ïÅ‚ìÅ‚1+ ÷Å‚ śł
fNB
ìÅ‚1+ L ÷Å‚ D ìÅ‚1- L ÷Å‚ B
÷Å‚ ÷Å‚
ïÅ‚ìÅ‚ L ÷Å‚ śł
íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
w którym:
B = B - 2eB , L = L - 2eL przy czym B d" L
tak więc dla naszego przypadku:
mimośród w przekroju poprzecznym poprzez długość B wynosi
(r) (r )
M + T Å" Dmin 84 + 36 * 2
eB = = = 0,012
Nr 1352
a mimośród w przekroju poprzecznym wzdłu\
długość L wynosi eL=0 poniewa\
w
tym kierunku nie działa \
adna siła.
zatem
B = 1,877 [m] L = B = 1,900 [m]
Określenie współczynników nachylenia wypadkowej obcią\
enia od pionu
wyznaczane z nomogramów:
(r)
tgĆ = 0,238
TrB
tg´ Nr
B
= = 0,112
(r) (r )
tgĆ tgĆ
Zatem z nomogramów PN-81/B-03020-Z1-2 odczytujemy współczynniki:
ic=0,92
iD=1,0
iB=0,9
Ostatecznie otrzymujemy, \
e:
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
9
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
QfNB=1759 [kN]
Następnie sprawdzamy warunek normy
Nr d" m Å" Q
fNB
gdzie m=0,81 zatem:
1353 d" 0,81*1759 = 1425
Sprawdz
my, zatem warunek dodatkowy.
B
eB d"
6
1,9
0,012 d" = 0,317
6
Warunek dodatkowy jest, zatem spełniony.
6. Warstwa słaba  fundament zastępczy
6.1. Wymiary fundamentu zastępczego
Pomiędzy poziomem posadowienia a słabą warstwą zalega glina pylasta zwięzła.
Jest to grunt spoisty zatem szerokość stopy fundamentowej wyniesie:
B =L =B+b
w naszym przypadku
h=0,6 [m] < B zatem b=h/4
b=0,15 [m]
B =L =1,9+0,15=2,05 [m]
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
10
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
6.2. Obliczenie składowej pionowej obcią\
enia.
Zatem obliczeniowa wartość składowej pionowej obcią\
enia wynosi dla naszego
przypadku:
Nr =Nr+B *L *h*Á h*g
Nr =1325,78+2,05*2,05*0,6*2,20*10 =1 408,3 [kN]
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
11
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
6.3. Obliczenie wartości oporu granicznego podło\
a.
Poniewa\
, w stosunku do obliczeń w pkt. 3.1 zmieniły się kąt tarcia
wewnętrznego i spójność warstwy zalegającej poni\
ej poziomu posadowienia
zmienią się współczynniki nośności:
(r
ëÅ‚ öÅ‚
Ä„ Ću ) ÷Å‚
2
ìÅ‚
ND = eÄ„ Å"tg (Ć ) Å"tg + = 2,66 [N]
ìÅ‚ ÷Å‚
4 2
íÅ‚ Å‚Å‚
(r)
NC = (ND -1) Å" ctgĆu = 8,70[N]
(
NB = 0,75 Å" (ND -1) Å" tgĆur ) =0,24[N]
Pionową składową oporu granicznego podło\
a oblicza siÄ™ ze wzoru:
îÅ‚ Å‚Å‚
ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚ ëÅ‚ öÅ‚
B B B
( ( (
ìÅ‚ ìÅ‚
Q = B Å" L Å" 0,3 Å" NC Å" Cur ) Å" ic + 1,5 Å" N Å" Dmin Å" ÁDr ) Å" g Å"Å"iD + 0,25 Å" N Å" ÁBr) Å" g Å" B Å" iB
ïÅ‚ìÅ‚1+ ÷Å‚ śł
fNB
ìÅ‚1+ L ÷Å‚ D ìÅ‚1- L ÷Å‚ B
÷Å‚ ÷Å‚
ïÅ‚ìÅ‚ L ÷Å‚ śł
íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚ Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
w którym:
B = B'-2eB , L = L'-2eL przy czym B d" L
tak więc dla naszego przypadku:
mimośród w przekroju poprzecznym poprzez długość B wynosi
Nr Å" eB + TrB Å" h 1352 Å" 0,012 + 36 * 0,6
e'B = = = 0,026
N'r 1352
a mimośród w przekroju poprzecznym wzdłu\
długość L wynosi eL=0 poniewa\
w
tym kierunku nie działa \
adna siła.
zatem
B = 1,997 [m] L = B = 2,050 [m]
Określenie współczynników nachylenia wypadkowej obcią\
enia od pionu
wyznaczane z nomogramów:
(r )
tgĆ = 0,191
TrB
tg´ Nr
B
= = 0,134
(r) (r )
tgĆ tgĆ
zatem z nomogramów PN-81/B-03020-Z1-2 odczytujemy współczynniki:
ic=0,9
iD=0,95
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
12
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
iB=0,9
Ostatecznie otrzymujemy, \
e:
QfNB=1846,7 [kN]
Następnie sprawdzamy warunek normy
Nr d" m Å" Q
fNB
gdzie m=0,81 zatem:
1408,2 d" 0,81*1846,6 = 1495,8
Sprawdz
my, zatem warunek dodatkowy.
B'
e'B d"
6
2,05
0,026 d" = 0,34
6
Warunek pierwszego stanu granicznego jest, zatem spełniony.
7. Obliczenie naprÄ™\
eń w podło\
u pod stopÄ… fundamentowÄ….
7.1. NaprÄ™\
enia pierwotne
NaprÄ™\
enia pierwotne wyznacza siÄ™ o poni\
szą formułę
n
à = Å" Ái Å" g
zÁ "hi
i=1
gdzie:
z- głębokość mierzona od poziomu terenu
h- miÄ…\
szość danej warstwy obliczeniowej
Á(n)  normowa gÄ™stość objÄ™toÅ›ciowa gruntu
ÃÁ  naprÄ™\
enie pierwotne na spÄ…gu danej warstwy obliczeniowej i
n  ilość warstw obliczeniowych
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
13
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
z h Á(n) ÃÁ ÃzÁ
Rodzaj gruntu
[m] [m] [t/m3] [kPa] [kPa]
Glina G 0,00 0,00 2,05 0,00 0,00
Glina G 0,40 0,40 2,05 8,20 8,20
Glina pylasta zwięzła G z 1,90 1,50 2,00 30,00 38,20
Glina pylasta zwięzła G z 2,50 0,60 2,00 12,00 50,20
Glina piaszczysta zwięzła Gpz 4,50 2,00 2,05 41,00 91,20
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,00 0,50 2,10 10,50 101,70
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,50 0,50 2,10 10,50 112,20
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,60 0,10 3,10 3,10 115,30
7.2. NaprÄ™\
enia wtórne
NaprÄ™\
enia wtórne wyznacza się o poni\
szą formułę
à = à Å"·m
zs (D)Á
gdzie:
z- głębokość mierzona od poziomu terenu
z1- głębokość mierzona od poziomu posadowienia fundamentu
h- miÄ…\
szość danej warstwy obliczeniowej
·m  współczynnik rozkÅ‚adu naprÄ™\
eń dla fundamentu podatnego (PN-81/B-0320
wzór Z2-8)
Ã(D)Á  naprÄ™\
enie pierwotne na poziomie posadowienia które wynosi 38,20 Pa
z z1 h ·m Ãzs
Rodzaj gruntu
[m] [m] [m] [kPa]
Poziom posadowienia stopy 1,90 0,00 0,00 1,00 38,20
Glina pylasta zwięzła G z 2,50 0,60 0,60 0,90 34,52
Glina piaszczysta zwięzła Gpz 4,50 2,60 2,00 0,28 10,84
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,00 3,10 0,50 0,22 8,40
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,50 3,60 0,50 0,17 6,66
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,60 3,70 0,10 0,17 6,37
7.3. NaprÄ™\
enie dodatkowe
NaprÄ™\
enia wyznacza siÄ™ o poni\
szą formułę (zakładamy, \
e nasz fundament jest
sztywny)
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
14
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
Ã = q Å"·s - Ã
zd zs
gdzie:
z -głębokość mierzona od poziomu terenu
z1- głębokość mierzona od poziomu posadowienia fundamentu
h- miÄ…\
szość danej warstwy obliczeniowej
·s  współczynnik rozkÅ‚adu naprÄ™\
eń dla fundamentu sztywnego (PN-81/B-0320
wzór Z2-9)
q  obliczeniowe naprÄ™\
enie w poziomie posadowienia obliczane z poni\
szego
wzoru
(r)
N 1352,8
[kPa]
q = = = 374,7
B2 1,92
z z1 h ·s Ãzd
Rodzaj gruntu
[m] [m] [m] [kPa]
Glina pylasta zwięzła G z 1,90 0,00 0,00 1,00 336,53
Glina pylasta zwięzła G z 2,50 0,60 0,60 0,66 212,78
Glina piaszczysta zwięzła Gpz 4,50 2,60 2,00 0,18 56,54
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,00 3,10 0,50 0,14 43,36
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,50 3,60 0,50 0,11 34,07
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,60 3,70 0,10 0,10 32,55
7.3. Sprawdzenie głębokości do której oblicza się osiadania
Zgodnie PN-81/B-0320 osiadanie oblicza się do głębokości na których spełniony
jest warunek
à d" 0,3 Å"Ã
zd zÁ
lecz nie płycej ni\
z1=B w celu sprawdzenia tych warunków poni\
szej tabeli
zestawiono potrzebne wartości.
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
15
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
z ÃzÁ 0,3"ÃzÁ z1 ÃzÁ test
Rodzaj gruntu
à d" 0,3 Å"Ã
[m] [kPa] [kPa] [m] [kPa]
zd zÁ
Glina G 0,00 0,00 0,00
Glina G 0,40 8,20 2,46
Glina pylasta zwięzła G z 1,90 38,20 11,46 0,00 336,53 z
le
Glina pylasta zwięzła G z 2,50 50,20 15,06 0,60 212,78 z
le
Glina piaszczysta zwięzła Gpz 4,50 91,20 27,36 2,60 56,54 z
le
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,00 101,70 30,51 3,10 43,36 z
le
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,50 112,20 33,66 3,60 34,07 z
le
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,60 115,30 34,59 3,70 32,55 ok.
Przyjmujemy, zatem, \
e osiadania musimy pomierzyć do głębokości 5,6 [m]
mierzÄ…c od poziomu terenu.
8. Sprawdzenie II stanu granicznego w podło\
u
Zgodnie PN-81/B-0320 osiadanie oblicza siÄ™ ze wzoru
si = s'i +s''i
gdzie:
s i- osiadanie pierwotne warstwy i
s  i  osiadanie wtórny warstwy i
W naszym przypadku zakładamy, \
e budowa będzie trwała krócej ni\
rok, zatem
osiadań wtórnych nie liczy się s  =0.
Osiadania pierwotne wyznaczymy ze wzrou:
à Å" hi
zdi
si = s'i =
M
0i
gdzie: M0  endometryczny moduł ściśliwości pierwotnej gruntu w danej warstwie
obliczeniowej
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
16
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
z z1 h Ãzd Mo s
Rodzaj gruntu
[m] [m] [cm] [kPa] [kPa] [cm]
Glina G 0,00
Glina G 0,40
Glina pylasta zwięzła G z 1,90 0,00 0,00 336,53 29 000,00 0,000
Glina pylasta zwięzła G z 2,50 0,60 60,00 212,78 29 000,00 0,440
Glina piaszczysta zwięzła Gpz 4,50 2,60 200,00 56,54 23 000,00 0,492
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,00 3,10 50,00 43,36 36 000,00 0,060
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,50 3,60 50,00 34,07 36 000,00 0,047
IÅ‚y piaszczyste Jp 5,60 3,70 10,00 32,55 36 000,00 0,009
Razem 1,049
Średnie dopuszczalne osiadanie fundamentów dla Hal Przemysłowych wg normy
PN-81/B-03020 wynosi 5 cm, w naszym przypadku średnie osiadanie wynosi 1,049
cm zatem warunek został spełniony.
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
17
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.
Autor nie ponosi odpowiedzialności za poprawność poni\
szych obliczeń.
18
Korzystanie z przykładu tylko na własną odpowiedzialność.