27
6. Obliczenia doboru obudowy dla wyrobiska korytarzowego.
Projekt obejmuje swym zakresem drążenie chodnika odstawczego Aw o wybiegu 1053,
w pokładzie 510 partii Aw na poziomie 665m kopalni KWK „Mysłowice-Wesoła”. Jak
wynika z punktu 4, tego projektu, chodnik powinien mieć następujące wymiary; szerokość
5,5 m i wysokość 3,8 m. W rejonie projektowanego wyrobiska górotwór zbudowany jest z
warstw zamieszczonych w tabeli 6.1
Tab. 6.1 Wykaz warstw z otworu G.672 wraz z grubością i wskaźnikami zwięzłości skał.
Lp.
Warstwy stropowe
Grubość
warstwy [m]
Wskaźnik
zwięzłości skał f
1
Łupek zapiaszczony
11,1
4,48
2
Łupek piaszczysty
1,2
3,72
3
Piaskowiec
9,3
4,2
4
Łupek ilasty
0,4
2,54
5
Węgiel pokładu 510
6,5
1,18
6
Łupek ilasty
2,4
2,45
6.1. Określenie
parametrów
wytrzymałościowych
skał
otaczających
projektowany chodnik odstawczy Aw
Obliczono średnią ważoną wskaźnika zwięzłości skał dla otworu G.672 ze wzoru 5.1
f
śr
= 3,45
-Współczynnik zmniejszający wytrzymałość skał ze względu na podzielność skał równa
się d
1
=1, ponieważ przyjęto wyniki z badań penetrometyrycznych.
- Współczynniki zmniejszające wytrzymałość skał ze względu na odziaływanie wody
znajdują się w tabeli 6.2:
Tab.6.2 Liczba rozmakalności dla poszczególnych warstw skalnych.
Lp.
Warstwa skalna
Współczynnik
rozmakalności
Grubość
warstw [m]
1
Łupek ilasty
0,7
0,4
2
Piaskowiec
1
9,3
3
Łupek piaszczysty
1
1,2
4
Łupek zapiaszczony
0,7
11,1
5
Węgiel
0,8
6,5
6
Łupek ilasty
0,7
2,4
28
Ponieważ wyniki pochodzą z badań penetrometrycznych wykonanych w skałach
zawodnionych, wartość współczynnika d
2
przyjento wartość 1,0.
- Wpływ zaszłości eksploatacyjnych. Ponieważ otwór penetrometryczny wykonany był w
rejonie projektowanego wyrobiska dlatego przyjęto że współczynnik d
3
ma wartość 1,0.
Korzystając ze wzoru 5.6 wyliczono ostateczną wartość współczynnika zwięzłości skał i
wynosi ona:
f = 3,45
Wyliczono średnią ważoną wartości modułu sprężystości.
Tab. 6.3 Zestawienie wartości modułu sprężystości dla poszczególnych warstw.
Lp.
Warstwa skalna
Moduł sprężystości
[MPa]
1
Łupek ilasty
4100
2
Łupek piaszczysty
5370
3
Łupek zapiaszczony 4480
4
Piaskowiec
6630
Korzystając ze wzoru 5.2 z rozdziału piątego i danych zamieszczonych w tabeli 6.3,
wyliczono średnią ważoną wartość modułu sprężystości i wyniosła ona.
E
śr
= 5431 MPa
6.2. Określenie
stanu naprężenia w masywie skalnym w rejonie
projektowanego chodnika odstawczego Aw.
Naprężenie pionowe w górotworze w rejonie chodnika odstawczego Aw obliczono ze
wzoru 5.7:
- Wpływ zaburzeń tektonicznych – ze względu na brak zaburzeń tektonicznych w rejonie,
gdzie będzie drążone projektowane wyrobisko k
1
= 1
- Wpływ oddziaływań innych wyrobisk – ze względu na brak innych wyrobisk w
określonej odległości k
2
= 1
- Wpływ krawędzi eksploatacyjnych i resztek pokładów – czynniki te nie wpływają na
projektowany chodnik, dlatego współczynnik k
3
= 1
- Wpływ nachylenia warstw masywu skalnego - ponieważ nachylenie warstw wynosi 4°
dlatego współczynnik k
4
wynosi 1,0 .
29
- Wpływ odziaływania wstrząsów – ponieważ w odległości 5m nad chodnikiem
odstawczym Aw zalega warstwa wstrząsogenna a prognozowana wielkość energii
wstrząsu wynosi 7·10
5
J. Korzystając ze wzorów 5.24 i 5.25 wyliczono, gdy A
s
= 7·10
5
J,
r = 5,05 m to:
P
d
= 18,89 MPa
k
d
= 2,55
Wielkość naprężeń w górotworze w rejonie projektowanego chodnika wyliczono ze
wzoru 5.26 i wynosi:
σ
z
= 31,08 MPa
6.3. Określenie oddziaływania górotworu na obudowę wyrobiska.
Wyliczono współczynnik wytężenia górotworu wg wzoru 5.27 wynosi:
n
w
= 0,90
Wartość parametru charakteryzującego właściwości odkształceniowe skał wyznaczono z
nomogramu, wykres 5.2. Wartość wskaźnika zwięzłości skał f wynosi 3,49. Ponieważ do
obliczeń wykorzystano wytrzymałość skał metodą penetrometryczną od odczytania
współczynnika n
e
z nomogramu, wykres 5.2, przyjęto wartość modułu sprężystości w
wysokości 0,7 E
śr
= 3801 MPa. Wartość parametru charakteryzujący wielkość
odkształcenia górotworu n
e
przyjmuje wartość:
n
e
= 0,6
Następnie na podstawie współczynnika wytężenia górotworu n
w
oraz parametru
właściwości odkształceniowego górotworu n
e
obliczono parametr charakteryzujący stan
górotworu n
sg
ze wzoru 5.29.
n
sg
= 0,53
Obciążenie statyczne q
o
obudowy ŁP projektowanego wyrobiska określa się w oparciu o
nomogram, wykres 5.4, które wynosi:
q
o
= 110 kPa
Ze względu na występowanie wstrząsów określono na podstawie wzorów 5.32 i 5.33
wzrost obciążenia na obudowę chodnika odstawczego Aw, gdy A
s
= 7·10
5
J, r = 5,05 m
to:
v
w
= 3,2
q
p
= 140,05 kPa
Następnie obliczono całkowite obciążenie obudowy ze wzoru 5.34:
q
c
= 250 kPa
30
6.4. Określenie wymaganych parametrów wytrzymałościowych obudowy
chodnika odstawczego Aw.
Dla określonego oddziaływania górotworu na obudowę projektowanego wyrobiska
określono wymagany krok obudowy ŁP ktury odczytujemy z nomogramów wyk.5.7 i 5.8
- dla profilu V-29 i złączem SD29 i wykładki typu 3( wykładka dobra, opinka ciągła,)
Z wykresu 5.7 wyznaczono krok obudowy względem nośności profilu odrzwi, która
wynosi:
d
o1
= 0,5 m
Z wykresu 5.8 wyznaczono zastępczy krok obudowy względem nośności zamka, która
wynosi:
d
zas
= 0,2 m
Z tabeli 5.3 odczytano wartość nośności złącza SD29 dla momentu dokręcenia śruby
M
d
= 350 Nm, która wynosi N
z
=240 kN.
Następnie ze wzoru 5.35 wyliczono krok obudowy ze względu na nośność złącza SD29
wynosi ona:
d
o2
= 0,5 m
Następnie sprawdzono warunek minimalnej odległości między odrzwiami obudowy ŁP
V29 ze wzoru 5.36.
d = min(d
o1
,d
o2
) = min(0,5;0,5) = 0,5 m
Na podstawie przeprowadzonych obliczeń określono krok obudowy na 0,5 m i jest to
odległość, dla której można dobrać akcesoria o tej samej długości, takimi akcesoriami są,
np.: rozpory o długości 0,5 m, siatki do opinki, itp.