AKADEMIA GÓRNICZO  HUTNICZA
im. Stanisława Staszica w Krakowie
Podstawy Konstrukcji Maszyn
Projekt nr 4
A
ożysko ślizgowe
Dawid Maślankiewicz
Grupa D24 IMIR
Dane: Obliczenia : Wyniki :
Pp=10000[N 1. Dobór materiałów konstrukcyjnych :
]
Pw=90[N] Na panewkę przyjmuję stop ołowiowo-cynowo-
n=500obr/m antymonowo-miedziowy PbSb14Sn9As wg. PN-ISO
4381:1997 o parametrach :
- nacisk do 10 [MPa]
- prędkości obrotowa >1.5 [m/s]
- (pv)dop < 30 [Mpa * m/s]
- tdop <�130oC
Na czop dobieram materiał stal C45 o parametrach :
Zgo =� 0,42Rr =� 252[MPa]
kgo =� 63[MPa]
kgo =� 252 / 4 =� 63[MPa]
2. Obliczenie minimalnej średnicy czopa :
P ��l�
d ł�
0,2�� kgo
l
Przyjmuję l� =� =�1.2
d
10000��1,2
d =� 32[mm]
d ł�=� 30,9[mm]
0, 2��63
Dobieram średnicę d=32[mm]
3. Obliczenie długości łożyska :
P 10000
pdop =�10MPa
l ł� =� =� 31,25[mm]
d �� pdop 32��10
l=40[mm]
Dobieram długość tuleji l=40[mm]
l 40
l� =� =� =�1.25
d 32
4. Sprawdzenie na naprężenia zginające w
niebezpiecznym przekroju czopa końcowego :
d=32[mm]
P��l 10000��40
l=40[mm] d�g =�Ł� kgo =� 61,04 Ł� 63[MPa]
0,2��d3 0,2��323
Warunek spełniony
5. Sprawdzenie łożyska na nacisk :
P
psr =� Ł� pdop
ld
10000
psr =� 7,82[MPa]
=� 7,82 Ł�10[MPa]
32��40
Warunek spełniony
6. Obliczamy łożysko na rozgrzewanie :
( psrv) Ł� ( psrv)dop
P dw�
P=10000N
psrv =� ��
n=500obr/mi dl 2
n
n �� 2��p� 500�� 2��3,14
w� =� =� =� 52,4[rad / s,1/ s]
d=32mm
60 60 1
w� =� 52, 4[ ]
l=40mm
10000 0,032��52,4 m
s
psrv =� �� =� 6,55 Ł� 30[Mpa �� ]
32�� 40 2 s
Warunek spełniony
Jako panewkę dobieram tuleję z kołnierzem o długości
l=400[mm]
Tuleja B-P32/40x40-M059 wg. PN-80/M87101
7. Obliczenie nacisków dopuszczalnych działających na
kołnierz łożyska :
Pw=90[N]
4Pw 4��90
D=40[mm]
pK =� =� =� 0,2[MPa] Ł� pdop
p� (D2 -� d2) 3,14��(402 -�322)
Warunek spełniony
Obliczenia łożyska poprzecznego ślizgowego :
Wielkości zadane :
P =�10000[N]
d�
y� =� =� 0,001 - względny luz łożyskowy
r=16[mm]
r
d� =�16m�m
32
y� =� 0,001
d� =�y� �� r =� 0,001�� =� 0,016[mm] =�16m�m - luz
2
promieniowy
obr
n'' =� 8,4[ ] - prędkość obrotowa
s
ti =� 20oC
psr =� 7,82[MPa]
h� =� 0,04- wstępnie dobrana lepkość dynamiczna
Rzc =� 4
Rzp =� 6
- Obliczam liczbę Sommerfelda :
h� =� 0,04 h� ��n'' 0,04��8,4
S =� =� =� 0,043
2 S =� 0,043
psr ��y� 7820000��0,0012
psr =� 7,82MPa
obr
n'' =� 8,4
Odczytuje z wykresu wskaz
nik h* =� 0,18
s
y� =� 0,001
- wysokość szczeliny smarownej :
ho =� h* ��d� =� 0,18��16 =� 2,88[m�m]
ho =� 2,88[m�m]
- mimośrodowość względna :
e� =� 0,82
e� =�1-� h* =�1-� 0,18 =� 0,82
Odczytanie wartości wskaz
ników w funkcji liczby
Sommerfelda :
*
f�o =� 0,32
Q* =� 0, 28
*
QS =� 0,74
*
m�1 =� 0,12
*
m�2 =� 0,0
D�t* =� 0,1
- miejsce wystąpienia minimalnej szczeliny
smarownej określone kątem :
*
j�o =�100f�ord� n''l =�
m3
j�o =� 2, 4��
=�100��0, 28��0,000016��8, 4��0,04 =� 2, 4��10-�6[ ]
s
m3
��10-�6[ ]
s
- objętość wypływów bocznych oleju :
m3
*
QS =� QSQ =� 0,74��2,4��10-�6 =�1,78��10-�6[ ]
QS =� 1,78��
s
m3
��10-�6[ ]
- współczynnik tarcia w łożysku :
s
*
m� =�10y�m�1 =�10��0,001��0,12 =� 0,0012 m� =� 0,0012
 - średnia temperatura robocza w szczelinie
smarownej :
tr =� 65oC
100 psr 100��7,82
tr =� ti +� D�t* =� 20 +� ��0,1 =� 65oC
ti =� 20oC
cp 1,75
cp =�1.75[MJ / m3 �� K] - objętościowa pojemność cieplna
Dobieram olej o lepkości dynamicznej = 0,04 w
temperaturze roboczej = 65 stopni
AN 100
- dobór pasowań czopa w panewce :
2ho 2�� 2,88
ho =� 2,88
Sr min ł� Smin =� -� 2h1 =� -� 2��5 =� 22[m�m]
Sr min ł� 22[m�m]
1-�e� 1-� 0,82
e� =� 0,82
h1 =� 5
Rzc +� Rzp 4 +� 6
Rzc =� 4
h1 =� =� =� 5
Sr max Ł� 72[m�m]
22
Rzp =� 6
h� ��w� 0,04��52, 4
*
Sr max Ł� Smax =� l �� S1 -� 2h1 =� 0,04�� ��3,5 =� 72[m�m]
psr 7,82
Dobieram pasowanie H6/f6 wg. PN-EN 20286-2:1996