Autor:
Nazwa:
Dane wejsciowe:
Q := 20000 N
H := 420mm
Zarys gwintu: metryczny
Material sruby i naktetki: stal
1. Dobór srednicy gwintu
1.1 Srednica podzialowa gwintu d'2
z warunku wytzrymalosci zwojow na zuzycie:
�h := 2.1
wspolczynnik wysokosci nakretki
kd := 10
wartosc dopuszczalnych naciskow jedostkowych
� := 0.54
H
wspolczynnik wysokosci gwintu(gwint metryczny)
Q
d'2 :=
Ą�"�h�"�H�"kd
d'2 = 23.694 mm
1.2 Wewnetrzna srednica gwintu z warunku wytrzymalosci rdzenia
d'3
sruby na sciskanie z uwzglednieniem skrecania:
Wspólczynnik uwzgledniajacy wplyw naprezen
skrecajacych w przekroju sruby:
� := 1.3
Dla Stali 35
Re := 315
Re
kc :=
3
kc = 105
Q
d'3 := 4�"� �"
Ą�"kc
d'3 = 17.756
1.3 Wedlug PN dla okreslonego zarysu gwintu dobiera sie gwint o srednicy zewnetrznej
d tak aby spelnial warunki.
i
d2 e" d'2 d3 e" d'3
P := 5 d := 28 d2 := 25.5 d3 := 22.5 D := 23 D := 28
1 4
2. Warunek samohamownosci gwintu
ł- kąt wzniosu lini zwoju
�'- zastepczy kat tarcia
ą- kąt pochylenia oporowej powieszchni gwintu
Ą
ą :=
6
f- współczynnik tarcia dla skojarzonych par materiałów
f := 0.12
P
�ł �ł
ł := atan
�ł �ł
Ą�"d2
�ł łł
f
�ł �ł
�' := atan
�ł �ł
cos (ą)
�ł łł
ł = 0.062
�' = 0.138
ł < �'
gwint spelnia warunek samohamownosci
3. Moment tarcia w gwincie
Ttgw := 0.5�"Q�"d2�"tan(ł + �')
Ttgw = 5.17� 104
4. Wymiary nakretki.
4.1. Wysokosc nakretki.
h := �h�"d2
h = 53.55 mm
Przyjmuję wartość:
h := 53
4.2. Liczba zwojów w nakretce
h
Z :=
P
Z = 10.6
zmax d" 11
z < zmax
4.3. Zewnetrzna srednica nakretki
Re
kr :=
3
kr = 105
Q
2
Dn := d + 4�"� �"
Ą�"kr
Dn = 33.155
4.4. Dla nakretki o konstrukcji kolnierzowej:
4.41 Srednica kolnieza z warunku wytrzymalosci wg naciskow powierzchniowych, mm
c := 1.2
D'n := Dn + 2�"c
D'n = 35.555 mm
Re
k'd :=
2
Q
2
Dk := D'n + 4�"
Ą�"k'd
Dk = 37.761
4.42 wysokosc kolnierza nakretki, mm
hk := 0.22�"h
4.43 Warunek wytrzymalosci kolnierza na scinanie
Q
� :=
3.14�"Dn�"hk
ks := 0.6�"kr
ks = 63
� = 16.476
� d" ks
Warunek spełniony
4.5 Moment tarcia na podporowej powierzchni nakretki, N*mm
f = 0.12
�łD 3 - D'n3�ł
k
�ł łł
Ttn := Q�"f�"
�łD 2 2�ł
3�" - D'n
k
�ł łł
4.6 Warunek nieruchomosci nakretki
Ttn = 4.4 � 104
Ttgw = 5.17� 104
Ttn > Ttgw
Warunek niespelniony !
4.7. Realizacja blokady nakretki.
Tbl := Ttgw - Ttn
Tbl = 7.694� 103 Nmm
4.7.1. Obliczam wkret na scinanie
blokada nakretki bedzie realizowana w sposób pokazany na rysunku
przyjmuje wkręt: M6x10 - 3.6 Re = 320; MPa kr = Re/3; ks = 0.6kr;
Lwk := 10 mm
dwk := 6mm
2�"Tbl
� :=
Dn�"dwk�"Lwk
ks = 0.6kr
� = 7.735 MPa
ks := 36 MPa
warunek � < ks jest spełniony
5. Sprawdzenie sruby na wyboczenie
5.1 Dlugosc sciskanej czesci sruby
h - wysokosc nakretki
H - nominalny prześwit prasy
h1- dlugosc polczenia sruba - plyta
h1 := 1.6�"d
h = 53
H = 420
h1 = 44.8
L1 := H + h1 + 0.5�"h
L1 = 491.3
5.2 Dlugosc wyboczeniowa
� := 0.7
Lw := � �"L1
Lw = 343.91
Sposob zamocowania sruby w plycie sruby w plycie:
5.3 Smuklosc sruby
4
Ą�"d3
J :=
64
2
Ą�"d3
S :=
4
J
imin :=
S
Lw
 :=
imin
 = 61.14
Dla 35
a := 320
b := 1.2
Qkr := (a - b�")S
Qkr = 9.806� 104
Q = 2 � 104
Qqr > Q
Warunek spełniony
6. Wymiary renkojesci
6.1 Dlugosc rekojesci, mm
Fr < 300 N przyjmuje Fr = 250 N
Zr - ilość robotników przyjmuje Zr = 1
Kz - współczynnik nierównomiernego przykładania wysiłku robotników = 1
Kz
zakładam ze tarcie w połączeniu śruba - płyta wyniesie Ttk = 10%Ttgw
F := 250 N
r
Zr := 1
Kz := 1
Ttk := 0.1 �"Ttgw
(T + Ttk)
tgw
Lr :=
Fr�"Zr�"Kz
Lr = 227.464
ze względów konstrukcyjnych przyjmuje = 230 mm
Lr
6.2 Srednica rekojesci, mm, wykonana z St3:
kg := 110
D3 := 1.5 �"d
3
Fr�"Zr�"Kz�" - 0.5�"D3
(L )
r
dr :=
0.1�"kg
dr = 16.742
ze względów konstrukcyjnych przyjmuje = 17 mm
dr
7. Srednica kolumny prasy
przyjmuje materiał kolumny stal 35 ulepszana cieplnie
Q = 2 � 104
kr = 105
4�"Q�"0.5
dk :=
Ą�"kr
dk = 11.012
ze względów konstrukcyjnych przyjmuje średnice kolumn = 15 mm
dk
8. Sprawnosc przekladni
tan(ł)
� :=
2�"Ttk
tan(ł + �') +
Q�"d2
� = 0.28
9. Sprawnosc wytrzymalosci sruby
2
2
�ł łł
(T + Ttk)śł
4Q tgw
�ł �ł
�ł
�z := �ł �ł + 3�"
2 3
�ł śł
�ł �ł
Ą�"d3 0.2�"d3
�ł łł �ł �ł
�z = 66.328
kc = 105
�z < kc
Warunek spełniony
10. Płyta dociskowa
przyjmuje minimalna grubość płyty dociskowej hpl = 15 mm
materiał płyty: \
eliwo ZL250
sp- szerokość robocza płyty
�- współczynnik Poissona płyty
r - promień na którym równomiernie rozkłada sie siła obcią\
ajaca
o
Wmax- max strzałka ugięcia
�pl - max naprezenie
sp := 300 mm
� := 0.27
ro := 15 mm
L := 400 mm
hpl := 15 mm
Q = 2 � 104 N
E := 1�"105 MPa
sp
ą :=
L
ą = 0.75
0.914
k := - 0.6
5
1 + 1.6�"ą
k = 0.062
2
( )
0.203�"Q�"sp�" 1 - �
wmax :=
3 4
( )
E�"hpl �" 1 + 0.462�"ą
wmax = 2.919� 10- 3
�ł �ł(1 + �)spłłłł
3�"� �"Q 1 + k
�ł �ł śłśł
�pl := �" + ln
2
� 2Ą�"10
�ł �ł �ł�ł
2�"hpl �"Ą
�pl = 65.746
dopuszczlne naprezenia przy zginaniu dla zeliwa ZL 250
kgi
= 120
�pl < kgi