KONSTRUKCJE BETONOWE 
ELEMENTY I HALE
Ćwiczenie Projektowe
Projektował: Bartosz Kuczyński
SprawdzajÄ…cy: mgr. Piotr Kmiecik
1
1. ]Opis techniczny
1.1 Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny magazynu o konstrukcji
murowanej ścian ze stropodachem nie wentylowanym o nachyleniu 5o i stropami
płytowo-żebrowymi (monolitami), zlokalizowanego w Wałbrzychu i
posadowionego na piasku drobnym. Budynek ma2 kondygnacje o 4 m każda.
Przeznaczenie obiektu to magazynowanie materiałów wywołujących maksymalne
obciążenie użytkowe na stropy 8,5 kN/m2.
Wymiary budynku:
-długość: 75 m
-szerokość: 22 m
1.2 Charakterystyka projektowanego obiektu
Obiekt ma kształt prostokąta, posiada 2 kondygnacje i nie jest podpiwniczony.
Budynek o konstrukcji mieszanej: stropy żelbetowe w formie płyty żelbetowej,
opartej na układzie żeber i podciągów. Podciągi przekazują obciążenia
bezpośrednio na słupy oraz poprzez wieńce obwodowe, na ściany zewnętrze.
Ściany zewnętrzne maja grubość 51 cm i są murowane z cegły sylikatowej,
ocieplonej 10 cm styropianem.
1.3 Wielkości charakterystyczne projektowanego obiektu
Powierzchnia zabudowy - 1749,98 m2
Powierzchnia użytkowa - 3499,96 m2
Kubatura - 13999,84 m3
Zewnętrzne wymiary budynku - 76,02x23,02 m
Całkowita wysokość budynku - 8,55 m
1.4 Posadowienie budynku
1.4.1 Warunki geotechniczne
Przyjęto posadowienie budynku na gruncie rodzimym z pominięciem
nasypów budowlanych. Otwartego wykopu nie można pozostawiać na
2
dłuższy okres w czasie, którego mogłoby nastąpić przemoczenie lub
przemarzniecie gruntów. Wszystkie ewentualne rozmoczenie bądz
naruszenie
partii gruntu wybrać narzędziami ręcznymi i zastąpić chudym betonem.
Wykopy fundamentowe projektowanego obiektu winny być przed
betonowaniem Å‚aw skontrolowane, celem stwierdzenia, czy w poziomie
posadowienia nie występują grunty o niższych parametrach.
1.4.2 Wytyczne prowadzenia robót fundamentowych
- z uwagi na możliwość występowania w podłożu gruntów spoistych i ich
podatność na zmiany wilgotności i właściwości wysadzi nowe, należy prace
ziemne w tych gruntach prowadzić szczególnie starannie, aby nie dopuścić
do obniżenia ich parametrów wytrzymałościowych.
- pogłębianie wykopu sprzętem mechanicznym należy zakończyć około 0,30
m powyżej projektowanego poziomu posadowienia, pozostawioną w dnie
wykopu warstwę ochronną wybrać narzędziami ręcznymi, bezpośrednio
przed przystÄ…pieniem do fundamentowania.
-fundamenty i stopy wylewać na warstwę chudego betonu C12/15 o gr.10 cm.
- po wyprowadzeniu podziemnych ścian budynku do powierzchni terenu,
pobocza obsypać jednorodnym gruntem spoistym i dokładnie warstwami
ubić tak, aby uniemożliwić przenikanie wód opadowych w przestrzeń wokół
i poniżej fundamentu.
1.4.3 Fundamenty budynku
Posadowienie budynku bezpośrednie na ławach pasmowych i stopach
fundamentowych na gruntach rodzimych.
1.5 Åšciany nowoprojektowanego budynku
1.5.1 Åšciany fundamentowe
Ściany fundamentowe szerokości 51 cm wykonać jako wylewane z betonu
C20/25 w deskowaniach inwentaryzacyjnych lub murowane z bloczków
prefabrykowanych betonowych. Ściany fundamentowe odizolować od ścian
naziemnych dwoma warstwami papy asfaltowej na lepiku asfaltowym.
Ściany fundamentowe zewnętrzne ocieplić od zewnątrz płytami
dopuszczonymi do kontaktu z gruntem.
1.5.2 Åšciany naziemne
3
Ściany zewnętrzne projektuje się murowane, warstwowe gr. 51 cm. Ścianę
tworzy od wewnątrz warstwa konstrukcyjna gr. 51 cm z cegły silikatowej,
murowana na zaprawie cementowo-wapiennej. Ścianę ocieplić od zewnątrz
warstwą o gr. 10 cm i otynkować tynkiem cienkowarstwowy
1.6 Stropy
Stropy projektuje się, jako płytowo-żebrowe wylewane na budowie z betonu
C30/37. Płyta o grubości 12 cm, zbrojona prętami ze stali A III N, prętami
rozdzielczymi ze stali A III N w rozstawie, co 40 cm.
1.7 Wieńce żelbetowe
Dla zmonolityzowania tarczy stropowej i usztywnienia konstrukcji w poziomie
stropu wykonać wieniec obwodowy żelbetowych ścianach zewnętrznych i
wewnętrznych o wymiarach 25x 60 cm. Wieniec wylewany z betonu C30/37
zbrojony prętami 4ł20 ze stali A III N B500Sp ze strzemion ł8 ze stali A III N
B500Sp w rozstawie co 30 cm. Pręty podłużne zbrojenia wieńca należy zagiąć i
wpuścić w wieniec, przebiegający prostopadle na ok. 50 cm.
1.8 Konstrukcję nośną stanowią:
1.8.1 Stopy
Stopy żelbetowe o przekroju prostokątnym o wym. L=3,6m, B=2,4m, h=0,60
m, wykonane z betonu C30/37, zbrojone stalą A III N prętami ł20. Pod stopą
wylano beton podkładowy C12/15 o gr. 10 cm. Stopy posadowione są na
głębokości 0,8 m poniżej poziomu terenu w warstwie piasku drobnego.
1.8.2 SÅ‚upy
SÅ‚upy o przekroju 0,45x0,3 m, betonowane w pozycji pionowej betonem
C30/37 odcinkami nie większymi niż 1,5 m, każdorazowo zagęszczonymi.
Zbrojenie słupa stalą A III N prętami ł25, strzemionami ł8 ze stali A III N
B500Sp.
1.8.3 PodciÄ…gi
PodciÄ…gi o przekroju prostokÄ…tnym 0,35x0,55 m wykonane z betonu C30/37,
zbrojone stalą A III N B500Sp prętami ł20. Podciąg jest projektowany jako
belka pięcioprzęsłowa o rozpiętości osiowej: przęseł środkowych 5m,
skrajnych 4,99 m. Strzemiona Å‚8 dwuciente ze stali A III N B500Sp.
4
1.8.4 Żebra
Żebra o przekroju prostokątnym 0,25x0,45 m, wykonane z betonu C30/37,
zbrojone stalą A III N B500Sp prętami ł16. Żebro jest projektowane, jako
belka czteroprzęsłowa o rozpiętości osiowe: przęseł środkowych 6m,
skrajnych 5 m. Strzemiona Å‚8 dwuramienne ze stali AIIIN.
1.8.5 Płyta żelbetowa
Płyta żebrowa o gr. 12 cm, wylana z betonuC30/37, zbrojona stalą A III N
B500Sp. Płyta projektowana jest jako belka dziesięcioprzęsłowa o rozpiętości
przęseł środkowych 2,5 m, skrajnych 2,5 m, obciążona obciążeniem
równomiernie rozłożonym.
1.9 Warunki wykonawstwa
Wykonawstwo robot winno odpowiadać  Warunkom technicznym wykonania i
odbioru robót budowlano-montażowych cz I  Roboty ogólnobudowlane W-wa
1989r. oraz odpowiednim normom państwowym i branżowym.
W trakcie realizacji budowy należy przestrzegać przepisy BHP i ppoż,
obowiÄ…zujÄ…cym na terenie budowy.
5
PROJEKT WST
PNY
Dane wyjściowe:
·ð Obciążenia użytkowe  8,5 kN/m2
·ð Odporność ogniowa konstrukcji  60 min
·ð Klasa ekspozycji  XC3
·ð Beton  C30/37 o fck=30MPa, fcd=21,4MPa
·ð Stal  RB500 o fyk=500MPa; fyd=435MPa
·ð Graniczny odpór podÅ‚oża  350Kpa=0,35MPa
·ð Lokalizacja  WAA
BRZYCH
·ð GÅ‚Ä™bokość strefy przemarzania  0,8m
·ð Wymiary budynku w Å›wietle Å›cian  75x22m
·ð Ilość kondygnacji  2
·ð Wysokość kondygnacji  4m
PROJEKT WST
PNY PA
YTY
Zestawienie obciążeń
Obciążenia Obciążenia
Materiał
charakterystyczne Obliczeniowe
Żywica epoksydowa 0,360 0,486
GÅ‚adz
cementowo-
0,380 0,513
wapienna
Styropian 0,023 0,030
Folia PE - -
Płyta żelbetowa 2,500 3,38
Tynk Cementowo-
0,380 0,513
Wapienny
SUMA 3,643 4,918
Obciążenia
8,500 12,750
Zmienne
6
1. Obliczenia statyczne
( )
( )
( )
( )
( ) ( )
Do obliczeń przyjmuje moment 9,96 kNm
2. Przyjęcie grubości płyty
·ð Ze wzglÄ™du na zginanie
Zakładam 0,5% zbrojenia
" ( ) " ( )
·ð Ze wzglÄ™du na ugiÄ™cie, z tab.9 odczytano dla stopnia zbrojenia 0,5% i betonu C30/37
= 20,5*1,5=30,75
3. Przyjęcie otuliny
7
Dla klasy ekspozycji SC3 = cnom = 25mm
Przyjęto pręty Ś10
Grubość hs=8,1cm
Według tabeli 58 EC 2-1 REI60 hs=80mm
Przyjęto grubość płyty 12cm
Gk=4,413 kN/m
Gd=5,59 kN/m
Qk=8,5 kN/m
Qd=12,75 kN/m
PROJEKT WST
PNY ŻEBRA
Zestawienie obciążeń
Obciążenia Obciążenia
Materiał
charakterystyczne Obliczeniowe
Obciążenie z płyty 11,033 14,894
Ciężar własny żebra 1,500 2,025
Tynk cementowo-
0,228 0,308
wapienny
SUMA 12,761 17,227
Obciążenia
21,250 31,875
Zmienne
( ) ( )
8
4. Dobór wymiarów przekroju
·ð Ze wzglÄ™du na zginanie
Przyjmuje Á=1,2% = 0,012
( )
( )
PrzyjmujÄ™ d=2b
"
"
·ð Ze wzglÄ™du na Å›cinanie
( )
·ð Ze wzglÄ™du na ugiÄ™cie
5. Przyjęcie Otuliny i ostatecznych wymiarów
9
Przyjmuje wymiary 0,25x0,47 m
1. Sprawdzenie zarysowania żebra
Maksymalna rysa dla ekspozycji XC3  3mm
Kombinacja quasi-stała
Zakładamy As1
Z Tab. 7.2N odczytano dla 160Mpa i 3mm rozwarcia pręty Ś32=Śs
( )
( )
10
PROJEKT WST
PNY PODCI
GU
·ð Reakcje z żebra Rb(g) i Rb(q )
( )
( )
Do tego dodajemy ciężar podciągu
( )
Ciężar podciągu
( )
Reakcja w podporze B
11
2. Dobór wymiarów przekroju
·ð Ze wzglÄ™du na zginanie
Przyjmuje Á=1,4% = 0,014
( )
( )
PrzyjmujÄ™ d=2b
"
"
·ð Ze wzglÄ™du na Å›cinanie
( )
·ð Ze wzglÄ™du na ugiÄ™cie
3. Przyjęcie Otuliny i ostatecznych wymiarów
Przyjmuje wymiary 0,35x0,55 m
12
4. Sprawdzenie zarysowania podciÄ…gu
Maksymalna rysa dla ekspozycji XC3  3mm
Kombinacja quasi-stała
·ð Reakcje z żebra Rb(gk) i Rb(qk)*0,6
( )
( )
Ciężar podciągu
Zakładamy As1
Z Tab. 7.2N odczytano dla 240Mpa i 3mm rozwarcia pręty Ś16=Śs
( )
( )
13
PROJEKT WST
PNY SA
UPA
Wymiary, z jakich zbieram obciążenia 5x6 m, liczba kondygnacji - 2
·ð Od Å›niegu  WaÅ‚brzych, strefa I, A=450 m n.p.m
·ð Obciążenie stropem  ciężar posadzki
·ð Obciążenie żebrami
·ð Obciążenie podciÄ…gu
·ð Obciążenie stropodachem
·ð Ciężar wÅ‚asny sÅ‚upa , przyjmuje sÅ‚up 0,3x0,3 m
·ð Obciążenie zmienne
1. Przyjęcie wymiarów słupa
Przyjmuje słup 0,3x0,45m
·ð Warunek smukÅ‚oÅ›ci
14
PROJEKT WST
PNY STOPY FUNDAMENTOWEJ
·ð Proporcje
·ð NoÅ›ność Stopy
·ð Stopa kwadratowa
·ð Stopa wedÅ‚ug proporcji
15
PROJEKT TECHNICZNY PA
YTY
Schemat statyczny oraz załącznik z programu rm-win
Siły przekrojowe obwiednie
SIA
Y
PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 1,116 11,236* -0,161 0,000 ABDF
2,550 -13,641* -28,737 0,000 ABCE
16
 2,550 -13,641 -28,737* 0,000 ABCE
2,550 -13,641 -28,737 0,000* ABCE
1,116 11,236 -0,161 0,000* ABDF
2,550 -13,641 -28,737 0,000* ABCE
1,116 11,236 -0,161 0,000* ABDF
2 1,250 7,768* 0,764 0,000 ACE
0,000 -13,641* 26,798 0,000 ABCE
0,000 -13,641 26,798* 0,000 ABCE
0,000 -13,641 26,798 0,000* ABCE
1,250 7,768 0,764 0,000* ACE
0,000 -13,641 26,798 0,000* ABCE
1,250 7,768 0,764 0,000* ACE
3 1,250 8,792* 0,000 0,000 ABDF
0,000 -11,877* 26,140 0,000 ACDF
0,000 -11,877 26,140* 0,000 ACDF
0,000 -11,877 26,140 0,000* ACDF
1,250 8,792 0,000 0,000* ABDF
0,000 -11,877 26,140 0,000* ACDF
1,250 8,792 0,000 0,000* ABDF
4 1,250 7,768* -0,764 0,000 ACE
2,500 -13,641* -26,798 0,000 ACEF
2,500 -13,641 -26,798* 0,000 ACEF
2,500 -13,641 -26,798 0,000* ACEF
1,250 7,768 -0,764 0,000* ACE
2,500 -13,641 -26,798 0,000* ACEF
1,250 7,768 -0,764 0,000* ACE
5 1,434 11,236* 0,161 0,000 ABDF
0,000 -13,641* 28,737 0,000 ACEF
0,000 -13,641 28,737* 0,000 ACEF
0,000 -13,641 28,737 0,000* ACEF
1,434 11,236 0,161 0,000* ABDF
0,000 -13,641 28,737 0,000* ACEF
1,434 11,236 0,161 0,000* ABDF
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 0,000* 20,303 20,303 ABDF
0,000* -1,778 1,778 CE
0,000* 0,000 0,000
0,000 20,303* 20,303 ABDF
0,000 -1,778* 1,778 CE
0,000 20,303 20,303* ABDF
2 0,000* 55,535 55,535 ABCE
0,000* -2,990 2,990 DF
0,000* 0,000 0,000
0,000 55,535* 55,535 ABCE
0,000 -2,990* 2,990 DF
0,000 55,535 55,535* ABCE
3 0,000* 51,433 51,433 ACDF
17
 0,000* -6,941 6,941 BE
0,000* 0,000 0,000
0,000 51,433* 51,433 ACDF
0,000 -6,941* 6,941 BE
0,000 51,433 51,433* ACDF
4 0,000* 51,433 51,433 ABDE
0,000* -6,941 6,941 CF
0,000* 0,000 0,000
0,000 51,433* 51,433 ABDE
0,000 -6,941* 6,941 CF
0,000 51,433 51,433* ABDE
5 0,000* 55,535 55,535 ACEF
0,000* -2,990 2,990 BD
0,000* 0,000 0,000
0,000 55,535* 55,535 ACEF
0,000 -2,990* 2,990 BD
0,000 55,535 55,535* ACEF
6 0,000* 20,303 20,303 ABDF
0,000* -1,778 1,778 CE
0,000* 0,000 0,000
0,000 20,303* 20,303 ABDF
0,000 -1,778* 1,778 CE
0,000 20,303 20,303* ABDF
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
1. Przekrój AB
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 15cm o 3,33cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80mm
18
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
2. Przekrój BOŚ
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 19 cm o 2,63 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
As1,min ze względu na osiadanie podpór
19
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
3. Przekrój BK
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 16 cm o 3,13 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 100 mm
20
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
4. Przekrój BCMAX
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8o rozstawie 21 cm o 2,38 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80mm
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
21
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
5. Przekrój BCMIN
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 24cm o 2,08 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
6. Przekrój COŚ
22
 (
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 19 cm o 2,63 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
As1,min ze względu na osiadanie podpór
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
23
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
7. Przekrój CK
(
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 19 cm o 2,63 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
8. Przekrój CCMAX
24
 (
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 19 cm o 2,63 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
·ð Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
9. Przekrój CCMIN
25
 (
)
Zbrojenie As1 jest większe od As1,min więc warunek się zgadza.
·ð Maksymalny rozstaw prÄ™tów zbrojeniowych
( )
Z tab.8 wybieram pręty Ś8 o rozstawie 24 cm o 2,08 cm2
Długość zakotwienia, = 10Ś czyli 80 mm
Zbrojenie rozdzielcze
LUB
Wybieram pręty Ś6 co 40cm o As=0,70cm2
As1
Przekrój Msd d Sb ¾ As1 PrzyjÄ™to
przekrój
Fi8 o rozs.
AB 11,236 0,081 0,080 0,960 3,322 3,330
15cm
B oÅ› 13,641 0,123 0,042 0,980 2,602 fi8 o rozs. 16cm 2,630
Fi8 o rozs.
B k 10,231 0,081 0,073 0,965 3,009 3,290
16cm
BC max 7,768 0,081 0,055 0,970 2,273 fi8 o rozs. 15cm 2,380
BC min 9,094 0,081 0,065 0,965 1,68 fi8 o rozs. 16cm 2,08
C oÅ› 11,877 0,123 0,037 0,980 2,265 fi8 o rozs. 16cm 2,630
C k 8,788 0,081 0,063 0,970 2,571 fi8 o rozs. 16cm 2,630
CC max 8,792 0,081 0,063 0,965 2,586 fi8 o rozs. 15cm 2,630
CC min 7,918 0,081 0,056 0,970 1,48 fi8 o rozs. 15cm 2,08
26
Åšcinanie
" "
( )
[ ]
( )
[ ]
( )
( )
Ugięcie
·ð UgiÄ™cie przÄ™sÅ‚a skrajnego
·ð UgiÄ™cie przÄ™sÅ‚a przed skrajnego
27
ŻEBRO
1. Schemat Statyczny
2. Siły przekrojowe obwiednie
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 2,242 125,119* -0,211 0,000 ABD
5,125 -176,151* -162,401 0,000 ABCE
5,125 -176,151 -162,401* 0,000 ABCE
5,125 -176,151 -162,401 0,000* ABCE
2,242 125,119 -0,211 0,000* ABD
5,125 -176,151 -162,401 0,000* ABCE
2,242 125,119 -0,211 0,000* ABD
2 3,000 120,237* 3,981 0,000 ACE
6,000 -178,082* -163,986 0,000 ACD
0,000 -176,151 166,468* 0,000 ABCE
0,000 -176,151 166,468 0,000* ABCE
28
 3,000 120,237 3,981 0,000* ACE
6,000 -178,082 -163,986 0,000* ACD
0,000 -176,151 166,468 0,000* ABCE
3,000 120,237 3,981 0,000* ACE
6,000 -178,082 -163,986 0,000* ACD
3 3,000 120,237* -3,981 0,000 ABD
0,000 -178,082* 163,986 0,000 ACD
6,000 -176,151 -166,468* 0,000 ABDE
6,000 -176,151 -166,468 0,000* ABDE
3,000 120,237 -3,981 0,000* ABD
0,000 -178,082 163,986 0,000* ACD
6,000 -176,151 -166,468 0,000* ABDE
3,000 120,237 -3,981 0,000* ABD
0,000 -178,082 163,986 0,000* ACD
4 2,883 125,119* 0,211 0,000 ACE
0,000 -176,151* 162,401 0,000 ABDE
0,000 -176,151 162,401* 0,000 ABDE
0,000 -176,151 162,401 0,000* ABDE
2,883 125,119 0,211 0,000* ACE
0,000 -176,151 162,401 0,000* ABDE
2,883 125,119 0,211 0,000* ACE
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 0,000* 111,815 111,815 ABD
0,000* 11,596 11,596 ACE
0,000* 26,097 26,097 A
0,000 111,815* 111,815 ABD
0,000 11,596* 11,596 ACE
0,000 111,815 111,815* ABD
2 0,000* 328,870 328,870 ABCE
0,000* 64,925 64,925 AD
0,000* 83,275 83,275 A
0,000 328,870* 328,870 ABCE
0,000 64,925* 64,925 AD
0,000 328,870 328,870* ABCE
3 0,000* 327,971 327,971 ACD
0,000* 47,423 47,423 ABE
0,000* 79,384 79,384 A
0,000 327,971* 327,971 ACD
0,000 47,423* 47,423 ABE
0,000 327,971 327,971* ACD
4 0,000* 328,870 328,870 ABDE
0,000* 64,925 64,925 AC
0,000* 83,275 83,275 A
0,000 328,870* 328,870 ABDE
0,000 64,925* 64,925 AC
0,000 328,870 328,870* ABDE
29
 5 0,000* 111,815 111,815 ACE
0,000* 11,596 11,596 ABD
0,000* 26,097 26,097 A
0,000 111,815* 111,815 ACE
0,000 11,596* 11,596 ABD
0,000 111,815 111,815* ACE
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
3. Zestawienie obciążeń
ZESTAWIENIE OBCI
ŻEC

Obciążenia Obciążenia
Skład
charakterystyczne obliczeniowe
Ciężar płyty 11,03 14,89
ciężar własny żebra 2,10 2,84
Tynk cementowo
0,27 0,36
wapienny
SUMA 13,399 18,088
Obciążenie zmienne 21,25 31,88
( )
4. Obliczenie wartości beff
·ð PrzÄ™sÅ‚o 1
·ð PrzÄ™sÅ‚o 2
30
5. Zbrojenie przęsłowe dolne
·ð WstÄ™pne zaÅ‚ożenie d
·ð Sprawdzenie przekroju
( )
( )
·ð Wymiarowanie przÄ™sÅ‚a 1
31
 ( ) ( )
·ð Wymiarowanie przÄ™sÅ‚a 2
( ) ( )
6. Zbrojenie nad podporami
·ð WstÄ™pne zaÅ‚ożenie d
·ð Wymiarowanie nad podporÄ… B
32
 ( ) ( )
·ð Wymiarowanie nad podporÄ… C
( ) ( )
33
7. Åšcinanie
·ð Nad podporÄ… B i C
( )
[ ] ( )
" "
( )
[ ]
( )
·ð Podpora A
( )
[ ] ( )
" "
( )
[ ]
( )
34
8. Obliczenie zbrojenia na ścienianie
·ð Podpora A
35
·ð Podpora B i C
36
9. Długość zakotwienia
37
10. Ugięcie
-104,488 -104,488 -103,765 -103,765 -104,488 -104,488
-33,510 -33,510 -33,510 -33,510
-24,327 -24,327
1 2 3 4
TN
CE-OBWIEDNIE:
99,176 97,481 98,285
65,951
40,874
33,869 32,262
19,355
1 2 3 4
-19,355
-32,262 -33,869
-40,874
-65,951
-98,285 -97,481 -99,176
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1 2 3 4
38
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 2,242 71,460* -2,209 0,000 ABD
5,125 -104,488* -98,285 0,000 ABCE
5,125 -104,488 -98,285* 0,000 ABCE
5,125 -104,488 -98,285 0,000* ABCE
2,242 71,460 -2,209 0,000* ABD
5,125 -104,488 -98,285 0,000* ABCE
2,242 71,460 -2,209 0,000* ABD
2 3,000 66,386* 2,121 0,000 ACE
0,000 -104,488* 99,176 0,000 ABCE
0,000 -104,488 99,176* 0,000 ABCE
0,000 -104,488 99,176 0,000* ABCE
3,000 66,386 2,121 0,000* ACE
0,000 -104,488 99,176 0,000* ABCE
3,000 66,386 2,121 0,000* ACE
3 3,000 66,386* -2,121 0,000 ABD
6,000 -104,488* -99,176 0,000 ABDE
6,000 -104,488 -99,176* 0,000 ABDE
6,000 -104,488 -99,176 0,000* ABDE
3,000 66,386 -2,121 0,000* ABD
6,000 -104,488 -99,176 0,000* ABDE
3,000 66,386 -2,121 0,000* ABD
4 2,883 71,460* 2,209 0,000 ACE
0,000 -104,488* 98,285 0,000 ABDE
0,000 -104,488 98,285* 0,000 ABDE
0,000 -104,488 98,285 0,000* ABDE
2,883 71,460 2,209 0,000* ACE
0,000 -104,488 98,285 0,000* ABDE
2,883 71,460 2,209 0,000* ACE
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
( )
( )
( )
39
 ( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( ) ( )
( )
( )
( )
( )
"
40
( )
( )
( ) ( )
( ) ( )
11. Rozsunięcie obwiedni
12. Zarysowanie
( )
( )
( ) ( )
( ) ( )
( )
( )
41
PODCI
G
13. Schemat Statyczny
14. Siły przekrojowe obwiednie
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 2,570 341,187* -199,844 0,000 ABFJ
2,570 341,187* 132,758 0,000 ABFJ
5,140 -294,095* -223,518 0,000 ABDH
2,570 280,346 -223,518* 0,000 ABDH
5,140 -294,095 -223,518* 0,000 ABDH
4,337 -114,582 -223,518 0,000* ABDH
2,570 341,187 132,758 0,000* ABEFJ
5,140 -294,095 -223,518 0,000* ABDH
4,337 -114,582 -223,518 0,000* ABDH
2,570 341,187 132,758 0,000* ABEFJ
5,140 -294,095 -223,518 0,000* ABDH
2 2,500 270,823* 174,582 0,000 ADH
0,000 -294,095* 207,156 0,000 ABDH
2,500 223,795 207,156* 0,000 ABDH
0,000 -294,095 207,156* 0,000 ABDH
42
 0,000 -294,095 207,156 0,000* ABDGH
2,500 270,823 174,582 0,000* ADEGH
0,000 -294,095 207,156 0,000* ABDGH
2,500 270,823 174,582 0,000* ADEGH
3 2,500 292,882* 166,301 0,000 ABFJ
0,000 -256,778* 200,218 0,000 ADFJ
2,500 243,766 200,218* 0,000 ADFJ
0,000 -256,778 200,218* 0,000 ADFJ
0,000 -256,778 200,218 0,000* ACDFIJ
2,500 292,882 166,301 0,000* ABFGIJ
0,000 -256,778 200,218 0,000* ACDFIJ
2,500 292,882 166,301 0,000* ABFGIJ
4 2,500 270,823* -174,582 0,000 ADH
2,500 270,823* 158,020 0,000 ADH
5,000 -294,095* -207,156 0,000 ADHJ
2,500 223,795 -207,156* 0,000 ADHJ
5,000 -294,095 -207,156* 0,000 ADHJ
4,375 -164,623 -207,156 0,000* ADHJ
2,500 270,823 158,020 0,000* ADHI
5,000 -294,095 -207,156 0,000* ADHJ
4,375 -164,623 -207,156 0,000* ADHJ
2,500 270,823 158,020 0,000* ADHI
5,000 -294,095 -207,156 0,000* ADHJ
5 2,570 341,187* 199,844 0,000 ABFJ
0,000 -294,095* 223,518 0,000 ADHJ
2,570 280,346 223,518* 0,000 ADHJ
0,000 -294,095 223,518* 0,000 ADHJ
0,000 -294,095 223,518 0,000* ADHJ
2,570 341,187 199,844 0,000* ABFJ
0,000 -294,095 223,518 0,000* ADHJ
2,570 341,187 199,844 0,000* ABFJ
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
1. Zestawienie obciążeń
15. Obliczenie wartości beff
·ð PrzÄ™sÅ‚o 1
43
·ð PrzÄ™sÅ‚o 2 i 3
16. Zbrojenie przęsłowe dolne
·ð WstÄ™pne zaÅ‚ożenie d
·ð Sprawdzenie przekroju
( )
( )
44
·ð Wymiarowanie przÄ™sÅ‚a 1
( ) ( )
·ð Wymiarowanie przÄ™sÅ‚a 2
( ) ( )
45
·ð Wymiarowanie przÄ™sÅ‚a 3
( ) ( )
17. Zbrojenie nad podporami
·ð WstÄ™pne zaÅ‚ożenie d
·ð Wymiarowanie nad podporÄ… B
( ) ( )
46
·ð Wymiarowanie nad podporÄ… C
( ) ( )
18. Åšcinanie
·ð Nad podporÄ… B i C
( )
[ ] ( )
" "
47
( )
[ ]
( )
·ð Podpora A
( )
[ ] ( )
" "
( )
[ ]
( )
·ð Podpora A
48
( ) ( )
( )
"
"
49
( ) ( )
( )
"
"
50
( ) ( )
( )
"
"
51
·ð Podpora B
( ) ( )
( )
52
 "
"
( ) ( )
( )
53
 "
"
( ) ( )
( )
54
 "
"
"
"
·ð Podpora C
55
( ) ( )
( )
56
 "
"
( ) ( )
( )
57
 "
"
( ) ( )
( )
58
 "
"
·ð PozostaÅ‚e odcinki
" "
19. Zakotwienie
20. Ugięcie
59
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 2,570 199,700* -123,489 0,000 ABFJ
2,570 199,700* 77,704 0,000 ABFJ
5,140 -174,241* -134,495 0,000 ABDH
2,570 171,413 -134,495* 0,000 ABDH
5,140 -174,241 -134,495* 0,000 ABDH
4,337 -66,224 -134,495 0,000* ABDH
2,570 199,700 77,704 0,000* ABFJ
5,140 -174,241 -134,495 0,000* ABDH
4,337 -66,224 -134,495 0,000* ABDH
2,570 199,700 77,704 0,000* ABFJ
5,140 -174,241 -134,495 0,000* ABDH
2 2,500 151,648* 106,465 0,000 ADH
0,000 -174,241* 121,610 0,000 ABDH
2,500 129,783 121,610* 0,000 ABDH
0,000 -174,241 121,610* 0,000 ABDH
0,000 -174,241 121,610 0,000* ABCDH
2,500 151,648 106,465 0,000* ACDEGH
0,000 -174,241 121,610 0,000* ABCDH
2,500 151,648 106,465 0,000* ACDEGH
3 2,500 166,949* 100,596 0,000 ABFJ
0,000 -146,800* 116,366 0,000 ADFJ
2,500 144,114 116,366* 0,000 ADFJ
0,000 -146,800 116,366* 0,000 ADFJ
0,000 -146,800 116,366 0,000* ADFJ
2,500 166,949 100,596 0,000* ABCFGJ
0,000 -146,800 116,366 0,000* ADFJ
2,500 166,949 100,596 0,000* ABCFGJ
4 2,500 151,648* -106,465 0,000 ADH
2,500 151,648* 94,728 0,000 ADH
5,000 -174,241* -121,610 0,000 ADHJ
2,500 129,783 -121,610* 0,000 ADHJ
5,000 -174,241 -121,610* 0,000 ADHJ
4,375 -98,235 -121,610 0,000* ADEGHJ
2,500 151,648 94,728 0,000* ADGH
5,000 -174,241 -121,610 0,000* ADEHJ
4,375 -98,235 -121,610 0,000* ADEGHJ
2,500 151,648 94,728 0,000* ADGH
5,000 -174,241 -121,610 0,000* ADEHJ
5 2,570 199,700* 123,489 0,000 ABFJ
0,000 -174,241* 134,495 0,000 ADHJ
2,570 171,413 134,495* 0,000 ADHJ
60
 0,000 -174,241 134,495* 0,000 ADHJ
0,000 -174,241 134,495 0,000* ADGHJ
2,570 199,700 123,489 0,000* ABFIJ
0,000 -174,241 134,495 0,000* ADGHJ
2,570 199,700 123,489 0,000* ABFIJ
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( ) ( )
( )
( )
( )
( )
( )
61
( )
( )
"
( )
( )
( ) ( )
( ) ( )
62
SÅ‚up
63
·ð MimoÅ›ród
{ }
64
·ð Obliczenie zbrojenia
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
"
( )
"
65
·ð Sprawdzenie efektu II rzÄ™du
" "
" "
" "
·ð Wymiarowanie w pÅ‚aszczyz
nie prostopadłej
66
·ð MimoÅ›ród
{ }
·ð Obliczenie zbrojenia
( )
( )
( )
( )
( )
"
67
 ( )
"
·ð Strzemiona
Stopa Fundamentowa
·ð Zginanie
68
( )
( )
( )
( )
·ð Przebicie
"
( )
69
70