Rok akademicki 1996/97 |
Laboratorium z fizyki |
|||
Nr ćwiczenia: 63 |
Procesy fizyczne w lampach elektronowych |
|||
Elektronika telekomunikacja Grupa: E.02 |
Tomasz Król
|
|||
Data wykonania
|
Ocena |
Data zaliczenia |
Podpis |
|
27.02.1997 |
T |
|
|
|
|
S |
|
|
|
1.Zasada pomiaru
Celem ćwiczenia jest zbadanie zależności natężenia prądu emisji termoelektrycznej od temperatury katody i wyznaczenie pracy wyjścia elektronu z metalu metodą krzywych Richardsona.
Zjawisko emisji termoelektrycznej polega na tym ,iż w określonej dla danego metalu temperaturze zw. temperaturą termoemisji energia kinetyczna elektronów swobodnych jest większa od tzw. pracy wyjścia i zaczynają opuszczać powierzchnię metalu. Temp. termoemisji jest z reguły dość wysoka np. dla wolframu wynosi 1800°C , dla baru, strontu ,cezu ok. 600°C. Zjawisko emisji termoelektrycznej wygodnie jest zbadać przy pomocy lampy elektronowej (w doświadczeniu wykorzystano AZ-1) w której katodą jest najczęściej drucik metalowy nagrzewany do wysokiej temp. za pomocą prądu, a anoda jest cylindrem otaczającym katodę i wychwytującym emitowane przez nią elektrony. Teoria kwantowa zjawiska termoelektrycznego pozwala na obliczenie wartości prądu nasycenia jN(wielkość wyrażająca prąd termoelektryczny z jednostki powierzchni emitującego układu) wg. wzoru Richardsona - Duschmana
gdzie : B - stała emisyjna zależna od czystości metalu i stanu jego powierzchni
T - temperatura bezwzględna w stopniach Kelvina
k - stała Boltzmana ; W - praca wyjścia
jN - gęstość prądu nasycenia , ; IN - natężenie prądu nasycenia
SK - powierzchnia katody
Tak więc mierząc prąd nasycenia IN oraz znając temperaturę katody T można znaleźć pracę wyjścia.
Temperaturę katody wyznaczamy w oparciu o prawo Stefana - Boltzmana. Moc wypromieniowana przez jednostkę powierzchni katody o temp T wynosi:
gdzie : σ - stała
ε - emisyjność całkowita równa 0,5 dla katody lampy AZ-1
Przyjmując ,że w przybliżeniu cała pobierana przez katodę moc zużywa się na promieniowanie, otrzymujemy PŻ = Pe i podstawiając do poprzednich wzorów
; gdzie : PŻ - tzw. moc właściwa katody czyli moc żarzenia przypadająca na jednostkę powierzchni katody
2.Schemat układu pomiarowego
mA +
Zasilacz anodowy
-
V
Zasilacz
Ocena dokładności pojedynczych pomiarów
W doświadczeniu stosowano urządzenia:
- amperomierz (K = 0.5 ; Zakresy odpowiednio 7,5 mA , 15 mA oraz 30 mA)
- woltomierz (K = 0,5 ; Z = 3V)
- Zasilacz anodowy ZS 1;
- Zasilacz katodowy ZT 980-3M regulowany : Za błąd wartości prądu żarzenia uzyskanego na zasilaczu regulowanym przyjąłem pół najmniejszej podziałki na regulatorze czyli 0,005A
Błąd pomiaru amperomierzem i woltomierzem obliczyłem ze wzoru
przy czym: K - klasa miernika,
Z - zakres na którym mierzono
ΔX - błąd miernika
Błąd amperomierza odpowiednio dla zakresów :
7,5mA - ΔI = 0,0375mA
15mA - ΔI = 0,075mA
30mA - ΔI = 0,15mA
Błąd woltomierza ΔU = 0,015V
4.Tabele pomiarowe
Tabela nr 1
|
UA=150 V |
||
Lp. |
IŻ ± ΔIŻ [A] |
UŻ ± ΔUŻ [V] |
IN ± ΔIN [mA] |
1 |
0,54 ± 0,005 |
1,15 ± 0,015 |
0,1 ± 0,0375 |
2 |
0,56 ± 0,005 |
1,25 ± 0,015 |
0,2 ± 0,0375 |
3 |
0,58 ± 0,005 |
1,35 ± 0,015 |
0,4 ± 0,0375 |
4 |
0,60 ± 0,005 |
1,45 ± 0,015 |
1,3 ± 0,0375 |
5 |
0,62 ± 0,005 |
1,55 ± 0,015 |
1,9 ± 0,0375 |
6 |
0,64 ± 0,005 |
1,65 ± 0,015 |
3 ± 0,0375 |
7 |
0,66 ± 0,005 |
1,75 ± 0,015 |
4,7 ± 0,0375 |
8 |
0,68 ± 0,005 |
1,85 ± 0,015 |
7,1 ± 0,0375 |
9 |
0,70 ± 0,005 |
2 ± 0,015 |
12,5 ± 0,075 |
10 |
0,72 ± 0,005 |
2,1 ± 0,015 |
17 ± 0,15 |
11 |
0,74 ± 0,005 |
2,2 ± 0,015 |
22 ± 0,15 |
Tabela nr 2
Lp. |
PŻ ± ΔPŻ [W] |
T [K] |
T-1 ± ΔT-1 [10-5 *K-1] |
jN ± ΔjN [mA∗cm-2] |
ln jN ± Δ ln jN |
1 |
0,621 ± 0,014 |
684,124 |
146,2 ± 0,8 |
0,1 ± 0,038 |
-2,303 ± 0,38 |
2 |
0,7 ± 0,015 |
704,914 |
141,9 ± 0,8 |
0,2 ± 0,038 |
-1,609 ± 0,19 |
3 |
0,783 ± 0,015 |
724,94 |
137,9 ± 0,7 |
0,4 ± 0,038 |
-0,916 ± 0,095 |
4 |
0,87 ± 0,016 |
744,289 |
132,2 ± 0,6 |
1,3 ± 0,038 |
0,262 ± 0,029 |
5 |
0,961 ± 0,017 |
763,032 |
129,1 ± 0,6 |
1,9 ± 0,038 |
0,614 ± 0,02 |
6 |
1,096 ± 0,018 |
788,523 |
126,8 ± 0,5 |
3 ± 0,038 |
1,099 ± 0,013 |
7 |
1,155 ± 0,019 |
798,927 |
125,2 ± 0,5 |
4,7 ± 0,038 |
1,548 ± 0,008 |
8 |
1,258 ± 0,019 |
816,172 |
122,5 ± 0,5 |
7,1 ± 0,038 |
1,96 ± 0,005 |
9 |
1,4 ± 0,02 |
838,289 |
119,3 ± 0,4 |
12,5 ± 0,075 |
2,526 ± 0,006 |
10 |
1,512 ± 0,021 |
854,574 |
117 ± 0,4 |
17 ± 0,15 |
2,833 ± 0,009 |
11 |
1,628 ± 0,022 |
870,513 |
114,9 ± 0,4 |
22 ± 0,15 |
3,091 ± 0,007 |
Przykładowe obliczenia wyników pomiarów wielkości złożonej
Przykładowe obliczenie mocy właściwej katody której powierzchnia SK=1cm2
dla pomiaru pierwszego
Obliczenie temperatury dla pierwszego pomiaru przy ε=0,5
Z wyżej pokazanego wykresu odczytuje wartości tgα:
, i tak: tg α1=19398 K-1
tg α2=15674 K-1
więc tg α=17536 K-1
Rachunek błędów
Błąd obliczenia mocy właściwej katody obliczyłem metodą różniczki logarytmicznej (prostszą w tym przypadku)
a ponieważ δSK=0 (wynik narzucono)
dla pierwszego pomiaru
Błąd obliczenia wartości temperatury katody wyznaczyłem metodą różniczki logarytmicznej
⇒
a ponieważ Δε oraz Δσ równe są zero
natomiast
dla pomiaru pierwszego
Błąd wyznaczenia gęstości prądu nasycenia jest równy błędowi miliamperomierza gdyż wartość jN równa jest wartości IN.
Błąd obliczenia logarytmu naturalnego obliczyłem metodą różniczki zupełnej
Błąd nachylenia prostej na wykresie ln jn = f ( 1/T ) - Δtgα:
Δtgαi = wartość średnia tgα - tgαi
/Δtg α/=0,5*/tgα1-tgα2/
Δtgα = ± 3724 K-1
Błąd ΔW :
ΔW = 5,1*10-20J
Zestawienie wyników pomiarów
Lp. |
PŻ ± ΔPŻ [W] |
T [K] |
T-1 ± ΔT-1 [10-5 *K-1] |
jN ± ΔjN [mA∗cm-2] |
ln jN ± Δ ln jN |
1 |
0,62 ± 0,01 |
684,12 |
146,2 ± 0,8 |
0,1 ± 0,04 |
-2,3 ± 0,4 |
2 |
0,70 ± 0,02 |
704,91 |
141,9 ± 0,8 |
0,2 ± 0,04 |
-1,6 ± 0,2 |
3 |
0,78 ± 0,02 |
724,94 |
137,9 ± 0,7 |
0,4 ± 0,04 |
-0,9 ± 0,1 |
4 |
0,87 ± 0,02 |
744,29 |
132,2 ± 0,6 |
1,3 ± 0,04 |
0,3 ± 0,01 |
5 |
0,96 ± 0,02 |
763,03 |
129,1 ± 0,6 |
1,9 ± 0,04 |
0,6 ± 0,02 |
6 |
1,10 ± 0,02 |
788,52 |
126,8 ± 0,5 |
3 ± 0,04 |
1,1 ± 0,01 |
7 |
1,16 ± 0,02 |
798,93 |
125,2 ± 0,5 |
4,7 ± 0,04 |
1,5 ± 0,01 |
8 |
1,26 ± 0,02 |
816,17 |
122,5 ± 0,5 |
7,1 ± 0,04 |
1,9 ± 0,01 |
9 |
1,40 ± 0,02 |
838,29 |
119,3 ± 0,4 |
12,5 ± 0,08 |
2,5± 0,01 |
10 |
1,51 ± 0,02 |
854,57 |
117,0 ± 0,4 |
17 ± 0,15 |
2,8 ± 0,01 |
11 |
1,63 ± 0,02 |
870,51 |
114,9 ± 0,4 |
22 ± 0,15 |
3,1 ± 0,01 |
Praca wyjścia wyliczyłem ze wzoru W = k ∗ tg α gdzie k - stała Boltzmana równa 1,38054*10-23JK-1
tgα - tangens kąta nachylenia zależności
ln jN = f (1/T) wyznaczony z wykresu
W = 24209 * 10-23 J a ponieważ 1J = 6,242*1018eV
W= 1,51 eV
Błąd wyznaczenia pracy wyjścia wynikły z błędu wyznaczenia tgα
ΔW = 5,1 * 10-20 J = 0,32 eV
Uwagi i wnioski
Zarówno charakterystyka charakterystyki zależności gęstości prądu mocy żarzenia jak i prądu żarzenia przedstawiają kształtem parabolę (proporcjonalność mocy do prądu). Błędy jn są bardzo małe, ponieważ zależą wyłącznie od niedokładności miliamperomierza (kl.0,5) - wartość Sk jest stała. Duża dokładność miernika powoduje także małe błędy Δlnjn. Liniowa zależność lnjn = f(1/T) pokazuje nam wartość pracy wyjścia
W = (2,42 ± 0,51)*10-19 J = (1,51 ± 0,32)eV