Politechnika Wrocławska Wroclaw, 17 IV 2009
Wydział budownictwa Lądowego i Wodnego
Instytut Geotechniki i Hydrotechniki
Zakład Fundamentowania
Ćwiczenie projektowe nr 1 z Fundamentowania I
Sprawdzający:
Dr inż. Wojciech Puła
Wykonał:
Zestawienie danych do projektowania
Wyznaczenie parametrów geotechnicznych
Nr warstwy |
Rodzaj i geneza gruntu |
PARAMETRY GEOTECHNICZNE |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
Glina piaszczysta zwięzła (Gpz) B |
0,05 |
- |
21 |
38 |
43 |
55 |
14 |
2,15 |
2,68 |
II
|
Piasek gliniasty (Pg) B |
0,2
|
- |
18
|
32
|
28
|
37
|
13
|
2,15 |
2,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Obciążenia
Obliczeniowe wartości obciążeń przekazywanych przez ścianę na górną powierzchnię ławy fundamentowej:
stałe i zmienne długotrwałe
stałe i zmienne długo- i krótkotrwałe plus wyjątkowe
Wstępne przyjęcie wymiarów fundamentu i głębokości posadowienia
Przyjęta głębokość posadowienia 1,75 m jest większa od umownej głębokości przemarzania 0,8 m.
Przemarzanie podłoża z gruntu wysadzinowego nie nastąpi. Przyjęto wstępnie wysokość ławy 0,3 m, szerokość 1,0 m.
Obliczenia
Obliczenia ciężarów ławy i gruntu na odsadzkach
Wartości charakterystyczne obciążeń:
ciężar ławy
ciężar gruntu nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku
ciężar gruntu nad odsadzką ławy od strony piwnicy
ciężar posadzki od strony piwnicy
Sprawdzenie, czy wypadkowa od obciążeń stałych i zmiennych długotrwałych znajduje się w rdzeniu podstawy
Obciążenie pionowe podłoża
Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy
Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy
Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu podstawy.
Sprawdzenie, czy występuje oderwanie ławy od podłoża po uwzględnieniu działania obciążeń stałych i zmiennych długo- i krótkotrwałych
Obciążenie pionowe podłoża
Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy
Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy
Oderwanie fundamentu od podłoża nie występuje.
I Stan Graniczny nośności podłoża
Warunek obliczeniowy
,współczynnik korekcyjny m zmniejszony o 10%
Wpływ mimośrodu obciążenia podłoża
Obciążenie podłoża obok ławy fundamentowej
Współczynniki nośności podłoża
Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia podłoża od pionu
Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową
h = B = 1,0
Glina piaszczysta zwięzła
Opór graniczny podłoża
Sprawdzenie warunku obliczeniowego
Szerokość ławy jest wystarczająca ze względu na nośność podłoża.
Ława fundamentowa na podłożu uwarstwionym
Dane :
Sprawdzenie stanu granicznego nośności w poziomie stropu warstwy gliny
Podłoże : Piasek gliniasty Pg,
Parametry wytrzymałościowe piasku gliniastego
Wymiary fundamentu zastępczego
Obliczeniowe obciążenie podstawy zastępczego fundamentu o wymiarach
Moment obciążeń względem środka podstawy ławy zastępczej
Obciążenie podłoża obok zastępczej ławy (w poziomie posadowienia ławy rzeczywistej jest 12,15 kPa)
Obliczeniowy ciężar objętościowy gruntu
Wpływ nachylenia wypadkowej obciążenia
Opór graniczny podłoża dla zastępczego fundamentu
Sprawdzenie warunku obliczeniowego
Warunek nośności podłoża w poziomie stropu piasku gliniastego jest spełniony ze znacznym zapasem.
5. Wymiarowanie ławy
Mimośród wypadkowej obciążeń obliczeniowych
względem środka podstawy ławy
Oddziaływanie podłoża od obliczeniowych obciążeń
(wypadkowa w rdzeniu podstawy ławy)
ŁAWA ŻELBETOWA
B15 Rbz = 750 kPa, Rb = 8,7 MPa , Ra= 210 MPa stal St3SX
Przyjęto wysokość ławy
przyjęto
otulinę
Obliczenie zbrojenia wsporników ławy
Przyjęto pręty
o
Sprawdzenie ławy na przebicie w przekroju III-III
Warunek przebicia wspornika ławy
Przebicie ławy nie nastąpi.
STOPA
Stopień zagęszczenia pospółki, wilgotnej wynosi
, przy czym wn = 15 %, a
t·m-3. Brak wody gruntowej. Druga warstwa jest położona na głębokości -3,80 m, jest to piasek drobny o
, przy czym wn = 14 %, a
t·m-3.
SCHEMATY OBCIĄŻENIA
Rodzaj obciążenia obliczeniowego |
Schemat I |
||||
|
Pr |
Mxr |
Myr |
Hxr |
Hyr |
|
kN |
kNm |
kNm |
kN |
kN |
Stałe i zmienne długotrwałe
|
1600 |
-140 |
120 |
200 |
-170 |
Stałe i zmienne długotrwałe i krótkotrwałe |
- |
- |
- |
- |
- |
Stałe i zmienne długotrwałe i krótkotrwałe oraz wyjątkowe |
1800 |
-160 |
140 |
240 |
-190 |
Rysunek 1
PRZYJĘCIE WYMIARÓW STOPY
Poziom posadowienia przyjęto 1,5 m poniżej powierzchni terenu. Przyjęto wstępnie fundament o wymiarach :
B x L = 2,8 x 3,2
h = 0,9 m
w = 0,35 m
a x b = 0,50 x 0,60
as1 x as2 = 0,30 x 0,40
D = 1,5
d = 0,1 m.
Charakterystyczne i obliczeniowe wartości ciężarów fundamentu oraz gruntu i posadzki
nad fundamentem
ciężar stopy żelbetowej
ciężar gruntu nad fundamentem
ciężar posadzki
zestawienie obciążeń charakterystycznych i obliczeniowych
Rodzaj obciążenia |
Obciażenia charakterystyczne |
Wspóczynniki obciążenia |
Obciążenie obliczeniowe |
Stopa fundamentowa |
G1 = 123,216 kN |
1,1 |
135,538 kN |
Grunt nad stopą |
G2 = 49,810 kN |
1,2 |
59,772 kN |
Posadzka |
G3 = 21,216 kN |
1,3 |
27,581 kN |
|
Gn = 194,242 kN |
|
Gr = 222,891 kN |
SPRAWDZENIE POŁOŻENIA WYPADKOWEJ OBLICZENIOWEGO OBCIĄŻENIA STAŁEGO I ZMIENNEGO DŁUGOTRWAŁEGO
obciążenie pionowe podłoża fundamentu
moment obciążeń względem środka podstawy stopy
mimośród wypadkowej obciążeń względem środka podstawy stopy
Mimośród jest mały, zatem oznacza bardzo małą nierównomierność oddziaływań.
Mimośród wypadkowej obciążeń względem środka ciężkości podstawy wynosi:
Sprawdzenie rozkładu naprężeń pod stopą
SPRAWDZENIE WARUNKÓW DOTYCZĄCYCH POŁOŻENIA WYPADKOWEJ OBCIĄŻEŃ STAŁYCH, ZMIENNYCH I WYJĄTKOWYCH
Mimośrody:
Siła wypadkowa znajduje się w rdzeniu. Oderwanie fundamentu od podłoża nie występuje.
SPRAWDZENIE WARUNKÓW STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI OD OBCIĄŻEŃ STAŁYCH, ZMIENNYCH I WYJĄTKOWYCH
- Obliczeniowa wartość kąta tarcia wewnętrznego pospółki wilgotnej o
- Współczynniki nośności
- Współczynniki
dla
- Współczynniki
dla
- Obliczenie obciążenia obok fundamentu w poziomie posadowienia
posadzka
grunt (rodzimy bok fundamentu, bo zostaną wykonane wykopy jamiste)
- Obliczeniowy ciężar gruntu pod podstawą stopy, do głębokości z = B = 2,80 m
- Opór graniczny
Warunek nośności spełniony jest ze znacznym zapasem.
- Opór graniczny
Warunek nośności spełniony jest ze znacznym zapasem.
WYMIAROWANIE STOPY
Wypadkowa najniekorzystniejszych obciążeń obliczeniowych Pr, Hr, Mr nie wychodzi z rdzenia przekroju podstawy, zatem oddziaływania podłoża wyznacza się bezpośrednio ze wzorów na mimośrodowe ściskanie od Pr, Hr, Mr. Ze względu na bardzo duże zapasy nośności nie dokonuje przesunięcia środka ciężkości podstawy słupa. Przyjęto otulinę
c = 40 mm.
- Z nomogramu wynika, że siła znajduje się w obszarze I:
- Sprawdzenie stopy na przebicie.
Sprawdzenie dla najniekorzystniej obciążonego wspornika.
Przyjęto beton B25 o fctd = 1,00 MPa, stal A-II (18G2), fyd = 310 MPa.
d = h - c - 0,5 ·
= 0,9 - 0,05 = 0,85 m
b2 = 0,5 + 0,85 · 2 = 2,2 m as2 = 0,5 m
bm = 0,5 · (b2 + as2) = 0,5 · (2,2 + 0,5) = 1,35 m
Pole powierzchni wieloboku AGHKLD
Warunek spełniony, przebicie nie nastąpi.
- Sprawdzenie stopy na zginanie.
Moment zginający wspornik
odcinek I-II
odcinek II-III
odcinek III-IV
- Potrzebne zbrojenie:
dla wspornika ABCD d = 0,85 m
Przyjęto
o As1 = 18,09 cm2
dla wspornika CDEF d = 0,834 m.
odcinek I-II
Przyjęto
odcinek II-III
Przyjęto
odcinek III-IV
Przyjęto
II STAN GRANICZNY - UŻYTKOWANIA
Parametry geotechniczne podłoża
Piaski drobne wilgotne
Gliny pylaste zwięzłe morenowe, nieskonsolidowane
Gliny pylaste zwięzłe morenowe, nieskonsolidowane
Piaski średnie wilgotne, mokre
Rysunek 3. Rzut ław
2. WARTOŚCI ODPRĘŻENIA PODŁOŻA, OBCIĄŻENIA, NAPRĘŻEŃ WTÓRNYCH I DODATKOWYCH POD ŁAWĄ A
|
Wykop, σoρ=31,76kPa |
Ława A, qA =142,76 kPa |
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
Obszar |
1-2-A-4 |
2-5-6-A |
1-5-7-9 |
1`-2`-3`-4` |
|
|
|||||||
L/B= |
7/1,6=4,38 |
23,2/7=3,31 |
|
|
12/1,2=10 |
|
|
||||||
z [m] |
z/B |
1 |
z/B |
|
|
σzρ [kPa] |
z/B |
B |
σzqA [kPa] |
σzs [kPa] |
σzdA [kPa] |
h [m] |
σzρ [kPa] |
0 |
0,00 |
0,25 |
0,00 |
0,25 |
1 |
31,76 |
0,00 |
1 |
142,76 |
31,76 |
111,00 |
0 |
0 |
0,65 |
0,41 |
0,245 |
0,09 |
0,246 |
0,982 |
31,19 |
0,54 |
0,73 |
104,21 |
31,19 |
73,03 |
0,2 |
3,43 |
1,65 |
1,03 |
0,191 |
0,24 |
0,235 |
0,852 |
27,06 |
1,38 |
0,4 |
57,10 |
27,06 |
30,04 |
1,85 |
31,76 |
2 |
1,25 |
0,173 |
0,29 |
0,232 |
0,81 |
25,73 |
1,67 |
0,32 |
45,68 |
25,73 |
19,96 |
2,5 |
42,92 |
2,65 |
1,66 |
0,12 |
0,38 |
0,23 |
0,7 |
22,23 |
2,21 |
0,28 |
39,97 |
22,23 |
17,74 |
5,5 |
98,84 |
3,65 |
2,28 |
0,07 |
0,52 |
0,224 |
0,588 |
18,67 |
3,04 |
0,21 |
29,98 |
18,67 |
11,30 |
9 |
167,51 |
7,15 |
4,47 |
0,058 |
1,02 |
0,231 |
0,578 |
18,36 |
5,96 |
0,11 |
15,70 |
15,70 |
0,00 |
|
|
3. WARTOŚCI NAPRĘŻEŃ PIONOWYCH POD |
||||||
ŁAWĄ A WYWOŁANĄ OD ŁAWY SĄSIEDNIEJ B |
||||||
|
Ława B, qB =157,04 kPa |
|||||
Obszar |
1"-A-5"-6' |
1"-5'-6"-A |
5'-6'-7'-8' |
|||
L/B= |
6,6/6=1,1 |
6/5,4=1,11 |
|
|
||
Z [m] |
z/B |
1 |
z/B |
|
|
σzρ [kPa] |
0 |
0,00 |
0,25 |
0,00 |
0,25 |
0 |
0,00 |
0,65 |
0,11 |
0,248 |
0,12 |
0,248 |
0 |
0,00 |
1,65 |
0,28 |
0,245 |
0,31 |
0,244 |
0,002 |
0,31 |
2 |
0,33 |
0,242 |
0,36 |
0,24 |
0,004 |
0,63 |
2,65 |
0,44 |
0,239 |
0,49 |
0,236 |
0,006 |
0,94 |
3,65 |
0,61 |
0,237 |
0,68 |
0,233 |
0,008 |
1,26 |
7,15 |
1,19 |
0,165 |
1,32 |
0,158 |
0,014 |
2,20 |
4. ZESTAWIENIE WARTOŚCI NAPRĘŻEN PIERWOTNYCH |
||||||||||||||
ODPRĘŻENIA, WTÓRNYCH IDODATKOWYCH POD ŁAWĄ A |
||||||||||||||
z |
hi |
γi(n) |
γi(n)hi |
σzρ [kPa] |
σzρ [kPa] |
σzmin [kPa] |
σzqA [kPa] |
σzq [kPa] |
σzq [kPa] |
σzs [kPa] |
σzd [kPa] |
σzdB [kPa] |
, σzρ [kPa] |
σzt [kPa] |
0 |
1,85 |
17,17 |
31,76 |
31,76 |
31,76 |
0,00 |
142,76 |
0,00 |
142,76 |
31,76 |
111,00 |
111,00 |
9,53 |
142,76 |
0,65 |
0,65 |
17,17 |
11,16 |
42,93 |
31,19 |
11,74 |
104,21 |
0,00 |
104,21 |
31,19 |
73,03 |
73,03 |
12,88 |
115,95 |
1,65 |
1 |
18,64 |
18,64 |
61,57 |
27,06 |
34,51 |
57,10 |
0,31 |
57,42 |
27,06 |
30,36 |
30,04 |
18,47 |
91,92 |
2 |
0,35 |
18,64 |
6,52 |
68,09 |
25,73 |
42,36 |
45,68 |
0,63 |
46,31 |
25,73 |
20,59 |
19,96 |
20,43 |
88,67 |
2,65 |
0,65 |
18,64 |
12,12 |
80,21 |
22,23 |
57,97 |
39,97 |
0,94 |
40,92 |
22,23 |
18,68 |
17,74 |
24,06 |
98,89 |
3,65 |
1 |
18,64 |
18,64 |
98,85 |
18,67 |
80,17 |
29,98 |
1,26 |
31,24 |
18,67 |
12,56 |
11,30 |
29,65 |
111,41 |
7,15 |
3,5 |
19,62 |
68,67 |
167,52 |
18,36 |
149,16 |
15,70 |
2,20 |
17,90 |
18,36 |
0,00 |
0,00 |
50,25 |
167,06 |
|
|
|
5. OBLICZENIA OSIADANIA ŁAWY A |
|
|
|
|
|
|||
Rodzaj gruntu |
|
|
|
i |
hi [cm] |
σzsi [kPa] |
Mi [kPa] |
s"i [cm] |
σzdi [kPa] |
Moi [kPa] |
s'i [cm] |
|
z [m] |
σzs [kPa] |
σzd [kPa] |
|
|
|
|
|
|
|
|
Pd |
0 |
31,76 |
111,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,65 |
31,19 |
73,03 |
1 |
65 |
31,47 |
68750 |
0,03 |
92,01 |
55000 |
0,11 |
G IL=0,37 |
1,65 |
27,06 |
30,36 |
2 |
100 |
29,12 |
37333 |
0,08 |
51,69 |
28000 |
0,18 |
|
2 |
25,73 |
20,59 |
3 |
35 |
26,39 |
37333 |
0,02 |
25,47 |
28000 |
0,03 |
6. OSIADANIE ŁAWY ACAŁKOWITE ORAZ PO ZAKOŃCZENIU BUDOWY OBIEKTU
|
|
|
|
Osiadanie całkowite si |
Osiadanie si,ri po fazie eksploatacji |
|||
Rodzaj gruntu |
I |
s"i [cm] |
s'i [cm] |
=1 [cm] |
=0 [cm] |
ri |
=1 [cm] |
=0 [cm] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pd |
1 |
0,03 |
0,11 |
0,14 |
0,11 |
0 |
0,00 |
0,00 |
G IL=0,37 |
2 |
0,08 |
0,18 |
0,26 |
0,18 |
0,5 |
0,13 |
0,09 |
|
3 |
0,02 |
0,03 |
0,05 |
0,03 |
0,5 |
0,02 |
0,01 |
RAZEM |
|
0,13 |
0,32 |
0,45 |
0,32 |
|
0,16 |
0,11 |
7. ZESTAWIENIE SZEROKOŚCI ORAZ OSIADAŃ, KTÓRE NASTĄPIŁY W OKRESIE OD ZAKOŃCZENIA BUDOWY DO ZAKOŃCZENIA KONSOLIDACJI PODŁOŻA
ŁAWA |
A |
B |
C |
D |
E |
Szerokość ławy [m] |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
Osiadanie [cm] |
0,16 |
0,17 |
0,17 |
0,17 |
0,16 |
Osiadanie średnie
Warunek stanu granicznego użytkowania, dotyczący ograniczenia osiadań średnich budynku jest
spełniony.
Przechylenie budynku
Początek układu współrzędnych przyjęto w osiach ławy A
Warunek stanu granicznego użytkowania dotyczący przechylenia budynku jest spełniony.
Strzałka ugięcia budowli
Obliczenie strzałki ugięcia dotyczy 3 sąsiednich ław
Ławy A-B-C
Ławy B-C-D
Ławy C-D-E
Warunki stanu granicznego użytkowania dotyczące strzałki ugięcia są spełnione.
2
5.3.1 Zginanie ławy - Moment zginający ławy obliczony względem krawędzi ściany