OBLICZENIA

1.1Wyznaczenie średnicy zbiornika

P = 3 bar

P_r = 300000 Pa = 0,3 MPa

V = 5 m³

T = 250^oC

przyjęto

1.2 Wyznaczanie wysokości roboczej zbiornika

D_w = 1,5 m

przyjęto

1.3 Ciśnienie obliczeniowe dla cieczy

1.4 Naprężenie dopuszczalne (k) dla płaszcza

• przyjęto stal St35X, Re - granica plastyczności

Re = 15,9 10⁷ [Pa] , przy t_o =250^oC

• z tablic przyjęto współczynnik bezpieczeństwa

Xe = 1,8

1.5 Wyznaczanie współczynnika wytrzymałości (z)

dla jednostronnego złącza doczołowego

przyjęto:

z = 1,00 z_dop

gdzie:

z_dop - współczynnik zakładu spawającego

przyjęto z_dop = 0,8

stąd

1.6 Obliczanie grubości ścianki (g_o)

D_w - średnica wewnętrzna = 1,5 m

z - współczynnik wytrzymałości = 0,8

k - naprężenie dopuszczalne = 8,83 10⁷ Pa

a - współczynnik przyjęty z normy dla
a =1

P_o - ciśnienie obliczeniowe = o.32943 Mpa

przyjęto

1.7 Rzeczywista grubość ścianki (g)

g = g_o +c [m]

gdzie

c = c₁ + c₂ + c₃ [m]

c₁ - naddatek grubości na minusowy odchył blachy = 0,0005

c₂ - naddatek na korozje

c₂ = τ s

gdzie

τ = 10 [lat]

s = 0,0001 [m/rok]

c₃ - naddatek grubości na dodatkowe naprężenie = 0

przyjęto

grubość ścianki płaszcz nie wymagająca wzmocnienia przy łapach

2. Obliczenie dennic.

2.1.1 Grubość ścianki dna

d - największa średnica otworu w dnie = 133 mm

D_z - średnica zewnętrzna dna = 1516 mm

g - grubość ścianki dna = 8 mm

H_z - wysokość części wyoblonej dna =375 mm

przyjęto

2.1.2 Obliczenie naprężeń dopuszczalnych (k)

• przyjęto stal St35X

przy

• z tablic przyjęto Xe = 1,55 dla dna wypukłego

Pa

2.1.3 Wyznaczenie dna

Ponieważ dno jest tłoczone z jednego arkusza blachy, zatem nie wymaga spawania, stąd z = 1

przyjęto: c₁ - naddatek na minusową odchyłkę blachy przy tłoczeniu dna

c₁ = 0,002 m

c₂ - naddatek na korozję wyznaczony jak w punkcie 1.7

c₂ =0;001 m

c₃ - naddatek na dodatkowe naprężenia

c₃ = 0

c = c₁ + c₂ +c₃

c =0,002 +0,001 + 0 = 0,003 m

c = 0,003 m

ostatecznie przyjęto dno wg PN-66/M-34512 elipsoidalne o wymiarach:

D_w =1500 mm

H_w = 375 mm

g = 8 mm

2.2 Wyznaczenie największej średnicy otworów dennicy i płaszczu zbiornika nie wymagającego wzmocnienia.

Największą średnice otworu w dennicy lub płaszczu nie wymagająca wzmocnienia wyznaczamy jako najmniejsza wartość z trzech zależności

a)

b)

c)

ad.a

ad.b

ad.c

2.3Dobór króćców

Korzystając z normy PH-80/H-74219 przyjęto dwa króćce (wlotowy i wylotowy) rury stalowe bez szwu o średnicy Φ133 i długości 0,11m

grubości 4,5m

2.4 Dobór włazu

Przyjęto właz wg BN-83/2211-25 rodzaju SzZ na ciśnienie normalne 2,0MPa o średnicy nominalnej 400mm odmiany T z uszczelką typu It, o masie 96,5kg. Do włazu przyjęto kołnierz szyjkowy o średnicy nominalnej 400mm o wymiarach D_z =540mm i D_o = 495mm i masie 21,9kg;16 śrub M20

masa całego włazu wynosi m_w = 96,5 + 21,9 = 111,8[kg]

2.5 Masa zbiornika bez łap z kołnierzami (M_z)

M_D - masa dna = 165kg

M_K - masa króćca = 14,3kg/m 0,11m =1,573kg

m_p - masa płaszcza = 628kg

m_c - masa cieczy

m_k - masa kołnierza

m_w - masa włazu

1. masy płaszcza (m_p)

H_p = H - H_w

H_p - wysokość płaszcza

H - wysokość zbiornika

H_w - wysokość dna

2. masa cieczy (m_c)

V₁ - objętość środka płaszcza = 3,98m³

0,442m³ - objętość dna

V_c - objętość całego zbiornika

3. masa kołnierza (m_k)

przyjęto 2 kołnierz przyłączeniowe wg PN-72/H-74306 o średnicy nominalnej 1500 i masie 296kg; do mocowania potrzebne jest 36 śrub M52

masa zbiornika bez łap

2.6 Wyznaczenie łap

miarę obciążającą jedną łapę wyznaczamy ze wzoru

dobrano łapy wg BN-64/2252-01 wielkości 180 i masie 2,8 kg

2.7Wyznaczenie masy całego układu

---