KRZYSIEK ZROBIONY GEE PROJEKT


POLITECHNIKA RADOMSKA

im. KAZIMIERZA PUŁASKIEGO

PROJEKT NR.1

PODNOŚNIK TRAPEZOWY PODWÓJNY

Wykonał:

Gregorczyk Krzysztof

Wydział: Mechaniczny

Studia:magisterskie

Kierunek:Mechanika i Budowa Maszyn

Rok studiów:III Semestr:V

Grupa:A1

Sprawdził:

dr inż. LESZEK SARNOWICZ

Radom 2003

Kinematyka konstrukcji podnośnika nożycowego podwójnego

  1. założenia konstrukcyjne:(szkic konstrukcji)

0x08 graphic

b)określam zależności wymiarowe aby spełnić założenia Hmin i Hmax

0x08 graphic

Szkic ramion w położeniu maksymalnego wzniosu.

0x08 graphic

a2+b2=c2 62+852=c2

c2=7261

c=85[mm]

0x01 graphic

0x08 graphic

Ze względu na mały kąt α=0x01 graphic
długości ramion przyjmuję jako wysokość w położeniu max wznosu.

c)obliczam wartość siły Q działającej na śrubę w najniższym położeniu podnośnika

-analiza sił

0x08 graphic

∑:Fx S1cosα-S2cosα=0 ⇒S1=S2 β=2α

∑:Fy S1sinα-S2sinα+Q=0

Ssinα+Ssinα=Q

0x01 graphic

Obliczam wartość siły wypadkowej F działającej na śrubę

0x01 graphic

0x08 graphic
d)obliczam minimalny kąt powyżej którego zacznie się podnoszenie ciężaru Q=10[kN]

0x01 graphic

2H2+2H1+30=100 /:2

H1+H2+15=50

H1=35-H2

0x01 graphic
0x01 graphic
⇒ 85H2=115(35-H2)

85H2+115H2=115⋅35

H2=0x01 graphic
=20[mm]

H1=35-20=15[mm]

sinα=0x01 graphic
=0.1739 ⇒ α=100 ⇒ β=2α

F=0x01 graphic

0x01 graphic

Uwaga: Ze względu na duży rozrzut wartości Hmin i Hmax mamy dużą wartość wznosu W=300[mm] przy określonym parametrze Hmin = 100[mm] musimy znacznie zmniejszyć wartość kąta α . Zmniejszenie tego kąta przy pełnym obciążeniu powoduje wzrost siły rozciągającej śrubę F do nieskończoności .

W związku z zasadami technologicznymi bez sensu było by stosowanie podnośnika który podniesie ciężar Q=10[kN] , a siła działająca na śrubę przy minimalnym kącie α jest około sześciokrotnie większa . W związku z tym zwiększam minimalną wysokość podnośnika od której zaczniemy podnosić ciężar Q do Hmin =150[mm] .

2H2+2H1+30=150

H1=60-H2

0x01 graphic
0x01 graphic
85H2=115(60-H2)

85H2+115H2=115*60

H2=34.5[mm]≈35[mm]

H1=60-35=35[mm]

sinα=0x01 graphic
=0.3043 α=18o β=36o

F=0x01 graphic
[kN]=

=0x01 graphic
[kN]=0x01 graphic
[kN] ≈31[kN]

Obliczenia wytrzymałościowe

Dane wejściowe:

Udzwig Qu = 10[kN]

Wysokość podnoszenia: h = 100÷400 [mm]

Typ produkcji: masowa

Typ mechanizmu: podnośnik śrubowo-nożycowy

Dane

Obliczenia

Wynik

Q=31[kN]

kr=325[MPa],

[1]

1.Obliczam wstępną średnicy rdzenia śruby zakładając materiał śruby:stal-20H

-z warunku wytrzymałościowego na rozciąganie obliczam średnicę rdzenia śruby:

0x01 graphic
0x01 graphic

-przy Sr=0x01 graphic
,stąd średnica rdzenia wynosi : 0x01 graphic

dr =11 [mm]

dr=11[mm]

[2]

2.Dobieramy gwint według PN-79/M-02017

  • gwint trapezowy smetrycznyTr=18x4

( dr=13.5[mm];d=18[mm];d2=16[mm] )

Tr18×4

P=4 [mm]

d2=16 [mm]

μ=0.1 [2]

αr=15°

3.Obliczam samohamowność gwintu

-obliczenie kąta pochylenia linii śrubowej

0x01 graphic

-obliczam pozorny kąt tarcia ρ':

0x01 graphic

tg ρ'≥ tg γ

Wniosek: ponieważ zachowany jest warunek ρ'0x01 graphic
γ gwint jest samohamowny.

ρ'0x01 graphic
γ

Q=31000 [N]

4.Obliczam moment skręcający Ms na gwincie:

Ms=0.5Qtg(γ+ρ')d2=0.5⋅31000⋅tg(11.28)⋅16=

0.5⋅31000⋅0.2028⋅16=50294,4 [Nmm]

Ms=

=50294,4[Nmm]

Q=31[kN]

d3=16[mm]

Ms=

=50294,4[Nmm]

kr=325 [MPa]

[3]

5. Obliczam naprężenia zastępcze w śrubie z hipotezy Hubera ze względu na złożony stan naprężeń (skręcanie i rozciąganie):

0x01 graphic
;

0x01 graphic

0x01 graphic
=492 [mm3]

0x01 graphic

0x01 graphic

Wniosek: ponieważ σz ≤ kr założony przekrój śruby jest poprawny.

σz=280 [MPa]

σz ≤ kr

Q=31[kN]

P=4[mm]

d=18[mm]

D1=14[mm]

[2]

6 Obliczamy wysokość nakrętki H z warunku na naciski dopuszczalne

0x01 graphic

pdop=0,15kr=0,15⋅325[MPa]=48,75[MPa]

H=0x01 graphic

-ze względu na prowadzenie śruby w nakrętce przyjmuję

H=(1,2÷2,5)d=28[mm]

-sprawdzam ilość zwojów nakrętki 0x01 graphic

n=0x01 graphic

Wniosek: na podstawie powyższych warunków przyjmuję

H=28[mm],n=7.

H=28[mm]

kr=325[MPa] [1]

Q=31[kN] [2]

7. Obliczam średnicę zewnętrzną nakrętki z warunku na rozciąganie z uwzględnieniem Ms :

Q'=1,3 Q=1,3⋅31000[N]=40300[N]

0x01 graphic
=22 [mm]

0x01 graphic
=0x01 graphic
=125,6 [mm2]

0x01 graphic

Wniosek: na podstawie powyższego warunku oraz ze względów konstrukcyjnych przyjmuję średnicę zewnętrzną nakrętki Dn=25[mm]

Dn=25[mm]

Fr=250 [N]

Ms=

=50294,4 [N mm]

8. Obliczanie długości pokrętła

0x01 graphic

Fr - siła ręki

-przyjmuję długość pokrętła l=210[mm]

l=210 [mm]

Fr=250 [N]

l=210 [mm]

kg=390 [MPa] [1]

9. Obliczenie średnicy pokrętła

Mg= Fr⋅l=250⋅210=52500[N⋅mm]

Dobieram materiał pokrętła stal 20H:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Wniosek: ponieważ σg≤kr założona średnica pokrętła jest prawidłowa.

dpokr=12 [mm]

d=18 [mm]

10.Zgrubienie śruby pod pokrętło.

D=(1,2÷1,4) d=26 [mm]

- z uwagi na konstrukcję przyjmuję D=26 [mm]

D=26 [mm]

Q=10 [kN]

F=20000 [mm2]

a×b=

=200×100[mm2] [4]

11.Sprawdzam nacisk na podłoże

0x01 graphic
pdop = 0,5[Mpa]

F'= a⋅b - pole nacisku

P ≤ pdop

F=31 [kN]

kt=145 [Mpa] [1]

n=2

12.Obliczam wytrzymałość połączeń sworzniowych z warunku na ścinanie (zakładam najbardziej obciążony przekrój w miejscu zamocowania śruby),

-materiał sworzni stal 55

Sworzeń pasowany jest suwliwie narażony na ścięcie w dwóch przekrojach,

0x01 graphic

opis: d- średnica sworznia

n- ilość przekroi ścinanych

0x01 graphic

0x01 graphic

ds=12 [mm]

g=6 [mm]

b= 36 [mm]

d= 12 [mm]

kr=120 [MPa]

F=16,5 [kN]

[4]

13.Sprawdzam jakie obciążenie może przenieść płaskownik

(z warunku na ściskanie dla ramion dolnych)

-materiał ramion podnośnika St5

opis:

g- grubość płaskownika

n- ilość ramion przenoszących siłę F

b- szerokość płaskownika w miejscu połączenia

d-średnica sworznia

(g,b- przyjmuję zgodne z normą PN-85/H-93210)

F'≤ g (b-d) kr⋅n

F'= 6(36-12)⋅120⋅2=34.6 [kN]

F ≤ F'

Wniosek: założone wartości g i b spełniają powyższy warunek wytrzymałościowy.

g= 6 [mm]

b= 36 [mm]

kr=325[MPa]

kt=210[MPa]

g=4[mm]

d=18[mm]

d1=3[mm]

14.Sprawdzam wytrzymałość śruby na rozciąganie w niebezpiecznych przekrojach.

-dla przekroju osłabionego przez kołek:

0x01 graphic

0x01 graphic

S=0x01 graphic

0x01 graphic

Uwaga: ponieważ σ≤ kr założony przekrój przeniesie wymagane obciążenie.

0x01 graphic

-dla ścinanego przekroju śruby:

S=2πrg=2⋅3,14⋅9mm⋅4mm=226,1mm2

σ=0x01 graphic

Uwaga: ponieważ σ≤ kt założona grubość kołnierza jest poprawna.

σ≤ kr

σ≤ kt

15.Literatura:

[1] E. Mazanek- Podstawy konstrukcji maszyn, WPCz, Częstochowa 1997,

[2] M. Dietrich- Podstawy konstrukcji maszyn, PWN Warszawa 1991,

[3] Tablice wytrzymałościowe,

[4] Polskie normy, normy zakładowe Politechnika Warszawska.

5

0x01 graphic

0x01 graphic



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
~$ZYSIEK ZROBIONY GEE PROJEKT doc
Krzysiek nawozy, Politechnika Warszawska Wydział Transportu, Semestr V, Technologia prac transportow
PROJEKT zrobiony ptk 2,3,4
Krzysiek samochody ciężarowe, Politechnika Warszawska Wydział Transportu, Semestr V, Technologia pra
KRZYSIU projekt Model (1)
OU Projekt Krzysiek
projekt nr 2 poprawiony (Krzysiek Kurzaj), Prywatne, Budownictwo, Materiały, IV semestr, od Beaty, S
PROJEKT zrobiony ptk 2
Krzysiek projekt mrowiec
PROJEKT zrobiony ptk 2,3,4,5
Krzysiek samochody ciężarowe1, Politechnika Warszawska Wydział Transportu, Semestr V, Technologia pr
projekt betony Krzysiek Przybylski Żebro poprzeczne
C Users Ewa Desktop KRZYSIU projekt 2010 Model (1)
projekt pkm 1 zrobiony
projekt betony Krzysiek Przybylski Żebro podłużne
projekt betony Krzysiek Przybylski płyta plwin
projekt betony Krzysiek Przybylski Rysunek zestaw
projekt betony Krzysiek Przybylski slup

więcej podobnych podstron