Spis Treści

1.0. Opis Techniczny Do Projektu Konstrukcji Drewnianej

Wiązara Dachowego Kratowego ………………………………….........…....2

1.1. Ogólna koncepcja konstrukcji wiązara kratowego……………………………………...2

1.2. Przyjęte rozwiązania materiałowe………………………………………………………2

1.3. Dane do projektowania………………………………………………………………….2

1.4. Opis techniczny konstrukcji dachu……………………………………………………...2

1.5. Stężenia konstrukcji dachu……………………………………………………………...3

1.6. Zabezpieczenie przeciw korozji biologicznej konstrukcji dachu……………………….3

1.7. Normy uwzględnione przy projektowaniu……………………………………………...3

2.0. Obciążenia Wiązara………………………………………………….……...........5

2.1. Obciążenia stałe……………………………………………………………….…………5

2.2. Obciążenia zmienne………………………………………………………….…………..5

2.2.1. Obciążenie śniegiem……………………………………………….……….....5

2.2.2. Obciążenie wiatrem………………………………………………….…..……5

3.0. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ WIĄZARA……………………………....…….…..6

4. SIŁY W PRĘTACH UKŁADU.................................................................................7

5.0. Wymiarowanie Elementów Wiązara………………….…………..….......…...9

5.1. Wymiarowanie pasa górnego………………………………...…………..……………..10

5.2. Wymiarowanie pasa dolnego……………………………………………..…………….11

5.3. Wymiarowanie krzyżulców……………………………………………..……………...12

5.3.1. Krzyżulce ściskane……………………………………………………………12

5.3.2. Krzyżulce rozciągane…………………………………………………………13

6.0. Złącza……………………………………….......………………………...……….14

6.1. Wymiarowanie płytek w węźle A………………..……………………………………..14

6.2. Wymiarowanie płytek w węźle B………………………..……………………………..16

6.3. Wymiarowanie płytek w węźle C…………………….……….………………………..19

6.4. Wymiarowanie płytek w węźle D…………………………………..…………………..21

6.5. Wymiarowania połączenia pasa dolnego na długości. Węzeł E………..……………....24

7. Stan Graniczny Użytkowalności - Ugięcie Wiązara……………..….........26

7.1. Ugięcie od obciążenia stałego..........................................................................................26

7.2. Ugięcie od obciążenia śniegiem.......................................................................................27

7.3. Ugięcie od obciążenia wiatrem........................................................................................28

8. Rysunki Konstrukcyjne.......................................................................................28

1. Opis Techniczny Do Projektu Konstrukcji Drewnianej

Wiązara Dachowego Kratowego

1.1. Ogólna koncepcja konstrukcji wiązara kratowego.

Projekt konstrukcyjny obejmuje obliczenia statyczne i konstrukcję dachu drewnianego typu kratowego wg wymagań normy PN-B-03150:2000 opartej na EC 5. Konstrukcja budynku nie wchodzi w zakres opracowania. Przyjęto budynek o konstrukcji tradycyjnej : ściany murowane z elementów ceramicznych na zaprawie cementowo-wapiennej marki M3, stropy międzypiętrowe żelbetowe wylewane z betonu B20 zbrojone stalą A-III i A-0. Budynek ma szerokość w osiach ścian wynoszącą L = 17,50m. Długość budynku spełnia warunek H/L<2. Wysokość budynku nie przekracza 10 m. Schemat konstrukcji wiązara według tematu zadania.

1.2. Przyjęte rozwiązania materiałowe.

W projekcie konstrukcji dachu przyjęto następujące rozwiązania materiałowe:

• wiązar dachowy o konstrukcji drewnianej kratowej dla rozpiętości 17,50m,

• drewno sosnowe klasy C-30,

• łączniki metalowe typu trzpieniowego i łączniki typu płytki kolczaste typu M16

w węzłach wg PN-B-03150:2000,

• połączenia elementów konstrukcji wg wymagań PN i aprobaty technicznej dla odpowiednich płytek kolczastych,

• zabezpieczenia przeciw korozji biologicznej drewna wg wymagań norm związanych z PN-B-03159:2000, PN-EN 335.1:1996, PN-EN 351, PN-EN 460.

1.3. Dane do projektowania:

• drewno sosnowe klasy C-30

• rozpiętość dachu l = 17500mm

• wysokość wiązara wg h/l = 1/5 = 3500mm

• rozstaw wiązarów a = 1450mm, zmieniono na 600mm

• wymiary budynku H/L<2 i H<10m

• lokalizacja budynku - II strefa obciążenia śniegiem

II strefa obciążenia wiatrem

• połączenie w węzłach za pomocą płytek M16 i gwoździ 4,1/90

1.4. Opis techniczny konstrukcji dachu :

W wyniku analizy statycznej i wymiarowania zgodnie z zasadami PN-B-03150:2000 przyjęto następujące przekroje elementów konstrukcyjnych.:

• poszycie w postaci deskowania o grubości 22mm,

• pas górny z drewna klasy C-30 o przekroju 50x185mm ciągły na całej długości połaci

• pas dolny z drewna sosnowego klasy C-30 o przekroju 50x125mm, ze stykiem w odległości 1,015m od węzła D pasa. Styk wykonano za pomocą 2 nakładek 30x125 mm oraz gwoździ 4,1/90 w liczbie 15 sztuk z każdej strony styku i każdej strony pasa,

• krzyżulce z drewna klasy C-30 o przekroju 50x50mm ściskane i rozciągane,

• połączenia w węzłach za pomocą płytek kolczastych typu M16 wg Aprobaty Technicznej ITB nrAT-15-3028/98,

• wszystkie szczegóły połączeń pokazano na rysunkach konstrukcyjnych,

• układ wiązarów, ich rozstaw, propozycję stężeń pokazano na rzucie budynku z układem elementów konstrukcji dachu.

1.5. Stężenia konstrukcji dachu.

Sztywność przestrzenną i nieprzesuwność konstrukcji dachu zapewniają:

• deskowanie pełne na pasie górnym,

• układ listew pod podsufitkę oraz deskowanie pasa dolnego,

• na czas montażu wiązarów elementem zapewniającym sztywność i stateczność montażową wiązarów będą stężenia połaciowe w postaci deski 32x120mm przekątniowo mocowanej do pasa górnego i deski kalenicowej 32x120mm mocowanej gwoździami 5/150 mm,

1.6. Zabezpieczenie przeciw korozji biologicznej konstrukcji dachu.

Wg tablicy 1 PN-EN 460 (naturalna trwałość drewna), naturalna odporność drewna jest wystarczająca dla klasy zagrożenia 1, a w klasie 2 wskazane jest dodatkowe zabezpieczenie konstrukcji drewnianej. Konstrukcję wiązara dachowego nad budynkiem mieszkalnym można zakwalifikować do klasy 1, uwzględniając klasę trwałości konstrukcji 5 wynikającą z faktu, że drewno bielu jest kwalifikowane w 5 klasie trwałości.

Wg. tablicy B1 PN-EN 351-1 klasa zagrożenia 1 dotyczy konstrukcji pod przykryciem w warunkach suchych, zaś klasa 2 uwzględnia również konstrukcję pod przykryciem z ryzykiem zawilgocenia np. przeciekający dach po pewnym okresie użytkowania. uwzględniając możliwości wystąpienia warunków wynikających z klasy 2 zagrożenia przyjęto dodatkowe zabezpieczenie konstrukcji drewnianej za pomocą środka FOBOS M-2 w ilości 15kg/m³ drewna co czyni konstrukcję trudno podatną na zapalenie.

Łączniki metalowe - płytki kolczaste muszą być wykonane z materiałów odpornych na korozję. W klasie użytkowania 2 do której zakwalifikowano konstrukcję dachu płytki muszą być zabezpieczone warstwą Fe/Zn 12c PN-82/H-97018 (płytki cynkowane ogniowo).

1.7. Normy uwzględnione przy projektowaniu

1.PN-B-02000:1982 - Obciążenia konstrukcji,

2.PN-B-02001 :1982 - Obciążenia stale,

3.PN-B-03000:1990 - Zasady wykonywania obliczeń statycznych

4.PN-B-02011: 1977 - Obciążenia wiatrem,

5.PN-B-02010/AZ1:1980 - Obciążenia śniegiem,

6.PN-B-03150:2000 - Konstrukcje drewniane,

7.PN-EN 460:1997 - Naturalna trwałość drewna,

8.PN-EN 351-1 :1999 - Drewno lite zabezpieczone środkami ochrony,

9.PN-EN 335.1 :1996 - Trwałość drewna i materiałów drewnopochodnych.

10.Aprobata Techniczna ITB AT-15-3028/98 Złącza na płytki kolczaste

jednostronne Typu M16, M14, M20.

Dane projektowe:

-dźwigar z drewna sosnowego klasy: C-30

-rozpiętość dźwiga: L = 17500 mm

-wysokość dźwiga dla: H/L=1/5 H=3500 mm

-rozstaw dźwigarów w dachu: a =1450 mm (a₁=600mm)

-pokrycie dachu: dachówka ceramiczna

-budynek o wymiarach: H/L<2 i H<10m

-stężenia dachowe w postaci skratowania

-połączenia w węzłach na płytki kolczaste

-obciążenie śniegiem II strefa

-obciążenie wiatrem II strefa

Geometria układu:

tgα=

α=21,8°

⇒

2.0. Zestawienie obciążeń.

2.1. Obciążenia stałe.

2.1.1. Obciążenia stałe pasa górnego.

Dachówka ceramiczna 0,80 x 1,2=0,96

Łaty
x 1,2=0,072

Kontrłaty 0,02 x 1,2=0,024

Folia PE 0,02 x 1,2=0,024

Deskowanie 0,15 x 1,2=0,18

1. Obciążenia stałe pasa dolnego

Wełna mineralna
x 1,2=0,192

Folia PE 0,02 x 1,2=0,024

Listwy pod łaty
x 1,2=0,052

Strop podwieszony 0,15 x 1,2=0,18

2. Ciężar własny dźwigara według PN-B-02001

1. Obciążenia zmienne.

1. Obciążenia śniegiem.

Przyjęto wg PN-EN 1991:1-3 dla II strefy śniegowej q_k=0,9 kN/m².

C-współczynnik kształtu dachu

2. Obciążenia wiatrem.

Przyjęto wg PN-B-02010:1977 dla II strefy wiatrowej q_k=0,35 kN/m².

Teren A - otwarty H<10m ⇒ C_e=1,0

β=1,8

C- współczynnik kształtu dachu

Wariant I

Wariant II

3. Obciążenie węzłów układu.

1. Obciążenie pasa górnego.

2. Obciążenie pasa dolnego.

3. Obciążenia skupione w węzłach w wyniku działania wiatru wg PN-B-02000.

-wartość charakterystyczna obciążenia zmiennego

-wartość charakterystyczna obciążenia stałego

-współczynnik obciążenia (częściowy współczynnik bezpieczeństwa)

-współczynnik jednoczesności obciążeń zmiennych

dla obciążenia śniegiem S

dla obciążenia wiatrem W

1. Siły w prętach układu.

2. Siły od obciążeń jednostkowych P_i=1.

Siła w prętach	Siły jednostkowe węzłów
		Pg=1	Pd=1	Wl=1	Wp=1
G1	-4,03	-2,70	-2,28	-1,45
G2	-3,65	-2,70	-2,28	-1,45
G'1	-4,03	-2,70	-1,45	-2,28
G'2	-3,65	-2,70	-1,45	-2,28
D1	+3,75	+2,50	+1,95	+1,35
D2	+2,50	+1,46	+0,62	+1,35
D'1	+3,75	+2,50	+0,62	+2,68
K1	-0,92	0	-1,0	0
K'1	-0,92	0	0	-1,0
K2	+1,23	+1,43	+1,33	0
K'2	+1,23	+1,43	0	+1,33

4.2. Siły wewnętrzne w prętach układu.

Siły w prętach	Siły wewnętrzne obliczeniowe od obciążeń				Maksymalne siły w prętach
G1, G'1	-69,72	-14,18	-1,46	2,92	-83,90
G2, G'2	-63,14	-14,18	-1,46	2,92	-77,32
D1, D'1	64,88	13,13	1,25	-2,72	78,01
D2	43,25	7,67	0,40	-2,72	50,92
K1, K'1	-15,92	0	-0,64	0	-16,56
K2, K'2	21,28	7,51	0,85	0	29,64

- siły w prętach przy nowym rozstawie a₁=0,60m

Siły w prętach	Maksymalne siły w prętach przy rozstawie a=1,45m	Maksymalne siły w prętach przy rozstawie a1=0,60m
G1, G'1	-83,90	-34,72
G2, G'2	-77,32	-31,99
D1, D'1	78,01	32,28
D2	50,92	21,07
K1, K'1	-16,56	-6,85
K2, K'2	29,64	12,26

Obciążenie obliczeniowe prostopadłe do pasa górnego.

Belka dwuprzęsłowa

- momenty przy nowym rozstawie a₁=0,60m

Obciążenie zginające dla pasa dolnego

Dla

α₁=0,0545

α₂=0,1130

α_p=-0,1683

- momenty przy nowym rozstawie a₁=0,60m

5. Wymiarowanie prętów układu.

Parametry materiałowe.

Dla drewna klasy C-30 MPa

1. Pas górny.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x185mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x185=9250mm²

Naprężenia w przekroju: M_sd=G_1d i M_yd=M_1d

a)przęsło:

b)podpora:

Efekt wyboczenia

Deskowanie eliminuje wyboczenie z płaszczyzny

Smukłość

Warunki nośności:

a)przęsło:

b)podpora:

Pas 50x185 spełnia warunki nośności całego przekroju.

2. Pas dolny.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x125mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x125=6250mm²

Największe wytężenie dla N_t,0,d=D_1d i M_yd=M_pd

Pas 50x125 spełnia warunki nośności całego przekroju.

3. Krzyżulce.

5.3.1. Krzyżulec ściskany.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x50mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x50=2500mm²

Naprężenia w przekroju

Wyboczenie z płaszczyzny dźwigara

Nośność

5.3.2. Krzyżulec rozciągany.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x50mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x50=2500mm²

Naprężenia w przekroju

Warunek nośności:

Krzyżulce 50x50 spełniają warunki nośności całego przekroju.

6.0. Złącza na płytki kolczaste

6.1. Wymiarowanie płytek w węźle A.

Pas górny:50 x 185mm

Pas dolny:50 x 125mm

D_1d=32,28kN

G_1d=-34,72kN

Wymiary maksymalne płytki:

przyjęto B=190mm

przyjęto L=458mm

Do wymiarowania przyjęto płytkę M16 BxL 190 x 458 mm.

PAS GÓRNY

A_G,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki w pasie górnym

gdzie:

G_1d- siła ściskająca w pasie górnym,

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

Dla A_G1 (pas górny) : β=0°, φ=α=21,8° ⇒ F₁=100 N/cm

η - współczynnik zmniejszający nośność płytki z uwagi na docisk kolców do drewna,

zależny od kąta nachylenia połaci dachowej, dla α=21,8° ⇒ η=0,75

Rzeczywista powierzchnia kontaktu płytki:

Ponieważ Ag_eff=357,92cm²>Ag_,min=231,47cm² wstępnie przyjęta płytka okazała się wystarczająca do przeniesienia siły w pasie górnym.

PAS DOLNY

A_D,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki w pasie dolnym

gdzie:

D_1d- siła rozciągająca w pasie dolnym,

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych

typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

Dla A_D,min (pas dolny) : β=0°, α=0° ⇒ F₁=100 N/cm

η - współczynnik zmniejszający nośność płytki z uwagi na docisk kolców do drewna,

zależny od kąta nachylenia połaci dachowej, dla α=21,8° ⇒ η=0,75

Rzeczywista powierzchnia kontaktu płytki:

Ponieważ A_D,eff=293,47cm²>Ag_,min=215,20cm² wstępnie przyjęta płytka okazała się wystarczająca do przeniesienia siły w pasie dolnym.

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie

F'_1V - jednostkowa nośność obliczeniowa płytek kolczastych typu M16 na ścinanie interpolowana z tabl. 7-11. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”,

W. Nożyński; dla α=21,8°.

Ponieważ F'_1V=339N/cm < F_1V=458 N/cm warunek nośności płytki ze względu na ścinanie został spełniony.

Przyjęto w węźle A 2xM16 o wymiarach 190x458 mm

6.2. Wymiarowanie płytek w węźle B.

G_1d=34,72kN

G_2d=31,99kN

K_1d=6,85kN

P_1d = 7,16kN

PAS GÓRNY

β=67,67⁰ α=90-67,67=22,33⁰

-nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna (z tablicy 7.9 dla
i
interpolowana liniowo )

Wstępnie przyjęto płytkę M16 (B=57mm)

Długość płytki w pasie górnym:

KRZYŻULEC K1

gdzie:

-nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna (z tablicy 7.9 dla
i
interpolowana liniowo )

Długość płytki w krzyżulcu:

Całkowita długość płytki L=16,74cm+13,42cm=30,16 cm

Ostatecznie przyjęto płytkę M16 BxL 57x305mm

Sprawdzenie powierzchni efektywnych:

>

Sprawdzenie pytki na ścinanie:

P_dII=2,73kN

F'_1V=

Ściskanie płytki siłą K_1d=6,85kN

F'_1C=

Nośność wg tab. 7-11 dla M-20

dla α=0 F_1C=1135N/cm

dla α=90 F_1V=570N/cm

Warunek nośności:

Warunek został spełniony

6.3. Wymiarowanie płytek w węźle C.

Siły działające na węzeł C:

P_1d =7,16kN

G_2d=31,99kN

K_2d=12,26kN

PAS GÓRNY

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły:

P_1d = 5238N

i

A_P,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły P_1d

Przyjęto płytkę M16 76x152mm, usytuowaną jak na rysunku nr 4

Sprawdzenie płytki na ścinanie:

(z tab. 7-11, gdy i α =90°)

Do przeniesienia siły P1d przyjęto płytkę M16 76x152mm

KRZYŻULEC K2

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły:

K_2d = 12,26kN=12260N

i

(interpolowana z tab.7-9. dla α_K2=43,6°, β_K2=0°)

A_K2,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K₂

PAS GÓRNY

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły G_2d

,

Do wymiarowanie wstępnie przyjęto płytki M16 267x763

Sprawdzenie powierzchni pracujących netto:

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie

(z tab.7-11, gdy α=21,8°)

Przyjęto w węźle C 2xM16 o wymiarach 76x152 mm i 267x763 mm

1. Wymiarowanie płytek w węźle D.

Przyjęto do obliczeń płytkę M16 229x407 mm

Siły działające na węzeł D:

D_1d = 32,28kN, D_2d = 21,07kN, K_1d = 6,85kN, K_2d = 12,26kN, P_2d = 2,17kN

Obliczenie powierzchni płytek potrzebnych do przeniesienia sił:

P_IId=D_1d-D_2d=32,28-21,07=11,21kN

PAS DOLNY

(interpolowana z tab.7-9. dla α=β=10,2°)

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych

typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

A_D,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia sił

P_IId=D_1d-D_2d i P_2d

KRZYŻULEC K1

Obliczenie powierzchni potrzebnej do przeniesienia siły:

K_1d=6,85kN

i

(interpolowana z tab.7-9. dla α_K1=58,85°, β_K1=0°)

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

A_K1,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K₁

KRZYŻULEC K2

Obliczenie powierzchni potrzebnej do przeniesienia siły:

K_2d=12,26kN

i

(z tab.7-9. dla α_K2=43,6°, β_K2=0°)

A_K2,min - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K_2d

Sprawdzenie powierzchni efektywnych:

Usytuowanie płytek wg rys. nr 5 - Szczegół połączenia węzła ”D”

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie w kierunku sił D_1d i D_2d:

Warunek nośności przy ścinaniu i ściskaniu płytki:

Warunek nośności przy ścinaniu i rozciąganiu płytki:

Nośności płytki ze względu na ścinanie:

Naprężenia ścinające płytki od: D_1d= 32,28 kN; D_2d= 21,07 kN

Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F_1V [N/cm] dla:

F_1V=450 N/cm

Nośności płytki ze względu na ściskanie:

Naprężenia ściskające płytki od: K_1d= 7,628 kN

Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ściskanie F_1C [N/cm] dla:

F_1C=665 N/cm

Nośności płytki ze względu na rozciąganie:

Naprężenia rozciągające płytki od: K_1d= 9,907 kN

Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na rozciąganie F_1T [N/cm] dla:

F_1T=665 N/cm

Sprawdzenie nośności przy ścinaniu i ściskaniu płytki:

Sprawdzenie nośności przy ścinaniu i rozciąganiu płytki:

Warunki zostały spełnione:

OSTATECZNIE PRZYJĘTO PŁYTKĘ M16 229x407 mm

6.5. Wymiarowanie połączenia pasa dolnego na długości. Węzeł E.

Połączenie przyjęto w punkcie E przęsła środkowego, gdzie nie występuje moment zginający, w odległości od węzła D wynoszącej : l_E = 0,2l₂ = 0,2*5075 = 1015mm.

W punkcie E działa siła podłużna rozciągająca D_2d = 21,07kN oraz obciążenie pasa:

W_d = (21,07²+0,71²)^0,5=21,08kN

Zastosowano połączenie na gwoździe jednocięte:

Łączniki G 4,1/90mm

Określenie grubości nakładki:

t_max = (7d ; (13d-30) ρ_k / 400))= ( 28,7mm ; 22,1mm ) = 28mm = t₁

gdzie: ρ_k=380kg/m³

przyjęto: t₁=30mm t₂=50mm

Długość penetracji:

=52,85mm>50mm (gwoździe nie mogą być wbijane w jednej osi)

Według PN-B-03150 nośność obliczeniową na docisk w złączach drewno-drewno odniesioną do płaszczyzny ścinania i do jednego łącznika, przyjmować należy jako minimalną ze wzorów:

Potrzebna liczba gwoździ:

Przyjęto po 30 łączników G 4,1/90 w połączeniu.

Rozmieszczenie gwoździ:

7. Obliczenie ugięć

7.1. Ugięcie od obciążeń stałych

Obciążenie charakterystyczne w węzłach układu:

Pręty	Długość [mm]		Pole [mm]	Ni1	Nik'		Ni2	Nik''		Nik =		Uinst [mm]
								P1=1	P1gk=3289 [N]		P2=1		P2gk=1846 [N]		Nik'+Nik'' [N]
	4712		9250	-4,03	-13255		-2,70	-4984		-18239		2,090
	4712		9250	-3,65	-12005		-2,70	-4984		-16989		1,947
	4712		9250	-4,03	-13255		-2,70	-4984		-18239		2,090
	4712		9250	-3,65	-12005		-2,70	-4984		-16989		1,947
	5075		6250	3,75	12334		2,50	4615		16949		2,867
	7350		6250	2,50	8223		1,46	2695		10918		1,562
	5075		6250	3,75	12334		2,50	4615		16949		2,867
	1885		2500	-0,92	-3026		0	0		-3026		0
	1885		2500	-0,92	-3026		0	0		-3026		0
	5075		2500	1,23	4045		1,43	2640		6685		1,617
	5075		2500	1,23	4045		1,43	2640		6685		1,617
											Σ =	18,604

Ostatecznie:

u_inst1 = 0,5*18,604 = 9,302mm

u_fin1 = 9,302*(1+0,6) = 14,883mm

7.2. Ugięcie od obciążenia śniegiem

Obciążenie charakterystyczne w węzłach układu:

Pręty	Długość [mm]		Pole [mm]	Ni1	Nik'		Ni2	Uinst [mm]
									P1=1	P1Sk =2315 [N]		P2=1
	4712		9250	-4,03	-9329		-2,70	1,069
	4712		9250	-3,65	-8450		-2,70	0,969
	4712		9250	-4,03	-9329		-2,70	1,069
	4712		9250	-3,65	-8450		-2,70	0,969
	5075		6250	3,75	8681		2,50	1,469
	7350		6250	2,50	5788		1,46	0,828
	5075		6250	3,75	8681		2,50	1,469
	1885		2500	-0,92	-2130		0	0
	1885		2500	-0,92	-2130		0	0
	5075		2500	1,23	2847		1,43	0,689
	5075		2500	1,23	2847		1,43	0,689
							Σ =	9,220

Ostatecznie:

u_inst2 = 0,5*9,220 = 4,610mm

u_fin2 = 4,610*(1+0,25) = 5,762mm

7.3. Ugięcie od obciążenia wiatrem

Obciążenie charakterystyczne w węzłach układu:

Pręty	Długość [mm]		Pole [mm]	Ni1	Nik(W)		Ni1	Nik(W) od	Σ		Ni2	Uinst
								W1=1			Wn1k=492 [N]		W2 = 1	Wo2k=-1550 [N]			P2=1
	4712		9250	-2,28	-1122		-1,45	2248	1126		-2,70	-0,129
	4712		9250	-2,28	-1122		-1,45	2248	1126		-2,70	-0,129
	4712		9250	-1,45	-713		-2,28	3534	2821		-2,70	-0,323
	4712		9250	-1,45	-713		-2,28	3534	2821		-2,70	-0,323
	5075		6250	1,95	959		1,35	-2093	-1134		2,50	-0,192
	7350		6250	0,62	305		1,35	-2093	-1788		1,46	-0,256
	5075		6250	0,62	305		2,68	-4154	-3849		2,50	-0,651
	1885		2500	-1,0	-492		0	0	-492		0	0
	1885		2500	0	0		-1,0	1550	1550		0	0
	5075		2500	1,33	654		0	0	654		1,43	-0,158
	5075		2500	0	0		1,33	-2062	-2062		1,43	-0,499
											Σ	-2,660

Ostatecznie:

u_inst(w) = 0,5*(-2,660) = -1,330mm

u_fin = 14,883+5,762= 20,646mm < u_fin = 17500/600 = 29,2mm

warunek ugięcia został spełniony

8.0. Rysunki Konstrukcyjne

rys. nr 1 - Wiązar dachowy kratowy skala 1:20

rys. nr 2 - Szczegół połączenia węzła „A” skala 1:5

rys. nr 3 - Szczegół połączenia węzła „B” skala 1:5

rys. nr 4 - Szczegół połączenia węzła „C” skala 1:5

rys. nr 5 - Szczegół połączenia węzła „D” skala 1:5

rys. nr 6 - Szczegół połączenia węzła „E” skala 1:5

rys. nr 7 - Rzut konstrukcji dachowej skala 1:100

rys. nr 8 - Oparcie dźwigara na podporze skala 1:5

Str. 2

Projekt stalowej konstrukcji stropu belkowego

P.B. K.K.S.

Pozycja obliczeń	Projekt konstrukcji drewnianej wiązara kratowego	Str.1
			Katedra konstrukcji betonowych i murowych Politechniki Białostockiej

---