Wymiarowanie belki podsuwnicowej.

Przyjęto przekrój belki podsuwnicowej jako IPE500. Tężnik hamowny suwnicy przewidziano jako kratowy. Pas górny kraty tężnika stanowi pas ściskany belki podsuwnicowej (wg załącznika 5 PN-90/B-03200), pas dolny natomiast przewidziano jako ceownik 80 mocowany bezpośrednio do słupów głównych hali. Skratowanie tężnika oraz zastrzały łączące pas dolny kraty z pasem rozciąganym belki podsuwnicowej przyjęto wstępnie jako L50x50x4.

1.Obciążenie belki podsuwnicowej.

-siły pionowe

β, γ_f przyjęto na podstawie PN-86/B-02005 jak dla suwnic o GNP A4

-siły poziome prostopadłe do toru suwnicy

-siły poziome równoległe do toru suwnicy

-obciążenie chodnika p=1,5 kN/m²

2.Schematy statyczne oraz siły przekrojowe.

-zginanie w płaszczyźnie pionowej.

Maksymalny moment zginajÄ…cy

maksymalna reakcja podporowa

maksymalne ugięcie od sił pionowych

zginanie w płaszczyźnie poziomej H_p^o

h=0,6

0,6

l=7,7

Maksymalny moment zginajÄ…cy

3.Charakterystyki geometryczne przekroju belki podsuwnicowej oraz jej przekroju zastępczego.

Charakterystyki geometryczne IPE500

h = 500 mm bf= 200 mm tw=10,2 mm tf=16 mm R=21 mm A= 116 cm^2

Ix= 48200 cm^4 Iy= 2140 cm^4 Wx= 1930 cm^3 Wy= 214 cm^3 ix= 20,4 cm iy= 4,31 cm

Charakterystyki przekroju zastępczego

4.Sprawdzenie nośności przekroju.

-ustalenie klasy przekroju

pas ściskany

przekrój klasy 1

środnik

przekrój klasy 1

-współczynnik wyboczeniowy przekroju zastÄ™pczego z pÅ‚aszczyzny zginania y₁=y

z tab.11 odczytano Ï•_y=0,991

-współczynnik zwichrzenia belki podsuwnicowej ze względu na boczne przytrzymanie pasa ściskanego przez tężnik kratowy przyjęto ϕ_L=1,0 ponadto

-sprawdzenie nośności przy zginaniu dla włókien pasa górnego

*1

gdzie M_y1 moment zginający lokalnie pas górny kratownicy od siły H_p

warunek spełniony

-sprawdzenie nośności przy zginaniu dla włókien pasa górnego

warunek spełniony

-sprawdzenie nośności przy zginaniu dla włókien pasa dolnego belki

-sprawdzenie nośności przy ścinaniu

stąd nośność można ustalić wg wzoru

pole przekroju czynnego

współczynnik niestateczności miejscowej przy ścinaniu

przyjęto K_v=0,8

przyjęto

ponadto

nie potrzeba sprawdzać nośności zredukowanej

-sprawdzenie nośności środnika pod obciążeniem skupionym

Nośność obliczeniową środnika obciążonego siłą skupioną należy obliczać wg. wzoru:

Ponieważ siła zmienia położenie wzdłuż osi belki k_c=20

warunek spełniony

Wymiarowanie pozostałych elementów tężnika kratowego belki podsuwnicowej.

-słupki kratownicy

maksymalna siła osiowa

przyjęto wstępnie słupki L 50x50x4

teoretyczna długość słupka lo=0,6 m

długość wyboczeniowa z płaszczyzny kratownicy le=lo=0,6m

stal St3S, fd=215 Mpa

-określenie klasy przekroju

klasa 3

-smukłość i współczynnik wyboczeniowy

odczytano Ï• = 0,892

-nośność obliczeniowa przekroju klasy 1 (Ψ=1,0)

-sprawdzenie nośności słupka

warunek nośności jest spełniony

-krzyżulce kratownicy

maksymalna siła osiowa

przyjęto wstępnie słupki L 50x50x4

teoretyczna długość słupka lo=0,848 m

długość wyboczeniowa z płaszczyzny kratownicy le=lo=0,848m

stal St3S, fd=215 Mpa

-określenie klasy przekroju

klasa 3

-smukłość i współczynnik wyboczeniowy

odczytano Ï• = 0,776

-nośność obliczeniowa przekroju klasy 1 (Ψ=1,0)

-sprawdzenie nośności słupka

warunek nośności jest spełniony

---