Dane	Obliczenia							Wynik
	1. Założenia wstępne (parametry procesu): Proces absorpcji będzie przeprowadzany w T = 293K oraz przy ciśnieniu p = 607950 Pa.
pn= 101325 [Pa] Tn= 273K Vn= 3200[Nm^3/h] = = 0,89 [m^3/s]	2. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu mieszaniny gazowej dla przyjętych warunków procesu: Zakładając, że mieszanina gazowa zachowuje się jak gaz doskonały, stosujemy wzór:							Vg2 = 0.16 [m^3/s]
 = 95%	3. Skład mieszaniny gazowej w ułamkach molowych: 3.1. Na wlocie: yA2 = 0,15 yB2 = 0,3 yC2 = 0,55 3.2. Na wylocie: 3.2.1. Objętościowe natężenie przepływu poszczególnych składników mieszaniny na wylocie: VA2 = yA2'Vg2 = 0,15^.0,16 VB2 = yB2'Vg2 = 0,3^.0,16 VC2 = yC2'Vg2 = 0,55^.0,16 3.2.2. Ilość pochłoniętego SO2: VA = 0,95^.VA2 = 0,95^.0,024 3.2.3. Objętościowe natężenie przepływu składników mieszaniny gazowej na wylocie: Vg1 = Vg2 - VA = 0,16 - 0,0228 VA1 = VA2 - VA = 0,024 - 0,0228 VB1 = VB2 VC1 = VC2 3.2.4. Skład mieszaniny:							VA2 = 0,024 [m^3/s] VB2 = 0,048 [m^3/s] VC2 = 0,089 [m^3/s] VA = 0,0228 [m^3/s] Vg1 = 0,137 [m^3/s] VA1 = 0,0012 [m^3/s] VB1 = 0,048 [m^3/s] VC1 = 0,089 [m^3/s] yA1 = 0,00876 yB1 = 0,350 yC1 = 0,650
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							2
Dane	Obliczenia							Wynik
T = 293 K p = 607950 [Pa] TkrA=430,3 [K] TkrB=190,6 [K] TkrC=126 [K] pkrA=78,7^.10^5 [Pa] pkrB=46,4^.10^5 [Pa] pkrC=33,9^.10^5 [Pa] MA= 64 [kg/kmol] MB= 16 [kg/kmol] MC= 28 [kg/kmol	4. Parametry opisujące własności czynników: 4.1.Masa molowa mieszaniny gazów: - na wlocie: Mg2 = yA2^.MA + yB2^.MB + yC2^.MC Mg2 = 0,15^.64 + 0,3^.16 + 0,55^.28 -na wylocie: Mg1 = yA1^.MA + yB1^.MB + yC1^.MC Mg1 = 0,00876^.64 + 0,35^.16 + 0,65^.28 4.2. Gęstość fazy gazowej na podstawie [2]: 4.2.1. Wyznaczenie parametrów zredukowanych mieszaniny: Temperatura zredukowana: - na wlocie: - na wylocie: Ciśnienie zredukowane: - na wlocie: - na wylocie:							Mg2 = 29,8 [kg/kmol] Mg1 =24,36[kg/kmol] Trm2= 1,5 Trm2= 1,9 prm2= 0,14 prm1 = 0,16
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							3
Dane	Obliczenia							Wynik
R= 8314 [J/kmol^.K] rA= 0,35 krA=4,11^.10^-5[Pa s] rB= 0.7 krB= 159 10^-5[Pa s] rC= 1 krC= 180 10^-7[Pa s] Mg2=29,8[kg/kmol] Mg1=24,3[kg/kmol]	Na podstawie uzyskanych wyników odczytano wartość współczynnika ściśliwości z = f(Tr, pr) z [2]: z = 1 dla (1,9;0,16) z = 1 dla (1,5;0,14) 4.2.2. Gęstość mieszaniny gazowej: - na wlocie: - na wylocie: 4.3. Gęstość fazy ciekłej: Jako fazę ciekłą zastosowano wodę. Zakładając nieściśliwość cieczy, pomijamy wpływ ciśnienia na jej gęstość: ρ = f(T) w T = 20^0C ρw = 998,2 [kg/m^3] 4.4. Lepkość fazy gazowej na podstawie [2]: Wartości zredukowane odczytano z wykresu zależności r = f(Tr, pr) na podstawie [2]: 4.4.1. Lepkość SO2: 4.4.2. Lepkość CH4: 4.4.3. Lepkość N2: 4.4.4. Lepkość mieszaniny gazowej na podstawie [2]:							ρg2 = 7,44 [kg/m^3] ρg1 = 6,08 [kg/m^3] ρw = 998,2 [kg/m^3]  143,85^.10^-7[Pa s]  111,3^.10^-7[Pa s] C 180^.10^-7[Pa s]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							4
Dane	Obliczenia							Wynik
yA1 = 0,00876 yB1 = 0,350 yC1 = 0,650 yA2 = 0,15 yB2 = 0,30 yC2 = 0,55 143,85^.10^-7 [Pa^. s]  111,3^.10^-7[Pa s] C 180^.10^-7[Pa s] TkrA=430,3 [K] TkrB=190,6 [K] TkrC=126 [K] MA= 64 [kg/kmol] MB= 16 [kg/kmol] MC= 28 [kg/kmol] T = 293 [K] A = 44,8 [kmol^-1] B = 29,61 [kmol^-1] C = 31,2 [kmol^-1] R = 0,08206 [atm^.m^3/kmol^.K]	- na wlocie: - na wylocie: Lepkość fazy ciekłej: Lepkość wody w 20^0C wynosi w = 1^.10^-3 [Pa^.s] Dynamiczny współczynnik dyfuzji w fazie gazowej [1]: Dla układu SO2 - CH4: = 2.05^.10^-3 [kmol/m^.h] 4.6.2 Dla układu SO2 - N2: = 1,63^.10^-3 [kmol/m^.h]							g2= 1.53^.10^-5 [Pa^.s] g1= 1.59^.10^-5 [Pa^.s] w = 1^.10^-3 [Pa^.s] δ^'AB= 0.57^.10^-3 [mol/m^.s] δ^'AC= 0.45^.10^-3 [mol/m^.s]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							5
Dane	Obliczenia							Wynik
yA2 = 0,15 yB2 = 0,30 yC2 = 0,55 δ^'AB= 0.57^.10^-3 [mol/m^.s] δ^'AC= 0.45^.10^-3 [mol/m^.s] w = 1^.10^-3 [Pa^.s] = =1 [cP] T = 293 [K] A = 44,8 [kmol^-1] ρw = 998,2 [kg/m^3] Mw= 18 [kg/kmol]	Dla układu SO2 - inerty: Dynamiczny współczynnik w fazie ciekłej dla układu SO2 - H2O: Dla w=1 odczytano z wykresu z [1] wartość grupy dyfuzyjnej: FA = 2^.10^7 [K^.s/cm^2.cP] - kinematyczny współczynnik dyfuzji: - dynamiczny współczynnik dyfuzji: δ'AW= cW ^.DAW = 55,42 ^.0,01465 ^. 10^-7							δ'AM=0,486^.10^-3 [mol/m^.s] DAW= 0,01465^.10^-7[m^3/s] cW= 55,42 [kmol/m^3] δ'AW= 8,12^.10^-5 [mol/m^.s]
p = 607950 [Pa] Mw= 18[kg/kmol] MA= 64 [kg/kmol]	Wykres stężeń: 5.1. Linia równowagi: Na podstawie tablicy rozpuszczalności SO2(UA, pA) z [3] wykonano wykres zależności YA= f(XA), po uwzględnieniu zależności: dla YA2= 0,176 odczytano X*A2= 0,005 5.2. Linia operacyjna przy minimalnym przepływie absorbenta: (X*A2,YA2) = (0,005;0,176) (XA1,YA1) = (0,00005;0,00884) 5.3. Linia operacyjna przy rzeczywistym przepływie absorbenta: (XA1,YA1) = (0,00005;0,00884) (XA2,YA2) = (0,00335;0,176)
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							6
Dane	Obliczenia							Wynik
yA1 = 0,00876 yA2 = 0,15 ρg1 = 6,08 [kg/m^3] ρg2 = 7,44 [kg/m^3] Vg1 = 0,137 [m^3/s] Vg2 = 0,16 [m^3/s] Mg2= 29,8[kg/kmol] XA1 = 0,00005 MA= 64[kg/kmol]	Bilans masowy [1]: G'A = G'ig(YA2 - YA1) = G'W(XA2 - XA1) 6.1. Zawartość SO2 w stosunkach molowych: - na wlocie: - na wylocie: 6.2. Masowe natężenie przepływu mieszaniny gazowej: - na wlocie: Gg2 = Vg2^.ρg2 = 0,16^.7,44 - na wylocie: Gg1 = Vg1^.ρg1 = 0,137^.6,08 6.3. Masowe natężenie przepływu inertów: Zawartość SO2 w ułamku masowym: Gig = Gg2 - wA2^.Gg2 = 1,19 - 0,32^.1,19 G'ig= Gig / Mg2 = 0,81/29,8 6.4. Wydatek masowy SO2: G'A = G'ig(YA2 - YA1) = 27,18(0,176 - 0,00884) 6.5. Minimalne natężenie przepływu absorbenta: Z wykresu odczytano dla YA2 = 0,176: X*A2 = 0,005 Zakładam 50% nadmiar cieczy:							YA2= 0,176 YA1= 0,00884 Gg2 = 1,19 [kg/s] Gg1 = 0,83 [kg/s] Gig = 0,81 [kg/s] G'ig = 27,18 [mol/s] G'A = 4,54 [mol/s]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							7
Dane	Obliczenia							Wynik
G'A = 4,54 [mol/s] YA2= 0,176 YA1= 0,00884 XA1 = 0,00005 Mw= 0,018[kg/mol]	Masowe natężenie przepływu cieczy: G'w(XA2 - XA1) = G'A - zawartość SO2 w wodzie w stosunkach molowych: Gw = G'w ^. Mw = 1375,76^.0,018							XA2= 0,00335 G'w=1375,76[mol/s] Gw= 24,76 [kg/s]
XA1 = 0,00005 XA2 = 0,00335	Średni moduł napędowy procesu: Obliczono dla trzech przekrojów:							XA3= 0,0017 Am = 0,024
		Nr prz.	X	Y	Y*	Y - Y*	(1+Y)mog		
		1	0.00005	0.00884	0.0029	0.00594	1.00587		0.0059
		2	0.00335	0.176	0.105	0.071	1.1405		0.0623
		3	0.0017	0.093	0.045	0.048	1.069		0.0449
	8. Wyznaczenie średnicy aparatu: 8.1. Wypełnienie: Jako wypełnienie dobrano pierścienie Raschiga wykonane z kamionki o wymiarach: 25 x 25 x 3 [mm] Parametry wypełnienia: G = 620 [kg/m^3] a = 195 [m^2/m^3]  = 0,73 [m^3/m^3]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							8
Dane	Obliczenia							Wynik
a = 195 [m^2/m^3]  = 0,73 [m^3/m^3] g= 9,81 [m/s^2] Gg2 = 1,19 [kg/s] Gw= 24,76 [kg/s] ρg2 = 7,44 [kg/m^3] ρw = 998,2 [kg/m^3] w = 1^.10^-3 [Pa^.s]	8.2. Prędkość przepływu mieszaniny gazów na granicy zachłystywania: w0= 0,170 [m/s] Zakładamy wg2 = 0,8^.w0 = 0,8^.0,170 8.3. Średnica aparatu: 8.3.1. Obliczeniowa średnica aparatu: 8.3.2. Znormalizowana średnica aparatu: Wg normy BN-64/2201-05 dobrano Dn = 1,2 [m] Dn = Dw 8.4. Rzeczywista prędkość przepływu mieszaniny gazowej:							wg2 = 0,136 [m/s] f = 1,176 [m^2] D = 1,224 [m] Dw = 1,2 [m] frz= 1,131 [m^2] wgrz= 0,142 [m/s]
Gg2 = 1,19 [kg/s] Gg1 = 0,83 [kg/s] frz= 1,131 [m^2] a = 195 [m^2/m^3] g2= 1.53^.10^-5 [Pa^.s] g1= 1.59^.10^-5 [Pa^.s]	9. Obliczenia kinetyczne: 9.1. Dobór równania kryterialnego na podstawie [1] 9.1.1. Faza gazowa: Sh = 0,11 ^. Re^0,8 ^. Sc^0,33 9.1.2. Faza ciekła: Sh = 0,015 ^. Re^0,66 ^. Sc^0,33 9.2. Współczynnik wnikania masy w fazie gazowej: 9.2.1. Liczba Reynoldsa: - na wlocie: Prędkość masowa na wlocie:							gg2= 1,05 [kg/m^2.s]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							9
Dane	Obliczenia							Wynik
Gg2 = 1,19 [kg/s] Gg1 = 0,83 [kg/s] frz= 1,131 [m^2] a = 195 [m^2/m^3] g2= 1.53^.10^-5 [Pa^.s] g1= 1.59^.10^-5 [Pa^.s] δ'AM=0,486^.10^-3 [mol/m^.s] Mg2= 29,8[kg/kmol] Mg1=24,36 [kg/kmol] dz = 0,025 [m] de = 0,025 [m]	Dla Re: de = 1/a - na wylocie: Prędkość masowa na wlocie: Dla Re: de = 1/a 9.2.2. Liczba Schmidta: - na wlocie: - na wylocie: 9.2.3. Liczba Sherwooda: Shg = 0,11 ^. Re^0,8 ^. Sc^0,33 - na wlocie: Shg2 = 0,11 ^. 352^0,8 ^. 1,06^0,33 - na wylocie: Shg1 = 0,11 ^. 237^0,8 ^. 1,34^0,33 9.2.4. Współczynnik wnikania masy: - na wlocie: dla Sh: de = dz = 0,025 [m] - na wylocie:							Reg2= 352 gg1= 0,734 [kg/m^2.s] Reg1=237 Scg2= 1,06 Scg1= 1,34 Shg2 = 12,22 Shg1 = 9,62 'g2 =0,24 [mol/m^2s] 'g1 =0,190 [mol/m^2s]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							10
Dane	Obliczenia							Wynik
frz= 1,131 [m^2] a = 195 [m^2/m^3] T = 293 [K] Gw= 24,76 [kg/s] w = 1^.10^-3 [Pa^.s] δ'AW= 8,12^.10^-5 [mol/s] Mw= 0,018[kg/mol] Y*A1=0,0029 Y*A2=0,105 XA1=0,00005 XA2=0,00335	9.3. Współczynnik wnikania masy w fazie ciekłej: 9.3.1. Liczba Reynoldsa: de = 1/a 9.3.2. Liczba Schmidta: 9.3.3. Liczba Sherwooda: Shw = 0,015 ^. Re^0,66 ^. Sc^0,33= 0,015^.113^0,66. 684^0,33 9.3.4. Współczynnik wnikania masy: dla wody w T = 293 [K] : δe= 46,76 ^. 10^-6 [m] 9.4. Wartość zamiennika n : 9.4.1. Wyznaczenie współczynnika r: 9.4.2. Nachylenie linii równowagi: wg [1] my = Ky ^. r - w przekroju 2 : - przekroju 1 :							gw= 21,89 [kg/m^2.s] Rew=113 Scw= 684 Shw = 2,93 'w =5,2 [mol/m^2s] r = 0,845 Ky2= 30,9 my2 = 26,11 Ky1= 58,0 my1 = 49,0
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							11
Dane	Obliczenia							Wynik
Y*A1=0,0029 Y*A2=0,105 XA1=0,00005 XA2=0,00335 my2 = 26,11 my1 = 49,0 'g2 =0,24 [mol/m^2s] 'g1 =0,19 [mol/m^2s] 'w =5,2 [mol/m^2s]	9.4.3. Zamiennik : wg tabeli z [1] dla przenikania masy przez inerty: - w przekroju 2 : - w przekroju 1 : 9.5. Współczynnik przenikania masy wg tabeli [1]: 9.5.1. na wlocie: 9.5.2. na wylocie: 9.5.3. Średni współczynnik przenikania masy:							n2 = 23,7 n1 = 48,8 k'2= 0,120[mol/m^2s] k'1= 0,073[mol/m^2s] k'= 0,10[mol/m^2s]
G'A= 4,54[mol/s] Am=0,024 k'= 0,10[mol/m^2s]	10. Teoretyczna powierzchnia wymiany masy:							F = 1890 [m^2]
gw= 21,89[kg/m^2s] ρw= 998,2 [kg/m^3]	11. Wyznaczenie współczynnika użyteczności powierzchni: - prędkość cieczy: ww= gw/ρw = 21,89/998,2 Z wykresu w [3] odczytano f(w0C) < 3,8. Przyjęto  = 1							 = 1
F = 1890 [m^2]  = 1	12. Rzeczywista powierzchnia wymiany ciepła:							F*=1890 [m^2]
a = 195 [m^2/m^3] f = 1,131 [m^2] F*=1890 [m^2]	13. Określenie wysokości warstwy wypełnienia: = 7,399 [m] Zakładając rezerwę, przyjęto ostatecznie: Hrz = 8 [m]							Hrz = 8 [m]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							12
Dane	Obliczenia							Wynik
Hrz = 8 [m] Dw = 1,2 [m]	14. Sprawdzenie warunku smukłości: Warunek smukłości aparatu został spełniony.
Reg2=352 gg2= 1,05 [kg/m^2.s] ρw = 998,2 [kg/m^3] w = 1^.10^-3 [Pa^.s] a = 195 [m^2/m^3]  = 0,73 [m^3/m^3] g= 9,81 [m/s^2] wg2 = 0,142 [m/s] ρg2 = 7,44 [kg/m^3] gw= 21,89 [kg/m^2.s]    m]	15. Hydrodynamika kolumny z wypełnieniem: 15.1. Sprawdzenie warunków na zachłystywanie się skrubera (w przekroju 2): Kolumna nie zachłystuje się, gdy spełniony jest warunek:   gr przy czym   f(  współczynnik oporu hydraulicznego: Sprawdzono możliwość zachłystywania się kolumny dla (,(,; 1,80). Na podstawie wykresu w [3] nie stwierdzono zjawiska zalewania kolumny dla obliczonych modułów  i  15.2. Opory przepływu gazu: 15.2.1. Opory przepływu na wypełnieniu suchym: 1kG/m^2 = 9,80665 Pa Ps= 33,84 ^.9,80665							 = 0,0045  , Ps= 331,86[Pa]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							13
Dane	Obliczenia							Wynik
gw= 21,89 [kg/m^2.s] Ps= 331,86[Pa] dz= 0,025 [m] dw= 0,019 [m] h= 0,025 [m] gw= 21,89 [kg/m^2.s] =78804 [kg/m^2.h]	15.2.2. Opory przepływu na wypełnieniu zraszanym: P = Ps^. Azr Azr = 10^^g go,c= gw Na podstawie tabeli z [4] dla pierścieni Raschiga o wymiarach 25 x 25 [mm], odczytano:  = 0,0512 Azr = 10^0,0512 21,89 = 13,2 P = 331,86^.13,2 15.2.3. Ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu: Przy użyciu wody jako cieczy zraszającej stosujemy wzór z [1]: Całkowita ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu wynosi: hd= hw + hst Dla pierścieni Raschiga hst= 0,03 hd= 0,220 + 0,03							P = 4380,6 [Pa] hw= 0,220 [m^3/m^3] hd= 0,250 [m^3/m^3]
Re=305 [MPa] Xe=1,88 zdop=0,8 p=607950 [Pa] z=0,8 a=1,00 s=0,0001 [m/rok] τ= 15 lat Dw=1,2 [m] Re= 30,5 10^7 [Pa] Xe=1,5	16. Obliczenia konstrukcyjno - wytrzymałościowe: 16.1. Dobór materiału konstrukcyjnego: Dobieram stal niskostopową o podwyższonej wytrzymałości 15GA wg PN-86/H-84018[5] 16.2. Obliczenie płaszcza: 16.2.1. Naprężenia dopuszczalne k: Przyjęto materiał konstrukcyjny stal 15GA wg tablic z [5] k= Re /Xe = 305 ^.10^6/1,8 16.2.2. Grubość obliczeniowa ścianki: - Obliczam naddatki na korozję c1=0,0008[m] c2= s^. , ^15=0,0015 [m] c3=0 c= c1+c2+c3=0,0023[m]							k= 16.94^.10^7[Pa] go= 0,002 [m]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							14
Dane	Obliczenia							Wynik
Dw=1,2 [m] a=1 g = 0,008 [m] k=20,33 10^7[Pa] c2=0,0015 p= 607950[Pa]	16.2.3. Rzeczywista grubość ścianki: g= go +c = 0,002 + 0,0023 = 0,0043[m] Przyjmujemy wg normy g= 0,008 [m] 16.3. Obliczenia dennicy górnej: Przyjęto dno elipsoidalne wg normy PN-66/M-35412 16.3.1. Naprężenia dopuszczalne: Dla dna wyoblonego: k= Re /Xe = 30,5 ^.10^7/1,5 16.3.2. Obliczeniowa grubość ścianki: - współczynnik yw: yw= f(Hz/Dz;ω) =1,5 Hz= Hz+g=0,3+0,008=0,3008 [m] Dz=Dw+2g=1,2+2 0,008=1,216 [m] Hz/Dz yw= f(Hz/Dz;ω) z tabeli odczytano yw=2,75 =0,0025[m] 16.3.3. Rzeczywista grubość ścianki: g= go +c=0,0025+0,0023=0,0048[m] Przyjęto grubość ścianki g=0,008 [m] 16.4. Obliczenie dennicy dolnej: Dla dennicy dolnej przyjęto takie same parametry jak dla dennicy górnej. 16.5. Wyznaczenie największej średnicy otworu nie wymagającego wzmocnienia, w płaszczu i dennicy skrubera: 16.5.1. Dla płaszcza: =0,29 =0,143 [m] d= 0,35*Dz=0,426 [m] d=0,2 [m] Największa średnica otworu nie wymagającego wzmocnienia jest równa d = 0,143 [m] 16.5.2. Dla dennicy: =0,24							g = 0,008 [m] k=20,33 10^7[Pa] g=0,008 [m] d = 0,143 [m]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							15
Dane	Obliczenia							Wynik
Dw= 1,2 [m] H = 8 [m] t = 0,04 [m] hd= 0,303[m^3/m^3] ρw = 998,2 [kg/m^3] w = 1^.10^-3 [Pa^.s] Re= 30,5 10^7 [Pa]	Największa średnica otworu nie wymagającego wzmocnienia jest równa najmniejszej z trzech poniższych wartości: =0,147 [m] d= 0,35*Dz=0,426 [m] d=0,2 [m] Największa średnica otworu nie wymagającego wzmocnienia jest równa d = 0,147 [m] 16.6. Dobór zraszacza: Dobrano zraszacz rurkowy o średnicy rurek 25[mm] w układzie heksagonalnym. Odstęp od ściany z każdej strony wynosi 30[mm]. t = 3^.dz = 3^.0,025= 0,075 [m] D = Dw- 2^.0,03 = 1,2 - 2^.0,03 = 1,14 [m] Z tabeli [6] odczytujemy dla Dr/t =15,15 ilość rurek:i = 211 Wg normy PN - 72/H - 74306, przyjmuję wymiary rurek: 25/20 [mm] 16.7. Dobór urządzenia odkraplającego: Jako odkraplacz zastosowano warstwę ceramicznych pierścieni Raschiga o wymiarach 15x15x2[mm]. Wysokość wypełnienia wynosi: h = 0,3 [m] 16.8. Ruszt nośny: Jako ruszt nośny zastosowano ruszt wykonany ze stali 15GA (kratownica). Z tabeli, na podstawie średnicy kolumny, dobrano pierścień nośny o wymiarach 35x10[mm] 16.8.1. Ciężar całkowity przypadający na podziałkę t najdłuższego płaskownika: 16.8.2. Obciążenie ciągłe działające na płaskownik: 16.8.3. Maksymalny moment gnący płaskownika:							d= 0,147 [m] Q = 3042[N] q = 2535 [N/m] Mgmax=404,6 [Nm]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							16
Dane	Obliczenia							Wynik
s = 0,022 [m] Q = 4563 [N] Lmax= 1,13 [m] E = 2^.10^11[Pa]	16.8.4. Wskaźnik wytrzymałości przekroju: 16.8.5. Wysokość płaskownika: Z tablicy dobrano pręty stalowe walcowane kwadratowe o wymiarach: 22x22 Pierścień nośny dla Dw=1,2[m] : 35x10 [mm] 16.8.6. Strzałka ugięcia: = procent powierzchni kolumny  = (0,025/0,04)^.100% = 55%							Wy=1,95^.10^-6[m^3] h = 0,022 [m] f = 0,0146 [m]
	17. Dobór króćców: Na podstawie BN-76/2211-40 dobrano króćce ze stali węglowej z przylgą zgrubną: dg1 = 0,125 [m] dg2 = 0,125 [m] o dług. 1,2 [m] z otworami do wyprowadzania gazu. dw1 = 0,100 [m] dw2 = 0,125 [m] Króćce nie wymagają wzmocnienia.							dg1 = 0,125 [m] dg2 = 0,125 [m] dw1 = 0,100 [m] dw2 = 0,125 [m]
Dw= 1,2 [m]	18. Dobór kołnierzy: Dobrano sześć kołnierzy o średnicy nom. 1,2[m], okrągłe przypawane z przylgą zgrubną na podstawie normy BN-221261/-02							D = 1,2 [m]
P = 607950 [Pa]	19. Dobór włazów: Aby umożliwić wymianę wypełnienia, dobrano dwa włazy o średnicy nom. 0,4 [m], z kołnierzem szyjkowym z przylgą zgrubną.							D = 0,4 [m]
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							17
Dane	Obliczenia							Wynik
L=10 [m] Dw=1,2 [m] Dz= 1,216 [m] ρst= 7850 [kg/m^3] Gp= 620 [kg/m^3] Go= 700 [kg/m^3]  = 0,73 [m^3/m^3] Mw= 7317 [kg]	20. Masa aparatu: 20.1. Masa aparatu pustego: 20.1.1. Masa płaszcza: Mc= ρst *L*π/4*(Dz^2-Dw^2) 20.1.2. Masa kołnierzy: PN-67/H-74722 Mk= 6^.173 20.1.3. Masa wypełnienia: Mp= 4569 [kg] 20.1.4. Masa odkraplacza: Mo= 237,5 [kg] 20.1.5. Masa zraszacza: Mz= 2157 [kg] 20.1.6. Masa dennicy: PN-66/M-35412 Md= 2^.105 20.1.7. Masa króćców: BN-76/2211-40 Mr= 4,35+ 3^.5,95 20.1.8. Masa włazów: BN=-83/2211-25/02 Mb= 2^.96,5+2^.38,2 Masa aparatu pustego: M'= Mc+Mk+Mo+Mz+Md+Mr+Mb 20.2. Masa aparatu zalanego: M”=M' +Mw=10847+7317							Mc= 2383 [kg] Mk= 1038 [kg] Mp= 4569 [kg] Mo= 237,5 [kg] Mz= 2157 [kg] Md = 210 [kg] Mk= 22,2 [kg] Mb = 231,2 [kg] M'= 10847 [kg] M” = 18164 [kg]
	21. Dobór łap: Na podstawie normy BN-22126/02 dobrano cztery łapy o wielkości 180. Grubość blachy wzmacniającej wynosi 8 [mm].
12/2002	Iwona Pogonowicz, Joanna Szymczak							18

---