Ciężar własny stropu

G_K¹=3,080

1.1

G_d¹=3,380

Ciężar warstw podłogowych

- parkiet na lepiku gr.19mm

- podkład cementowy 0,035*21000N/m³

- izolacja akust. - styropian 0,01*45 N/m³

- tynk cem-wapienny 0,015*19000 N/m³

0,200

0,735

0,005

0,285

1.2

1.3

1.2

1.3

0,240

0,956

0,006

0,371

Razem

G_k²=1,225

G_d² =1,573

- obciążenie zastępcze od lekkich ścianek działowych (wg PN-82/B-2003 tab.3)

- obciążenie zmienne technolog. (użytkowe)

Q_K³=0,750

Q_K¹=1,500

1.2

1.4

Q_d³=0,900

Q_d¹=2,100

Obciążenia zewnętrzne razem:

3,475

4,573

Obciążenia całkowite razem:

6,555

7,953

POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Katedra Podstaw Budownictwa i Inżynierii Procesów Budowlanych Ćwiczenie Nr C -1 z budownictwa ogólnego Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej OBLICZENIA STATYCZNE Zawartość: Obliczeń stronic 46 Załączników szt. 9 stronic 13 Razem stronic 59 Funkcja Tytuł Imię i Nazwisko Podpis Projektant Student Krzysztof Gryczko Grupa B Rok akad. 2008/09 Weryfikator Mgr Inż. Jerzy Sulewski Kier. katedry Prof. Zygmunt Orłowski Uwagi: Białystok, dnia 26 listopad 2008 r.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.2
Spis treści 1.0. Opis techniczny str. 3 2.0. Obliczenia statyczne str. 9 2.1. Obliczenia drewnianej więźby dachowej płatwiowo-kleszczowej str. 9 2.2. Obliczenia stropu piwnicznego str. 22 2.3. Obliczenia stropu międzykondygnacyjnego str. 25 2.4. Obliczenia schodów płytowych str. 30 2.5. Sprawdzenie nośności muru str. 36 2.6. Sprawdzenie nośności ławy fundamentowej str. 43 3.0. Wykaz załączników szt. 9 3.1. Wykaz materiałów str. 45 3.2. Wykaz rysunków pomocniczych str. 45 Strona końcowa autora / podpis str. 46 Załączniki str. 47
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.3
1.0. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI ZAŁOŻENIA DO PROJEKTU Podstawa opracowania Dane ogólne: Inwestor - BBWW Development w Białymstoku ul. Wiewiórcza 66 Biuro projektowe - Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa I Inżynierii Środowiska Katedra Podstaw Budownictwa i Inżynierii Procesów Budowlanych Autor ćwiczeń projektowych - Krzysztof Gryczko Podstawa opracowania ćwiczenia: Temat ćwiczenia C-1 Umowa zawarta z „Prowadzącym ćwiczenia projektowe” na opracowanie ćwiczenia - projektu budowlanego obejmującego: Opis techniczny konstrukcji budynku Obliczenia statyczne i wymiarowanie wskazanych elementów konstrukcji budynku mieszkalnego. Ustalenie w zakresie: warunków zabudowy i zagospodarowania terenu; stan sytuacyjno - wysokościowego terenu (wyrys do celów projektowych w skali 1:500); warunków gruntowo - wodnych (wypis z technicznych badań podłoża gruntowego). Przedmiot opracowania Przedmiotowy budynek mieszkalny jest obiektem III kondygnacyjnym, całkowicie podpiwniczonym. Ze względów funkcjonalnych nie zdecydowano się na rozdrobnienie bryły budynku. Umożliwia to nawiązanie do istniejącej i nowoprojektowanej zabudowy dzielnicy budynków wielorodzinnych, w której zlokalizowany jest projektowany budynek. Zakres opracowania Budynek został zaprojektowany jako budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej. Zakres opracowania obejmuje wykonanie obliczeń statycznych wybranych podstawowych elementów konstrukcji, tj. dachu, stropów międzykondygnacyjnych, stropów nad piwnicą, schodów, ścian i ław fundamentowych. Opracowanie zawiera także opis techniczny konstrukcji budynku. Lokalizacja Projektowany budynek został zlokalizowany w Bydgoszczy u zbiegu ulic Jagielońskiej oraz Złotej. Stanowi on element składowy projektowanego kompleksu domów wielorodzinnych. Poziom terenu znajduje się na wysokości około 60 m n.p.m.. Obciążenie śniegiem przyjęto według PN-80/B-02010 jak dla strefy II, a obciążenie wiatrem według PN-77/B-02011 jak dla strefy I. Warunki gruntowe i ukształtowanie terenu Według badań technicznych podłoża gruntowego wody gruntowej nie stwierdzono. Na podstawie przeprowadzonych badań geotechnicznych określono nośność gruntu jako qr=0,300MPa. Projektowany teren jest płaski. Jest on uzbrojony i zadrzewiony. Zbadany teren jest przydatny w całości do bezpośredniego posadowienia projektowanego budynku. Warunki budowlane ocenia się jako dobre.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.4
Dane wyjściowe Budynek mieszkalny wielorodzinny Rodzaj technologii - tradycyjna Rodzaj konstrukcji - murowana ze stropami gęstożebrowymi i więźbą dachową drewnianą dwuspadową; Wymiary zasadnicze, ilość i rozpiętość traktów budynku wg rys. arch.-budowlanych, Układ konstrukcyjny ścian nośnych - poprzeczny; Warunki geotechniczne - dobre Sztywność przestrzenna budynku - ściany klatki schodowej i podłużne ściany wewnętrzne; Dylatacja - nie przewidziano według PN-B-03002:2007 Obciążenia budowli przyjęte w opracowaniu wg p. 2.1.2.1-2 Szczególne warunki projektowe według tematu ćwiczenia; Klasy odporności pożarowej budynku - D Kategoria zagrożenia ludzi ZL IV OPIS ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH Dach (poz. obl. 2.1.) Konstrukcję dachu stanowią drewniane wiązary dachowe - dwuspadowe typu płatwiowo - kleszczowego z drewna sosnowego klasy C-30 o wilgotności do 15% składającego się z elementów: poz. 2.1.2. - krokiew 63x130mm poz. 2.1.3. - płatew 100x140mm poz. 2.1.4. - słupek 100x100mm poz. 2.1.5. - podwalina 100x100mm miecze 100x100mm murłat 100x100mm kleszcze 50x120mm Pokrycie dachu stanowi papa asfaltowa Kąt nachylenia połaci dachowej α = 25°; Spadek dachu 65%; Zabezpieczenie przeciwogniowe „Ignosol DX” Włazy na dach przy kominie o wymiarach 800x800mm; Stropy piwniczne (poz. obl. 2.2.) Zaprojektowano jako stropy gęstożebrowe typu DZ-3 o wysokości konstrukcyjnej wraz z nadbetonem 230mm. Rozstaw żeber - belek prefabrykowanych wynosi 600mm, zmonolityzowanych z pustakami żużlobetonowymi betonem klasy B-15. Układ warstw wykończeniowych według projektu arch.-bud. Przewidziano zastosowanie wylewek żelbetonowych. Elementy stropowe oparte na ścianach konstrukcyjnych i zmonolityzowane za pomocą wieńców żelbetowych (monolitycznych) z betonu B-15. Stropy międzykondygnacyjne (poz. obl. 2.3.) Zaprojektowano jako stropy gęstożebrowe typu FERT-45 o wysokości konstrukcyjnej wraz z nadbetonem 230mm. Rozstaw żeber - belek częściowo prefabrykowanych wynosi 450mm, zmonolityzowanych z pustakami ceramicznymi betonem klasy min.B-15, układ warstw wykończeniowych według rys. projektu arch.-bud. Przewidziano zastosowanie wylewek betonowych. Elementy stropowe oparte na ścianach konstrukcyjnych za pomocą wieńców żelbetowych (monolitycznych). Balkony przewidziano w postaci płyt żelbetowych o wymiarach 1000xLM opartych na ścianach ze spadkiem 1% wykonać na budowie jako monolityczne z betonu B-15, zbrojone stalą A-I.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.5
Schody (poz. obl. 2.4.) Klatka schodowa o szerokości modularnej 3300mm. Schody wewnętrzne zaprojektowane jako żelbetowe, dwubiegowe, oparte na belkach spocznikowych. Konstrukcję schodów stanowia: płyty biegowe (poz. 2.4.2.) o grubości 120mm; płyty spocznikowe (poz. 2.4.3.) o grubości 80mm; belki spocznikowe (poz. 2.4.4.) o wymiarach 200x400mm Do wykonania schodów stosować należy beton klasy B-20; zbrojenie (wg obliczeń statycznych) prętami Ø8 mm co 10cm ze stali klasy A-I znaku St3SX. Schody płytowe z belkami spocznikowymi wykonano na budowie jako monolityczne z betonu B-20 zbrojone według rysunku konstrukcji. Schody piwniczne żelbetowe monolityczne, wylewane na budowie w deskowaniu - zbrojone prętami Ø8 mm zabetonowane betonem B-20. Ściany (poz. obl. 2.5.) Zaprojektowano w postaci wielowarstwowych ścian spełniających funkcję kurtyn zewnętrznych (podłużnych i poprzecznych - szczytowych) Ściany nośne zewnętrzne zaprojektowano z cegły ceramicznej pełnej klasy 5, o grubości 250mm w poziomie II i I piętra; 380 mm w poziomie parteru i piwnic, murowane na zaprawie cementowo- wapiennej klasy M5. Ściany zewnętrzne ocieplono warstwą styropianu o grubości 100mm odmiany M20 o zwartej strukturze. Warstwę fakturową stanowi tynk polimerowo-mineralny ciągniony, o strukturze kornikowej. Ściany samonośne zewnętrzne i wewnętrzne zaprojektowano z cegły ceramicznej pełnej klasy 5, o grubości 250mm w poziomie II i I piętra; 380 mm w poziomie parteru i piwnic, murowane na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M2. Ściany zewnętrzne ocieplono warstwą styropianu o grubości 100mm odmiany M20 o zwartej strukturze. Warstwę fakturową stanowi tynk polimerowo-mineralny ciągniony, o strukturze kornikowej. Ściany nośne wewnętrzne (poz. obl. 2.5.) zaprojektowano z cegły ceramicznej pełnej klasy 5, o grubości 250mm w poziomie II i I piętra; 380 mm w poziomie parteru i piwnic, murowane na zaprawie cementowo wapiennej klasy M5. Ściany zewnętrzne ocieplono warstwą styropianu o grubości 100mm odmiany M20 o zwartej strukturze. Warstwę fakturową stanowi tynk polimerowo-mineralny ciągniony, o strukturze kornikowej. Ściany kominowe murowane z cegły ceramicznej pełnej, klasy 10 na zaprawie klasy M2. Przewody wentylacyjne i spalinowe wykonać na pełną spoinę. Nadproża okienne i drzwiowe wykonać jako prefabrykowane L-19. Wieńce żelbetowe zaprojektowano z betonu klasy B-20, zbrojone podłużnie prętami 4Ø12mm ze stali klasy A-III znaku 34GS. Strzemiona Ø6mm ze stali klasy A-0 znaku StOS w rozstawie 30cm. Wysokość wieńców wynika z wysokości stropów, a ich szerokość jest ograniczona głębokością oparcia elementów konstrukcyjnych stropów oraz szerokością ściany poniżej poziomu stropu. Ścianki działowe należy wykonać z cegły dziurawki klasy 5, o grubości 120mm, murowane na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M2, wykończone obustronnym tynkiem cementowo-wapiennym o grubości 15mm.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.6
Fundamenty (poz. obl. 2.6.) Ławy fundamentowe pod ścianami: zewnętrznymi nośnymi zaprojektowano ławy fundamentowe betonowe o szerokości 900mm i wysokości 500mm. zewnętrznymi samonośnymi ławy fundamentowe betonowe o szerokości 700mm i wysokości 500mm. wewnętrznymi nośnymi ławy fundamentowe betonowe o szerokości 1000mm i wysokości 500mm. Na wykonanie ław należy stosować beton klasy B-15, zbrojenie ław w postaci prętów podłużnych 4Ø12mm ze stali klasy A-I znaku St3SX, strzemiona Ø6mm ze stali klasy AO znaku St0S w rozstawie co 300mm. Pod ławami należy ułożyć warstwę betonu klasy B 7,5 grubości 50-100mm. Ławy pod trzony kominowe dostosowano do liczby przewodów kominowych w trzonie. ELEMENTY ZABEZPIECZENIA I OCHRONY BUDYNKU Klasy odporności pożarowej budynku i odporności ogniowej elementów konstrukcyjnych W projektowanym budynku nie występują szczególne warunki zagrożenia pożarowego, a obciążenie ogniowe jest mniejsze od 500MJ/m^2. Budynek mieszkalny zaliczany jest do kategorii ZL IV. Wymagana klasa odporności pożarowej dla budynku III kondygnacyjnego - D Wymagana odporność ogniowa dla elementów budynku: Ściany konstrukcyjne nośne zewnętrzne i wewnętrzne posadają odporność ogniową nie mniejszą jak 30 min Stropy oraz elementy wylewane z otuliną 2 cm (bez tynku) posiadają odporność ogniową nie mniejszą jak 60 min. Po ułożeniu tynków o grubości 1 do 1,5cm odporność elementów konstrukcyjnych wzrasta. Wszystkie elementy konstrukcyjne więźby dachowej należy doprowadzić do stanu trudno zapalności poprzez zastsowanie preparatu: Ignosol DX, Pyroplast, Kromos 796 poprzez trzykrotne malowanie w warunkach określonych przez producentów. Dodatkowe zabezpieczenie słupków przy styku z kominami w postaci okładzin z płyt gipsowych zbrojonych siatką z włókien szklanych. Dopuszczalna strefa pożarowa może wynosić 8000m^2 (projekt. 800m^2). Ewakuację zapewniają klatki schodowe. Zaopatrzenie w wodę do zewnętrznego gaszenia pożaru zapewniają hydranty uliczne. Wymogi dojazdu pożarowego spełnia ulica Złota oraz ciąg pieszojezdny od strony klatek schodowych. Charakterystyka agresywności środowiska i zasady zabezpieczenia konstrukcji przed korozją Warunki środowiskowe zostały uwzględnione przy projektowaniu poszczególnych elementów i ustrojów konstrukcyjnych budynku.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.7
ELEMENTY WYKOŃCZENIA I WYPOSAŻENIA BUDYNKU Tynki zewnętrzne ze względu na docieplenie ścian zewnętrznych styropianem grubości 100mm odmiany M20 o strukturze zwartej, warstwę fakturową przyjęto w postaci tynku polimero-mineralnego, ciągnionego, o strukturze kornikowej Tynki wewnętrzne zaprojektowano jako cementowo-wapienne kategorii III o przeciętnej grubości 15mm Podłogi i posadzki. W pomieszczeniach sanitarnych, kuchniach (płytki terakota na zaprawie klejowej); w pomieszczeniach mieszkalnych (parkiet na lepiku grubości 19mm lub wykładzina dywanowa); na klatkach schodowych (okładziny lastryko grubości 3cm); komórki lokatorskie, pom. techniczne i piwnice (gładź cementowa grubości 4cm) Stolarka okienna i drzwiowa. Przewidziano zastosowanie stolarki okiennej drewnianej, dwuszybowej według „Katalogu stolarki okiennej i drzwiowej”. Przewidziano zastosowanie kwater rozwieralnych oraz uchylno-rozwieralnych. Stolarka okienna zostanie osadzona za pomocą profilowanych blach stalowych. Technologia montażu przewiduje uszczelnienie pianką poliuretanową samorozprężną. Dla stolarki drzwiowej przyjęto rozwiązania typowe według ww. Katalogu wynikające ze względów fukncjonalnych. Jako drzwi wewnątrzlokalowe przyjęto skrzydła płytowe z przylgą, osadzone na ościeżnicy metalowej. Obróbki blacharskie. Przyjęto, że obróbki blacharskie zostaną wykonane z blachy stalowej ocynkowanej o grubości 0,75mm: rynny (o średnicy 150mm), rury spustowe (o średnicy 150mm) Instalacje branżowe. Opracowane według odrębnych projektów branżowych. Ogólne wytyczne budowlane i zalecenia końcowe. Roboty budowlane wykonać zgodnie z „Warunkami technicznymi wykonywania i odbioru robót budowlano - montażowych” tom I, polskimi normami oraz sztuką budowlaną . Materiały stosowane przy realizacji robót muszą posiadać aktualne certyfikaty lub aprobaty techniczne dopuszczające do stosowania w budownictwie. W czasie stosowania środków chemicznych do zabezpieczeń elementów konstrukcji budynku należy przestrzegać przepisów ppoż.i BHP oraz postępować zgodnie z wytycznymi zawartymi w instrukcji producenta. Wszystkie elementy fazy wykonawstwa budynku winny być odebrane przez Inspektora Nadzoru Budowlanego stosownymi wpisami do Dziennika Budowy. Całość robót winna być wykonana przez wykwalifikowanych robotników pod nadzorem osoby posiadającej odpowiednie uprawnienia budowlane.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.8
PODSTAWY OBLICZEŃ Wykaz norm: [1] PN-81/B-03020 „Posadowienie bezpośrednie budowli - Obliczenia statyczne i projektowe” [2] PN-70/B-01030 „Projekty budowlane. Oznaczenia graficzne materiałów budowlanych.” [3] PN-60/B-01029 „Projekty architektoniczno - budowlane. Wymiarowanie na rysunkach.” [4] PN-89/B-02361:1999 „Pochylenie połaci dachowej.” [5] PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.” [6] PN-82/B-02001 „Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.” [7] PN-82/B-02003 „Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe.” [8] PN-80/B-02010 „Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem.” [9] PN-77/B-02011 „Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem.” [10] PN-87/B-03002:1999 „Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.” [11] PN-84/B-03264:1999 „Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.” [12] PN-81/B-03150:2000 „Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych. Obliczenia statyczne i projektowanie.” Wykaz literatury technicznej wykorzystanej przy projektowaniu: [13] H. Michalak i S.Pyrak „Domy jednorodzinne konstruowanie i obliczanie”, Arkady 2000r. [14] Mrozek W. „Podstawy budownictwa i konstrukcji budowlanych”, Skrypt PB 1996r., część I. [15] Dawdo Cz. , Ickiewicz I., Sarosiek W. „Materiały pomocnicze do ćwiczeń z budownictwa Ogólnego”, Skrypt PB 1995r. [16] Żeńczykowski W. „Budownictwo ogólne”,tom I / II, Arkady 1989r. [17] Pawłowski P. „Budownictwo ogólne”, PWN1983r. Wykaz przepisów prawa budowlanego [18] Rozporządzenie MGPiB z 14.XII.1994r. Dz. U. Nr 10/94 poz. 46
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.9
2.0. OBLICZENIA STATYCZNE 2.1. Obliczenia drewnianej więźby dachowej płatwiowo - kleszczowej 2.1.0. Schemat przekroju budynku i przyjęte założenia 2.1.0.1. Schemat przekroju budynku. Rys.2.0 Obliczenie wysokości budynku: 1*2,40 = 2,40 - wysokość piwnicy w świetle 1*2,70 = 2,70 - wysokość parteru w świetle 2*2,60 = 5,20 - wysokość pięter w świetle 4*0,30 = 1,20 - grubość stropów 1*1,10 = 1,10 - wysokość ścianki kolankowej 1*2,78 = 2,78 - wysokość dachu 15,38 - wysokość budynku razem z częścią podziemną -1,70 - wysokość części podziemnej 13,68m - wysokość części nadziemnej (H) 2.1.0.2. Założenia Strefa śniegowa II Strefa wiatrowa I Klasa drewna C-30 Pokrycie dachu papą Konstrukcja dachu więźba płatwiowo-kleszczowa, obliczenia wg [12] Wysokość budynku H=13,68 m Ustalenie kąta nachylenia połaci dachowej; dla pokrycia papą wg [4] Przyjęto kąt nachylenia połaci dachu α = 25° 2.1.0.3. Dane geometryczne wiązara - więźby dachowej płatwiowo kleszczowej [13] Rys. 2.1.a Rys. 2.1.b - rozpiętość obliczeniowa wiązara dachowego: l0 = 12000mm - wysokość wiązara: h0 = 0,5 × l0 × tgα = 0,5 × 12000 × tg 25° = 2780mm - długość krokwi: l = 0,5 × l0/cosα = 0,5 × 12000/cos 25° = 6620mm - założono podział krokwi na część dolną i górną: v=ld/l=0,6 ,stąd: ld = ν × l = 0,6 × 6620 = 3972mm lg = l - ld = 6620 - 3972 = 2648mm - rozstaw słupków wiązara: l1 = ld × cosα = 3972 × cos 25° = 3600mm l2 = l0 - 2 × l1 = 12000 - 2 × 3600 = 4800mm - wysokość słupka: h1 = l1 × tgα + hs-hp= 3600 × tg 25°+1100-100 = 2680mm
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.10
2.1.1 Ustalenie wartości obciążeń połaci dachowej więźby płatwiowo-kleszczowej. 2.1.1.1 Obciążenie stałe na 1 m^2 pochyłej połaci dachowej: A. - od ciężaru własnego pokrycia: pochyłej połaci dachowej z uwzględnieniem łat, krokwi, deskowania pokrycia papą asfaltową - charakterystyczna wartość obciążenia: gk = 0,100 kN/m^2 - wg [6], [5] tabl. Z2.1 lp.1 - obliczeniowa wartość obciążenia: gd = gk × γf = 0,100 × 1,3 = 0,130 kN/m^2 γf - przyjęty średni współczynnik dla obciążeń stałych Obciążenie zmienne na 1 m^2 pochyłej połaci dachowej: - od obciążenia śniegiem: przyjęto dla II strefy wg [8] Qk = 0,9 kN/m^2 wg pkt. 3 [8] α = 25° - charakterystyczną wartość obciążenia śniegiem: Sk = Qk × C = 0,9 × 0,8 = 0,720kN/m^2 C = 0,8 + 0,4(α-15/15) = 0,8 × (10/15) = 0,8 - obliczenie wartości obciążenia śniegiem: S = Sk × γf = 0,72 × 1,5 = 1,08 kN/m^2 rzutu poziomego γf = 1,5 - współczynnik obciążenia - od obciążenia wiatrem: przyjęto dla I strefy wg [9] qk = 0,250 kN/m^2wg tabl. 3 [9] teren A - otwarty z nielicznymi przeszkodami Ce - współczynnik ekspozycji: - przy H/L 2 z = H = 13,68 m - przy współczynniku budynku 10 - 20 m Ce = 0,8 + 0,02 × z = 0,8 + 0,02 × 13,68 = 1,074 C - współczynnik aerodynamiczny wg punktu 2.4, zał. 1 Z1-3, schemat a II dla dachu połaciowego [15] C = Cz = 0,015 × α - 0,2 = 0,015 × 25 - 0,2 = 0,175 ß - współczynnik działania porywów wiatrów; budynek nie podatny na działanie porywów wiatru ß = 1,8 wg pkt. 2.5 [9] - charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: pk = qk × Ce × C × ß = 0,250 × 1,074 × 0,175 × 1,8 = 0,085 kN/m^2 - obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: p = pk × γk = 0,085 × 1,3 = 0,1105 kN/m^2 Wyniki przedstawia Tabela 1A. Zestawienie obciążeń połaci dachowych więźby Rozkład obciążeń na pochyłych połaciach dachowych
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.11
Obliczenia krokwi. 2.1.2.1 Założenia i przyjęte schematy obliczeniowe zgodnie z punktami 2.1.0.2 3 2.1.2.2. Zestawienie obciążeń połaci dachowych Zestawienie wartości obciążeń na 1 m^2 połaci dachowej więźby płatwiowo-kleszczowej zgodnie z punktem 2.1.1 Ustalenie składowych prostopadłych obciążenia pochyłej połaci dachowej: - od ciężaru własnego pokrycia: obciążenie charakterystyczne: obciążenie obliczeniowe: - od obciążenia śniegiem: obciążenie charakterystyczne: obciążenie obliczeniowe: C. - od obciążenia wiatrem obciążenie charakterystyczne: obciążenie obliczeniowe: - obciążenie całkowite składowe prostopadłe do połaci dachowej (kombinacja podstawowa): współczynnik jednoczesności = 1,0 dla śniegu i =0,9 dla wiatru - obciążenie charakterystyczne: - obciążenie obliczeniowe: III. Zestawienie obciążeń od składowych prostopadłych do połaci dachu na 1 mb krokwi: - obciążenie charakterystyczne: - obciążenie obliczeniowe: IV. Tabelaryczne zestawienie obciążeń w tabeli Nr 1A - Schemat do zebrania obciążeń dla krokwi - rys. 2.1.c.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.12
Tabela 1A. Zestawienie obciążeń połaci dachowych więźby płat.-kleszcz. dla krokwi Obciążenia Wart. char. kN/m^2 Wsp. obc. γf Wart. Oblicz. kN/m^2 Składowe prostopadłe-pion. obciążenia Składowe równoległe -poz. obciążenia Wart.char. kN/m^2 Wart.obl. kN/m^2 Wart.char. kN/m^2 Wart.obl. kN/m^2 Ciężar własny pokrycia 0,1 1.3 0,13 0,0906 0,1178 0,0422 0,0548 Śnieg 0,72 1.5 1.08 0,5914 0,8871 0,2758 0,4136 Wiatr 0,085 -0,193 1.3 1.3 0,1105 -0,2509 0,0765 -0,1737 0,0995 -0,2258 Zest. obc. na 1mb krokwi: -skł. prostopadłe -skł. równoległe 1.1 0,607 0,685 0,88 0,98 0,375 2.1.2.3. Obliczeni wielkości statycznych dla krokwi. A. Przyjęto schemat statyczny krokwi jako belka swobodnie podparta na murłacie i płatwi. Rozpiętość obliczeniowa: ld = 3972mm. Rozstaw krokwi: a1 = 800mm. Krokiew oblicza się przyjmując obciążenie prostopadłe do połaci dachu. Maksymalny obliczeniowy moment zginający: B. Przyjęto, że elementy konstrukcyjne więźby dachowej zostaną wykonane z drewna sosnowego o następujących parametrach: Klasa C-30 wg tabl. Z-2.2.3-1 [12] -wytrzymałość charakterystyczna na zginanie - wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wzdłuż włókien - wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie - średni moduł sprężystości wzdłuż włókien Współczynnik modyfikacji kmod przyjęto wg tabl. 3.2.4 [12] i tabl. 3.2.5 [12] dla pierwszej klasy użytkowania i obciążeń krótko trwałych: kmod = 0,9 stąd odpowiednie wytrzymałości obliczeniowe:
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.13
Współczynnik przyrostu przemieszczenia w czasie wg tabl. 5.1 [12] - dla obciążenia stałego - dla obciążenia śniegiem - dla obciążenia wiatrem z uwzględnieniem klasy trwania obciążenia wg tabl. 3.2.4 oraz klasy użytkowania wg tabl. 3.2.3 [12] - współczynnik bezpieczeństwa 2.1.2.4. Wymiarowanie krokwi. - Przyjęto schemat statyczny krokwi jako belki wolnopodpartej na muracie i płatwi. - Pominięto wpływ siły podłużnej. 2.1.2.4.A. Stan graniczny nośności. Sprawdzenie naprężeń w krokwi w płaszczyźnie Z - X (prostopadłej do powierzchni dachu). - Największy moment zginający od obliczeniowej wartości obciążenia: - Przyjęcie parametrów przekroju krokwi: założono wymiary krokwi: 63×130 mm Przekrój poprzeczny belki: Wskaźnik wytrzymałości: Moment bezwładności przekroju: Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności: - naprężenia obliczeniowe normalne w krokwi: - wytrzymałość obliczeniowa na zginanie: Warunek stanu granicznego nośności - - jest spełniony
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.14
2.1.2.4.B. Stan graniczny użytkowalności. Sprawdzenie ugięć krokwi. ugięcie chwilowe od poszczególnych rodzajów obciążeń obliczamy wg wzoru PN [12] a1 = 0,80m - rozstaw krokwi - składowe prostopadłe wartość charakterystycznych poszczególnych obciążeń na 1 mb krokwi ugięcie końcowe: ugięcie wynikowe (końcowe - graniczne - wg PN [12]) : Warunek stanu granicznego użytkowalności - - został spełniony Element krokwi spełnia warunki stanów granicznych. Projektowany przekrój krokwi 63x130 mm zostawiamy bez zmian. 2.1.3. Obliczenia płatwi. 2.1.3.1. Założenia i przyjęte schematy obliczeniowe. Obliczeniową rozpiętość płatwi stanowi odległość między słupkami, na których oparta jest płatew. Do zmniejszenia rozpiętości i usztywnienia konstrukcji zastosowano miecze. Aby uprościć obliczenia przyjęto obciążenie z pokrycia przekazywanie przez krokwie na płatwie jako ciągłe. Zebrane obciążeń z dachu na płatew jest wygodniejsze, gdy przyjmie się wymiary w rzucie poziomym rozstaw krokwi rozstaw słupków , klasa drewna płatwi C - 30 przyjęto przekrój 100x140 mm
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.15
Rys. P-1 Rys P-2 Obciążenia płatwi. Zestawienie obciążeń płatwi od 1 m^2 połaci dachowej. Założenia: - obciążenie od krokwi przyjmujemy jako rozłożone równomiernie - na płatew działa obciążenie z pasma o szerokości - płatew jest belką zginaną ukośnie - należy obliczyć składowe obciążenia w kierunku pionowym i poziomy - rozpiętość obliczeniowa płatwi w płaszczyźnie: Pionowej (między punktami podparcia mieczami) Poziomej (między punktami podparcia w osiach słupków) Obciążenia (stałe i zmienne) na płatew zrzutowane na płaszczyznę poziomą. I. Obciążenia pionowe: A1. Obciążenia stałe charakterystyczne od pokrycia dachowego: - obciążenie j. w. obliczeniowe: A2. Obciążenia stałe charakterystyczne od ciężaru własnego płatwi: (założona) - obciążenie j. w. obliczeniowe: B. Obciążenia zmienne charakterystyczne od śniegu: - obciążenie j. w. obliczeniowe:
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.16
C. Obciążenia zmienne charakterystyczne od wiatru: - obciążenie j. w. obliczeniowe: D. Obciążenie stałe i zmienne pionowo działające na 1mb płatwi ( z pasma o szerokości ) - - przęsło dolne krokwi - - przęsło górne krokwi Schemat do zebrania obciążeń dla płatwi rys. 2.1.d - wartość charakterystyczna: - wartość obliczeniowa: II. Obciążenia poziome: E. Obciążenia zmienne charakterystyczne dla wiatru: - obciążenie j. w. obliczeniowe: F. Obciążenia poziomo działające na 1mb płatwi: - wartość charakterystyczna: - wartość obliczeniowa: III. Tabelaryczne zestawienie obciążeń dla płatwi w tabeli Nr 1B
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.17
Tabela 1B. Zestawienie obciążeń połaci dachowych więźby płat.-kleszcz. dla płatwi Obciążenia Wart. char. kN/m^2 Wsp. obc. γf Wart. Oblicz. kN/m^2 Składowe prostopadłe-pion. obciążenia Składowe równoległe -poz. obciążenia Wart.char. kN/m^2 Wart.obl. kN/m^2 Ciężar własny pokrycia 0,1 1.3 0,13 0,0906 0,1178 Śnieg 0,72 1.5 1.08 0,5914 0,8871 Wiatr 0,085 1.3 0,1105 Ciężar wł. płatwi 0,10 1.1 0,11 0,0765 0,0995 0,036 0,046 Zest. obc. na 1mb krokwi: -skł. prostopadłe (*a2) -skł. równoległe (*a2) 5,64 kN/m 6,07 kN/m 0,167 kN/m 0,213 kN/m 2.1.3.3. Obliczanie wielkości statycznych. Przyjęto schemat statyczny płatwi jako belka swobodnie podparta. Maksymalne momenty obliczeniowe zginające: 2.1.3.4. Wymiarowanie płatwi. Przyjęto, że płatew pracuje jako belka wolnopodparta zginana ukośnie. 2.1.3.4.A. Stan graniczny nośności. Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie Z-X i Y-X. Największe momenty zginające od obliczeniowej wartości obciążenia: Przyjęcie parametrów przekroju płatwi: Założono wymiary płatwi: 100x140mm Przekrój poprzeczny belki Wskaźniki wytrzymałości przekroju płatwi: Momenty bezwładności przekroju płatwi:
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.18
Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności. Naprężenie obliczeniowe od zginania względem osi Y-Z Warunek stanu granicznego nośności - - jest spełniony. 2.1.3.4.B. Stan graniczny użytkowalności. Sprawdzenie ugięć płatwi. Ugięcie chwilowe od poszczególnych rodzajów obciążeń obliczamy wg wzoru [12]: - składowe obciążeń wartości charakterystycznych poszczególnych rodzajów obciążeń na 1 mb płatwi Pionowe składowe obciążeń: Poziome składowe obciążeń: Ugięcie końcowe Ufin płatwi: ,gdzie: ; Ugięcie od pionowych składowych obciążeń:
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.19
Ugięcie od poziomych składowych obciążeń: Ugięcie wypadkowe: Warunek stanu granicznego użytkowalności - - jest spełniony 2.1.4. Obliczanie słupka. 2.1.4.1. Założenia i przyjęty schemat obliczeniowy słupka przedstawia Rys. P-2 2.1.4.2. Zebranie obciążeń i obliczanie wielkości statycznych. - Słupek jest ściskany siłą osiową. Przyjęto słupek długości h1 = 2680mm 2.1.4.3. Wymiarowanie słupka. Przyjęto, że słupek pracuje jako element ściskany zamocowany przegubowo na podporach. Przyjęto słupek o wymiarach 100x100mm 2.1.4.3.A. Stan graniczny nośności. Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia wg warunku: - Przyjęcie parametrów przekroju słupka: Przekrój poprzeczny słupka A = 100x100 = 10000mm^2 - Ustalenie wartości współczynnika wyboczeniowego Smukłość słupka [13], [12] Smukłość względna Naprężenie krytyczne
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.20
Współczynnik Współczynnik wyboczeniowy - Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy ściskaniu Naprężenia obliczeniowe przy ściskaniu Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie - Sprawdzenie warunku stanu granicznego słupka Warunek został spełniony. Przekrój słupka 100x100mm zaprojektowano prawidłowo. 2.1.5. Obliczenia podwaliny. 2.1.5.1. Założenia i przyjęty schemat obliczeniowy. Rys. P - 3 2.1.5.2. Zebranie obciążeń i obliczenie wielkości statycznych. Siła przekazywana przez słupek na podwalinę. - siła ściskająca w słupku wg pkt. 2.1.4.2. P1- ciężar własny słupka - wysokość słupka 2.1.5.3. Wymiarowanie podwaliny. Przyjęto że podwalina pracuję jako element ściskany (docisk) prostopadle do włókien Rys. P-3
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.21
2.1.5.3.A. Stan graniczny nośności. Przy ściskaniu prostopadłym do włókien należy sprawdzić następujący warunek wg wzoru 4.1.4.a. z PN [12] Powierzchnia docisku słupka do podwaliny Obliczeniowa wytrzymałości na ściskanie prostopadłe do włókien - wg założenia Z - 2.2.3. - PN [12] - wg tablicy 4.1.4. - PN [12] Naprężenia obliczeniowe przy ściskaniu prostopadłym do włókien Sprawdzenie warunku nośności wg wzoru 4.1.4.a. - PN [12] Warunek został spełniony. Przekrój (pow. docisku) podwaliny zaprojektowano prawidłowo.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.22
Obliczanie stropu piwnicznego DZ-3. Strop gęstożebrowy monolityczno - prefabrykowany. [11], [15], [17] Założenia: strop międzypietrowy w budynku mieszkalnym strop nad piwnicą konstrukcja stropu: pustaki wys. hp = 20cm; płyta bet. gr. hf = 3cm; żebro nośne pref. hw = 20cm wg rys. A-1 dane materiałowe: wg poz. obl. przyjęto schemat obliczeniowy stropu dla lm = 4,80m wg rys. A-2 obliczeniowy przekrój żebra wg rys. A-3 Ustalenie rozpiętości obliczeniowej i schematu statycznego strop o rozpiętości modularnej lm = 4,80m szerokość podpór - ścian d = 0,38m długość rzeczywista belek typ. pref. l = 4,76m rozpiętość stropu w świetle podpór ln = ls = lm - d = 4,80 - 0,38 = 4,42 ls = 4,42 głębokość oparcia belek a = 0,5 (l - ls) = 0,5 (4,76 - 4,42) a = 0,17 rozpiętość obliczeniowa (T) lo = ls + a = 4,42 + 0,17 lo = 4,59 efektywna rozpiętość obliczeniowa (PN) leff = ln + hs = 4,42 + 0,23 = 4,65 Przyjęto do obliczeń schemat statyczny: Obciążenia przyjęte do obliczeń statycznych Rys. A-3 Ciężar własny konstrukcji stropu w kN/m^2 Obliczeniowy przekrój żebra belka 372:0,60 = 0,62 kN/m^2 pustaki żużlobetonowe 0,0655 x 15000 = 0,99 kN/m^2 beton wypełniający 0,0447 x 23000 = 1,03 kN/m^2 Razem ciężar konstrukcji statyczny gk = 2,65 kN/m^2 Ciężar warstw wykończeniowych (podłogi z zatarciem) [6] nawierzchnia z płytek PCV gr. 3mm 0,06 kN/m^2 podkład jastrychowy gr. 3mm 0,03 x 21000 0,63 kN/m^2 warstwa papy 0,01 kN/m^2 izolacja akustyczna, styropian gr. 1cm 0,004 kN/m^2 tynk cementowo-wapienny gr. 1,5cm 0,015 x 19000 0,29 kN/m^2 Razem ciężar własny wykończenia g2 = 1 kN/m^2 Obciążenia zmienne [7] obc. zast. od ścianek działowych g3 = 0,75 kN/m^2 obc. technologiczne (użytkowe) p = 1,5 kN/m^2 obc. montażowe pm = 1 kN/m^2
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.23
Tabela. Zestawienie obciążeń na 1 m^2stropu [kN/m^2] Rodzaj obciążenia obc. char. γf obc. oblicz. Ciężar własny stropu Ciężar własny wykończenia Obciążenia zmienne - obc. zast. od śc. dział. - obc. technol.- użytkowe gk= g2= g3 = p = 2,65 1,00 0,75 1,50 1.1 1.2 1.2 1.4 2,91 1.20 0,90 2,10 Obciążenia całkowite q = gk + g2 + g3 + p qk = 5,90 qo = 7,11 Obciążenia montażowe pm^k = 1,00 1.4 pm^d = 1,40 Dopełniające obciążenia zewnętrzne q = g2 + g3 + p qdk = 3,25 Wymiarowanie stropu DZ-3 z wykorzystaniem gotowych tablic dla momentów 2.2.4.1. Ustalenie wartości charakterystycznych obciążeń na 1 mb Z zestawienia obciążeń (tabl. 2.3.3.4.) ustalono, że wartość charakterystyczna obciążenia dopełniającego wynosi qdk = 3,25 kN/m^2 Wymiarowanie stropu DZ-3 dla belki podpieranej w fazie montażowej lm = 4,80m z wykorzystaniem gotowych tablic dla momentów. [wg PN] Obliczenia jednoetapowe w fazie eksploatacyjnej Ustalenie obciążenia na 1 mb belki. Obciążenie charakterystyczne. q = qk x 0,60 = 5,90 x 0,60 = 3,54 kN/m Sprawdzenie stanu granicznego nośności. Moment zginający dla belki swobodnie podpartej Mq = 0,125 x q x lo^2 = 0,125 x 3,54 x 4,59^2 = 9,32 kNm Dla wartości momentu Mq = 9,32 kNm z tabl. 5.45 [załącznik] przyjęto belkę nr „6” o rozpiętości modularnej lm = 4,80m i długości rzeczywistej belki l = 4,76m. Maksymalny moment obciążenia charakterystycznego przenoszony przez pasmo stropu o szerokości 60 cm i belkę nr „6” wg tabl. 5.45 [załącznik] wynosi M = 10,20 kNm, stąd: Mq = 9,32 kNm < M = 10,20 kNm - warunek został spełniony
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.24
Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności Nie przeprowadzono obliczeń dla stanu granicznego użytkowalności ze względu na typowość elementów stropu DZ-3 Warunki normowe dot. SGU zostały spełnione przez jednostkę projektującą Strop DZ-3 jako rozwiązanie powtarzalne. Uwaga: Stropy podpierane podczas montażu. Zbrojenie belki nr „6” wg tabl. 5.45 [zał.] przedstawia Rys. A-1 Elementy konstrukcyjne stropu DZ-3 Rys. A-1 Schemat obliczeniowy stropu DZ-3 Rys. A-2
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.25
2.3 Obliczenia stropu międzykondygnacyjnego Fert-45 [13] strop monolityczno-prefabrykowany strop gęstożebrowy składający się z: - belki częściowo prefabrykowanej stalowo - ceramicznej - pustaków ceramicznych - nadbetonu wypełn. monolitycznie 2.3.1 Założenia i przyjęte schematy statyczne - strop międzypiętrowy w budynku mieszkalnym - rozstaw ścian nośnych o grubości 0,25 m - modularny lm = 4,80m - w świetle ln = 4,55m - konstrukcja i dane materiałowe stropu A. Konstrukcja stropu - pustaki ceramiczne o wysokości 20cm - płyta nadbetonu o grubości 3cm - żebro nośne stropu - belka częściowo prefabrykowana cer-stal. Lrz.=477cm - rozstaw osiowy belek-żeber a1=45cm - schemat statyczny - belka wolnopodparta B. Dane materiałowe - pustaki ceramiczne o wymiarach 20x25x35 cm - beton klasy min. B 15 - stal klasy A-III gat. 34GS C. Do obliczeń przyjęto - obliczeniowy przekrój stropu - wg rys. F-1 - elementy składowe stropu - wg rys. F-2 - schemat obliczeniowy stropu - wg rys. F-3 Obliczeniowy przekrój stropu Fert-45 Rys. F-1
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.26
2.3.2 Ustalenie rozpiętości obliczeniowej i schematu statycznego stropu 2.3.2.1 Ustalenie rozpiętości obliczeniowej - strop o rozpiętości modularnej lm = 4,80m - szerokość podpór - ścian d=0,25 - długość rzeczywista belek część. pref. lrz.=4,77m Rozpiętość stropu w świetle podpór ln = lm - d=4,55m głębokość oparcia belek stropowych a=(l-ln)*0,5=(4,77-4,55)*0,5=0,11m przy amin=0,08m rozpiętość obliczeniowa (efektywna) stropu leff= ln+a=4,55+0,11=4,66m 2.3.2.2 Ustalenie schematu obliczeniowego stropu - przyjęto do obliczeń schemat statyczny belki stropu jako wolno podparty na podporach 2.3.3 Zestawienie obciążeń 2.3.3.1 Obiciążenia na 1m^2 stropu Fert-45 Rodzaj obciążenia Wartość charakt. [kN/m^2] γf Wartość oblicz. [kN/m^2]
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.27
2.3.3.2 Sprawdzenie warunku obciążenia granicznego Graniczne wartości obciążeń dla stropu Fert-45 podano w Tablicy 1 [Zał.1] Porównanie projektowanych i granicznych wartości obciążenia charakterystycznego - ciężar własny [6] GK^1=3,080 kN/m^2 ≤ GK^gr=3,080 kN/m^2 - obciążenie zewnętrzne (od warstw podłogowych, ścianek działowych, obc. zmienne techniczno-użytkowe) [7] qK^z =1,225+0,750+1,50=3,475 kN/m^2 qK^z=3,475 kN/m^2 < qK^gr=3,700 kN/m^2 - warunek został spełniony Stropy Fert-45 zostały zaprojektowane jako wolnopodparte, które poza ciężarem własnym mogą przejmować obciążenia zewnętrzne o wartościach charakterystycznych nie większych od 3,70 kN/m^2 w tym: - od warstw podłogowych oraz obc. ścianek działowych 2,20 kN/m^2 Gk^2+Q^3K = 1,225+0,750=1,975 kN/m^2 - od obciążenia zmiennego 1,500 kN/m^2 QK^1=1,500 kN/m^2 2.3.3.3 Obciążenie na 1mb belki do obliczeń statycznych Obciążenie charakterystyczne qk Gk=(Gk^1+Gk^2+Qk^3)*a1=(3,08+1,225+0,75)*0,45=2,275 kN/m^2 Qk=Qk^1*a1=1,50*0,45=0,675 kN/m^2 Razem: qK= (Gk+Qk)=2,95 kN/m^2 Obciążenia obliczeniowe q^d Gd=(Gd^1+Gd^2+Qd^3)*a1=(3,38+1,573+0,90)*0,45=2,634 kN/m^2 Qd=Qd^1*a1=2,10*0,45=0,945 kN/m^2 Razem: qd= (Gd+Qd)=3,579 kN/m^2 Rys. F -3 Schemat obliczeniowy stropu
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.28
2.3.4 Wymiarowanie stropu Fert-45 2.3.4.1 Sprawdzenie stanu granicznego nośności Maksymalny moment zginający dla belki swobodnie podpartej M=0,125*qd*l^2eff=0,125*3,579*4,66^2=9,715kNm Według SD-Nr 966/93 i Tablica 2 [Zał.1] moment graniczny od obciążenia obliczeniowego dla belki B-23/45/480 Mgr=10,100kNm M=9,715kNm < Mgr=10,100kNm Sprawdzenie belki na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna Q=0,5*qd*leff=0,5*3,579+4,66=8,339kN Według Tablicy 2 [Zał.1] graniczna siła poprzeczna od obciążenia obliczeniowego dla belki B-23/45/480 Qgr=8,600kN Q=8,339kN < Qgr=8,600kN Warunki dla stanu gr. nośności zostały spełnione 2.3.4.2 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności Moment uwzględniający długotrwałą część obciążenia Md=0,125*(Gk+ψd*Qk)*l^2eff=0,125*(2,275+0,35*0,675)*4,66^2=6,817kNm ψd=0,35 wg Tab. 2 [7] Według tab.3 S-D moment graniczny od obciążenia długotrwałego dla belki B-23/45/480 Md^gr=7,150kNm Md=6,817kNm< Md^gr=7,150kNm Warunek stanu granicznego użytkowalności został spełniony Nośność pojedynczego żebra belki B-23/45/480 o rozpiętości modularnej lm=4,80 zbrojonego prętami 2ø8+1ø8 ze stali 34GS jest większa od wartości podanych w Tabl.2 [Zał.1.] Oznacza to że, Przyjęta belka stropu Fert-45 spełnia wymagania (warunki 1-4) i nie zostaną przekroczone stany graniczne nośności i użytkowalności. Dla podanych założeń można wykonać strop zgodnie z wymaganiami podanymi w „Świadectwie JTB Nr966/93 Fert-45” Uwaga: Stropy podpierane podczas montażu co 1/3 LM Przyjęta belka nr 8 B-23/45/480 posiada zbrojenie 2ø8+1ø8 jak na Rys. F-4 poniżej:
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.29
Sposób II - uproszczony według [N] 2.3.4 Wymiarowanie stropu Fert-45 2.3.4.1 Ustalenie obciążenia na 1mb Obciążenie obliczeniowe na 1 mb belki (wg tabl. 2.3.3.1) Q=qd^c*0,45=7,953*0,45=3,579kN/m 2.3.4.2 Sprawdzenie stanu granicznego nośności Mq=0,125*q*l^2eff=0,125*3,579*4,66^2=9,715kNm Q=0,5*qd*leff=0,5*3,579+4,66=8,339kN Dla wartości momentu Mq=9,715kNm i siły poprzecznej Q=8,339kN przyjęto belkę Nr 8 o rozpiętości lm= 4,80 i symbolu B-23/45/480 Graniczny moment i siła obciążenia obliczeniowego dla belki Nr 8 wg Tabl. 2 [Zał.1] wynosi Mgr=10,100kNm, Qgr=8,600kN, stąd: M=9,715kNm < Mgr=10,100kNm Q=8,339kN < Qgr=8,600kN Warunki zostały spełnione 2.3.4.3 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności 1. Nie przeprowadzono obliczeń dla stanu granicznego użytkowania ze względu na Typowość elementów stropu Fert-45 2. Warunki normowe dot.SGU zostały spełnione przez jednostkę projektującą Strop Fert-45 jako rozwiązanie powtarzalne. Uwaga: Stropy podpierane podczas montażu co 1/3 LM Przyjęta belka nr 8 B-23/45/480 posiada zbrojenie 2ø8+1ø8 jak na Rys. F-4 poniżej: Rys. F -2 Elementy składowe stropu pustak ceramiczny belka stropu
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.30
2.4. Schody płytowe z belkami spocznikowymi [11], [13], [14], [18], 2.4.0. Obliczenia statyczne schodów 2.4.1. Założenia wysokość kondygnacji powtarzalnej brutto (2,60m+0,3m): 2,90 m klatka schodowa (w świetle) - długość: 6,00 m - szerokość: 3,05 m płyta biegowa - długość: 2,79 m - szerokość: 1,50 m płyta spocznikowa - długość: 3,05 m - szerokość: 1,70 m Do wykonania schodów przyjęto: beton klasy B-20 fcd=10,6MPa; fck=16,0MPa stal klasy A - I fyd=210MPa wykładzinę lastrico - na stopniach: 0,03m - na podstopniach 0,015m obciążenia zmienne schodów p=3,0kN/m^2 środowisko klasy 1 tabl. 7-1 [13], α=0,85 Wymiary klatki schodowej w rzucie poz. - rys. S-1 Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników - rys. S-2 Obciążenia i wykresy momentów - rys. S-3 Obliczeniowe elementy schodów oznaczono poz. 2.4.2. Płyta biegowa 2.4.3. Płyta spocznikowa 2.4.4. Belka spocznikowa Zbrojenie schodów płytowych z belkami spocznikowymi - rys. S-4 Rys. S-1 Wymiary klatki schodowej - rzut poziomy
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.31
Rys. S-3 Obciążenia i wykresy momentów 2.4.2. Płyta biegowa przyjęto płytę o grubości h=12cm przyjęto stopnie o wymiarach h1=14,5cm; s1=31cm nachylenie płyty biegowej tgα=0,145/0,31=0,467; α=25,07^o; cosα=0,906 2.4.2.1. Zestawienie obciążeń na 1m^2 rzutu poziomego Rodzaj obciążenia Wartość obc. char. kN/m^2 Wsp. obc. Wartość obc. obl. kN/m^2 Obciążenia stałe: płyta 0,12m · 24kN/m^3 / 0,906 stopnie 0,145m · 23kN/m^3 · 0,467 lastrico (0,03m + 0,015m · 0,145 / 0,31) · 22kN/m^3 tynk cementowo-wapienny 0,015 · 19 / 0,906 3,180 1,560 0,810 0,321 1,1 1,1 1,3 1,3 3,500 1,720 1,050 0,410 Razem obciążenia stałe 5,870 6,680 Obciążenia zmienne 3,000 1,3 3,900 Razem obciążenia całkowite 8,870 10,580 2.4.2.2. Obliczenie efektywnej rozpiętości obliczeniowej leff=ln+b=2,79+0,20=2,99m 2.4.2.3. Obliczenie maksymalnego momentu obliczeniowego Pasmo płyty szerokości 1,0 m obliczamy jako, belkę jednoprzęsłową częściowo utwierdzoną. Rys. S-4 q'1d=q1d*1,00=10,58kN/m^2*1,0m=10,58kN/m Wartość obliczeniowa największego momentu zginającego: Msd1=M1=0,1*q'1d*leff^2=0,1*10,58*2,99^2=9,46kNm Rys. S-4 Płyta szerokości 1,0m jako belka jednoprzęsłowa częściowo utwierdzona
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.32
2.4.2.4. Wymiarowanie płyty biegowej Ustalenie wysokości użytecznej przekroju obliczeniowego d=h-c-0,5Ø-Δh=12-1,5-0,5*0,8-0,5=9,6cm gdzie: h=12cm; c=1,5cm; Ø=8mm; Δh=5mm Dane do obliczeń: b=100cm; d=9,6cm; beton klasy B-20; fcd=10,6MPa; fck=16,0Mpa Msd1=M1=9,46kNm=946kNcm; Stal klasy A-I; fyd=210MPa Wymiarowanie przekroju (b=100cm) μsc=M1/b*d^2*α*fcd=946/100*9,6^2*0,85*1,06=0,114 μsc=0,114 z tabl. 7-6 odczytano ξ=0,935 Pole przekroju zbrojenia AS1= M1/ξ*d*fyd=946/0,935*9,6*21=5,02cm^2(tabl. 3-20; tabl. 5-42), [13] Przyjęto dołem zbrojenie Ø8 co 10cm 0 As1=(0,503:10)*100=5,03cm^2>5,02cm^2 Przy podporach co drugi pręt odgiąć do góry. 2.4.3. Płyta spocznikowa ze względu na małe różnice szerokości płyt spocznikowych międzypiętrowej i piętrowej, zbrojenie obu płyt przyjęto wg obliczeń płyty piętrowej przyjęto płytę grubości 8cm szerokość płyty 1,70m 2.4.3.1. Zebranie obciążeń [13] Rodzaj obciążenia Wartość obc. char. kN/m^2 Wsp. obc. Wartość obc. obl. kN/m^2 Obciążenia stałe: płyta 0,08m · 24kN/m^3 lastrico 0,03m · 22kN/m^3 tynk cementowo - wapienny 0,015m · 19kN/m^3 1,920 0,660 0,280 1,1 1,3 1,3 2,110 0,860 0,370 Razem obciążenia stałe 2,860 3,340 Obciążenia zmienne 3,000 1,3 3,900 Razem obciążenia całkowite 5,860 7,240 2.4.3.2. Obliczenie efektywnej rozpiętości obliczeniowej leff=ln+b=170-b+0,5*hf=170-20+0,5*0,08=1,5004m 2.4.3.3. Wartość obliczeniowa największego momentu zginającego q'2d=q2d*1,0=7,24kN/m^2*1,0m=7,24kN/m Msd2=M2=0,1*q'2d*leff^2=0,1*7,24*1,50^2=1,63kNm
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.33
2.4.3.4. Wymiarowanie płyty spocznikowej Ustalenie wysokości użytecznej przekroju obliczeniowego d=h-c-0,5Ø-Δh=8-1,5-0,5*0,45-0,5=5,7cm gdzie: h=8cm; c=1,5cm; Ø=0,45cm; Δh=0,5cm Dane do obliczeń: b=100cm; d=5,7cm; beton klasy B-20; fcd=10,6MPa; fck=16,0Mpa Msd1=M1=1,63kNm=163kNcm; Stal klasy A-I; fyd=210MPa Wymiarowanie przekroju (b=100cm) μsc=M2/b*d^2*α*fcd=163/100*5,7^2*0,85*1,06=0,0557 Dla μsc=0,0557 z tabl. 7-6 [13] odczytano ξ=0,970 Pole przekroju zbrojenia: AS2= M2/ξ*d*fyd=163/0,970*5,7*21=1,40cm^2(tabl. 3-20; tabl. 5-42) Przyjęto dołem zbrojenie Ø4,5 co 11cm o AS2=(0,159:11)*100=1,44cm^2>1,40cm^2 Przy podporach co drugi pręt odgiąć do góry, tj. co 2*11cm=22cm 2.4.4. Belka spocznikowa Przyjęto belkę o wymiarach 20x40cm 2.4.4.1. Zestawienie obciążeń obliczeniowych [13] Rodzaj obciążenia Wartość obliczeniowa kN/mb Obciążenia stałe: belka 0,20(0,40 - 0,08) · 24 · 1,1 płyta spocznikowa - poz.2.4.3.1. 0,5(2,11 + 0,86 + 0,37) · 1,70 płyta biegowa - poz.2.4.2.1. 0,5(3,50 + 1,72 + 1,05 + 0,41) · 2,79 tynk cementowo - wapienny 0,015(0,10 + 0,32) · 19 ·1,3 1,690 2,840 9,320 0,160 Razem obciążenia stałe 14,01 Obciążenia zmienne 0,5 · 3,0(2,79+1,70) · 1,3 8,75 Razem obciążenia całkowite q3d = 22,76
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.34
2.4.4.2. Obliczenie rozpiętości obliczeniowej Schemat obliczeniowy belki spocznikowej Rys. S - 5a Rozpiętość obliczeniowa efektywna l3eff=ln3+t=3,05+0,25 = 3,30m gdzie t- grubość ścian nośnych na kondygnacji powtarzalnej 2.4.4.3. Wartość obliczeniowa największego momentu zginającego Msd3=M3=q3d*l3eff^2*0,125=22,76*3,3^2*0,125=30,98kNm 2.4.4.4. Wymiarowanie belki spocznikowej Rys. S - 5b belka kątowa z płytą jednostronnie współpracującą belka o przekroju teowym z półką z jednej strony wg [11] pkt. 4.4.3. Szerokość efektywna przekroju [13] beff=bw+l3eff/10=20+330/10=53cm beff=bw+4hf=20+4*8=52cm Przyjęto beff=52cm Wysokość użyteczna przekroju d=h-c-0,5Ø-Δh=40-1,5-0,5*1,2-0,5=37,4cm gdzie: h=40cm; c=1,5cm; Ø=1,2cm; Δh=0,5cm Sprawdzenie położenia osi obojętnej przekroju Moment zginający obliczeniowy sił wewnętrznych przenoszony przez przekrój beff=52cm (Rys.), przy założeniu, że strefa ściskana xeff=hf=8cm obl. wg wzoru Mt=α*fcd*beff*hf(d-0,5hf)=0,85*1,06*52*8(37,4-0,5*8)=12519kNcm=125,19kNm gdzie: d=37,4cm; hf=8cm; beff=52cm; α=0,85; fcd=10,6MPa; fyd=210MPa Warunek Mt=125,19kNm>Msd3=30,98kNm jest spełniony, więc przekrój oblicza się jako pozornie teowy (oś obojętna leży w półce betonowej płyty współpracującej o wymiarach beff*d ;xeff<hf) Potrzebny przekrój zbrojenia belki μsc=Msd3/beff*d^2*α*fcd=3098/52*37,4^2*0,85*1,06=0,047 Dla μsc=0,047 z tabl. 7-6 odczytano ξ=0,975 AS3= Msd3/ξ*d*fyd=3098/52*37,4*21=4,04cm^2(tabl. 3-20; tabl. 5-42 [13])
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.35
Przyjęto zbrojenie 3Ø14 ze stali A-I o AS3=4,62cm^2>4,04cm^2 Zbrojenie belki spocznikowej przedstawia Rys. S-6 [3] Schemat zbrojenia schodów Rys. S-7 [2], [13]
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.36
2.5. Sprawdzenie nośności muru - ściany wewnętrznej nośnej [10], [14] 2.5.1. Założenia i przyjęte schematy statyczne A. Dane ogólne - Budynek mieszkalny 3 kondygnacyjny - Układ ścian nośnych - poprzeczny - Strop nad piwnicą - DZ-3 - Stropy międzykondygnacyjne - Fert 45 - Obciążenia technologiczne stropów międzypiętrowych 1,5 kN/m^2 - j.w. lecz z poddasza z dostępem z klatki schodowej 1,2 kN/m^2 - Obciążenie od słupków więźby dachowej (wg .2.1.5.2) 24,403 kN B. Konstrukcja i dane materiałowe ściany - cegła pełna ceramiczna Elementy murowe grupy 1 o wytrzymałości na ściskanie fb=5 MPa - na zaprawie klasy M5 o wytrzymałości na ściskanie fm=5 MPa - mur ceramiczny o wytrzymałości char. na ściskanie fk=2,1 MPa=0,21 kN/cm^2 o wytrzymałości obl. na ściskanie fd=0,95MPa=0,095kN/cm^2 - kategoria robót B - współczynnik bezpieczeństwa ၧm=2,2 C. Do obliczeń przyjęto: - schemat usytuowania obl. fragmentu ściany nośnej rys. M-1 - schemat do obliczeń nośności ściany (fundamentu) w przekroju ၡ-ၡ rys. M-2 - schemat przekazywania sił - obciążeń pionowych w przyjętym do rys. M-3 obliczeń modelu przegubowym ściany Schemat usytuowania obl. fragmentu ściany nośnej Rys. M-1 LmL=4,80m LmP=5,70m Wys.kond. + strop 25 4,55 25 5,45 25 2,6m - Fert-45 25 4,55 25 5,45 25 2,6m - Fert-45 38 4,42 38 5,32 38 2,7m - Fert-45 38 4,42 38 5,32 38 2,4 - DZ-3 0,5*LL= 0,5*LP= 25 227,5 25 272,5 25 38 221 38 266 38
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.37
Rys. M -2 Schemat do obliczeń nośności ściany (fundamentu) Przyjęto grubości ścian nośnych t= III,II - 25cm; I i P - 38cm [17] ND - siła słupków więźby dachowej N1d - siła od wszystkich obciążeń stałych i zmiennych kondygnacji. I-IV oraz więźby dachowej NS1d^L.P - siła od stropu nad piwnicą o rozpiętości: 480 i 570cm N2d - siła od ciężaru własnego muru piwnicy oraz NF - siła od ciężaru własnego fundamentu Sprawdzania naprężeń dokonujemy na najniższej kondygnacji w poziomie posadzki (przekrój α-α). Rys. M-3 schemat przekazywania sił - obciążeń pionowych ściana najwyższej kondygnacji ściana niższych kondygnacji ściana piwniczna i fundament schemat przyjętych oznaczeń obl. ściany wewn.
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.38
2.5.2. Obliczenie wartości obciążeń stropów. Obciążenia stałe: I. Strop nad kondygnacją „P” (strop DZ-3 p.2.2) - ciężar własny konstrukcji stropu 2,65 2,91 - ciężar warstw podłogowych 1,00 1,20 Razem: 3,65 kN/m^2 4,11 kN/m^2 II. Strop nad kondygnacją powtarzalną I-III (strop Fert-45 p.2.3) - ciężar własny konstrukcji stropu 3,08 3,38 - ciężar warstw podłogowych z zatarciem 1,23 1,57 Razem: 4,31kN/m^2 4,95kN/m^2 III. Strop nad III kondygnacją (strop Fert-45 p.2.3) - ciężar własny konstrukcji stropu 3,08 1,1 3,38 - tynk cementowo-wapienny 0,015x19 0,285 1,2 0,34 - płyta wiórowo - cementowa 0,006x4 0,24 1,2 0,29 - zatarcie cementowe 0,005x21 0,105 1,3 0,14 Razem: 3,71 kN/m^2 4,15 kN/m^2 B. Obciążenia zmienne I. Strop nad kondygnacją „P” (p.2.2.2.2) 2,25 kN/m^2 3,00 kN/m^2 II. Strop nad kondygnacją powtarzalną „I-III”(p.2.3.2.2) 2,25 kN/m^2 3,00 kN/m^2 III. Strop nad kondygnacją powtarzalną „III” 1,20 kN/m^2 1,4 1,68 kN/m^2 2.5.3. Zebranie obciążeń ściany Zgodnie z przyjętym do obliczeń modelem przegubowym ściany wg rys. M-3 2.5.3.1. Obciążenie ściany siłą N1d w poziomie spodu stropu nad piwnicą a) - obciążenie od więźby dachowej (wg 2.1.5) ND=0,5*PS+0,5*PS=PS= 24,40 kN b) - obciążenie od ciężaru własnego wieńców żelbetowych 0,25x0,30x1,0x24x1,1x2= 3,96 kN 0,38x0,30x1,0x24x1,1x2= 6,02 kN Razem: 9,98 kN - obciążenie od ciężaru ścian kondygnacji „III-I”: 0,25x2,60x1,0x19x1,1x2= 27,17 kN 0,38x2,70x1,0x19x1,1x1= 21,44 kN Razem: 48,61 kN
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.39
- obciążenie tynkiem: 0,015x2x2,60x1,0x19x1,3x2= 3,85 kN 0,015x2x2,70x1,0x19x1,3x1= 2,00 kN Razem: 5,85 kN c) - obciążenie stałe od stropu nad III kondygnacją (p. 2.5.2.A.III) 4,15x(2,725+2,275)x1,0= 20,75 kN - obciążenie zmienne od stropu nad III kondygnacją (p. 2.5.2.B.III) 1,68x(2,725+2,275)x1,0= 8,40 kN - obciążenie stałe od stropów kondygnacji III-I (p. 2.5.2.A.II) 4,95x(2,725+2,275)x1,0x1= 24,75 kN 4,95x(2,66+2,21)x1,0x1= 24,11 kN - obciążenie zmienne od stropów kondygnacji III-I (p. 2.5.2.B.II) 3,00x(2,725+2,275)x1,0x1= 15,00 kN 3,00x(2,66+2,21)x1,0x1= 11,91 kN Razem N1d : 193,76 kN 2.5.3.2. Obciążenie NSi,d ściany od stropów w poziomie spodu stropu nad piwnicą obciążenie stałe od stropu nad piwnicą (p. 2.5.2.A.I) 4,11x2,66x1,0= 1 0,93 kN 4,11x2,21x1,0= 9,08 kN obciążenie zmienne j.w. (p. 2.5.2.B.I) 3,00x2,66x1,0= 7,98 kN 3,00x2,21x1,0= 6,63 kN Razem NSi,d 34,62 kN NSi,d^P=10,93+7,98=18,91 kN NSi,d^L=9,08+6,63=15,71 kN 2.5.3.3. Obciążenie ściany siła N2d: - siła N1d= 193,76 kN - siła N2d= 34,62 kN - ciężar ściany kondygnacji piwnicznej 0,38x2,40x1,0x19x1,1x1= 19,06 kN Razem: 247,44 kN 2.5.3.4. Siła Nmd w połowie ściany piwnicznej: Nmd= 0,5x(N1d+NSi.d+N2d)= 0,5x(193,76+34,62+247,44)= 237,91 kN Razem: 237,91 kN
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.40
2.5.4. Wymiarowanie konstrukcji murowej muru - ściany poprzecznej nośnej w piwnicy Stan graniczny nośności Stan graniczny nośności ścian obciążonych głównie pionowo wg PN-B03002:1999 sprawdza się wg warunku: NSd NRd gdzie: NSd - wartość obliczeniowa obciążenia pionowego ściany NRd - nośność obliczeniowa ściany Nośność obliczeniową ściany wyznacza się ze wzorów: W przekroju pod stropem górnej kondygnacji N1R,d oraz nad stropem dolnej kondygnacji N2R,d NiR,d=φi*A*fd i=1 w przypadku przekroju pod stropem i=2 w przypadku przekroju nad stropem φi - współczynnik redukcyjny zależny od: - mimośrodu ei, na którym działa siła pionowa Nd - mimośrodu niezamierzonego ea W strefie środkowej ściany NmR,d=φm x A x fd A - pole przekroju obliczanego muru fd - wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie φm - współczynnik redukcyjny zależny od: mimośrodu początkowego eo=em smukłość ściany heff/t zależności σ(ε) muru czasu trwania obciążenia Aby określić wartość Φm (z Tablicy 6-10 [13]) konieczne jest wyznaczenie w/w zależności uwzględnić warunki przekazywania sił pionowych w przyjętym do obliczeń modelu przegubowym ściany wg. Rys. M-3 2.5.4.1. Sprawdzenie nośności ściany piwnicznej - Mimośród przypadkowy niezamierzony ea ea=h/300 10[mm] h=2400mm - wysokość ściany piwnicznej w świetle ea - mimośród przyłożenia obliczonego obciążenia pionowego NSd ea=2400/300=8mm<10mm przyjęto ea=10mm
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.41
- Zastępczy mimośród początkowy em em=(0,6xM1d+0,4xM2d)/Nmd em - wartość obliczeniowa siły pionowej w połowie wysokości ściany Nmd=237,91 kN M1d - moment w przekroju pod stropem górnej kondygnacji M1d = N1d*ea-NSi,d^P*(0,33*t+ea)+NSi,d^L*(0,33*t+ea)= = N1d*ea+( NSi,d^L- NSi,d^P)*(0,33*t+ea) t=0,38m - grubość ściany piwnicznej M1d=193,76*0,01+(18,91-15,71)*(0,33*0,38+0,01)=2,37kNm M2d - moment w przekroju nad stropem dolnej kondygnacji M2d=N2d*ea N2d=247,44 kN (wg 2.5.3.3.) M2d=247,44*0,01=2,47 kNm em=(0,6*2,37+0,4*2,47)/ 231,91=0,0101 m em/t=0,0101/0,38=0,026 em=0,026t - Wysokość efektywna heff ściany piwnicznej heff=ρh*ρn*h h=hp=2,40[m] - wysokość ściany jednej kondygnacji ρh=1,0 współczynnik zależny od przestrzennego usztywnienia konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy stropy z wieńcami żelbetowymi ρn=ρ2=1,0 współczynnik zależny od usztywnienia wzdłuż 2;3;4 krawędzi ściany podparte w góry i u dołu zgodnie z przyjętym modelem przegubowym heff=2,40*1,0*1,0=2,40m - Określenie wartości współczynnika redukcyjnego φm A=38*100=3800 cm^2 fd=fk/γm fk=2,1MPa γm=2,2 fd=2,1/2,2=0,95 MPa=0,095 kN/cm^2
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.42
- Współczynnik smukłości heff/t=240/38=6,31 Z tablicy 16 - PN odczytano wartość φm dla następujących parametrów: αc=700 - cecha sprężystości muru pod obciążeniem długotrwałym heff/t=6,31 em=10,1mm (em=0,026t <0,05t) φm=0,86 - Nośność obliczeniowa ściany w piwnicy NmR,d=φm*A*fd=0,86*3800*0,095=310,46 kN Nmd=237,91 kN Nmd< NmR,d ; 237,91 kN<310,46 kN - warunek został spełniony Ściana - mur spełnia warunek stanu granicznego nośności
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.43
2.6. Sprawdzenie nośności ławy fundamentowej Sprawdzenie naprężeń pod fundamentem wg [14] i PN - 89/06020. 2.6.1. Założenia - przyjęto ławę betonową o wymiarach: h = 0,50m B =1,00m Beton - B15 - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża (gruntu) pod fundamentem qf = 0,3MPa - schemat układu sił w przekroju w poziomie fundamentu przedstawia rys.M-4 Poszczególne siły oznaczono następujące obciążenia: N2d - siła od wszystkich obciążeń stałych i zmiennych kondygnacji III-P oraz więźby dachowej NF - siła od ciężaru własnego fundamentu 2.6.2. Zebranie obciążeń na 1 mb ławy fundamentowej. 2.6.2.1. Suma sił pionowych P obciążających 1 mb fundamentu. - obciążenie obliczeniowe ustalone wg 2.5.3.3. N2d = 247,44 kN - ciężar własny ławy fundamentowej 0,50x1,00x22x1,0x1,1= NF = 14,52 kN Razem P1 = 259,54 kN 2.6.2.2. Mimośród początkowy przyłożenia siły P1. e0 = ea + em ea - mimośród początkowy niezamierzony e0 = 0,01 + 0,0101=0,0201m em- zastępczy mimośród początkowy wg 2.5.4.1 Przyjęto e0=2,01cm 2.6.3. Obliczenie maksymalnego obliczeniowego obciążenia jednostkowego pod fundamentem. P1=259,54kN Przyjęto ławę fundamentową betonową: - o szerokości B = 1,00m - wysokości h = 0,50m
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.44
2.6.4. Sprawdzenie stanu granicznego nośności. Zgodnie z punktem 3 zał. 1 do [1] Dla SGN winien być spełniony następujący warunek: - maksymalne obliczeniowe obciążenie jednostkowe podłoża pod fundamentem; - obliczeniowy opór jednostkowy pod fundamentem; m - współczynnik korekcyjny m=0,9 0,291MPa < 1,2x0,9x0,300MPa 0,291MPa < 0,324MPa Warunek został spełniony maksymalne obliczeniowe obciążenie jednostkowe pod fundamentem nie przekracza obliczeniowego oporu jednostkowego podłoża. Przyjęte wymiary ławy fundamentowej są prawidłowe (wystarczające).
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.45
3.0. WYKAZ ZAŁĄCZNIKÓW 3.1. Wykaz materiałów Zał. 1 - Graniczne obciążenia, graniczne stany nośności i użytkowania stropu Fert-45 Zał. 2 - Maksymalne momenty obliczeniowe stropu Fert-45 Zał. 3 - Nadproża drzwiowe i okienne L19 Zał. 4 - Momenty obliczeniowe i charakterystyczne przęsłowe, siły tnące, długości dla stropu DZ-3 Zał. 5 - Cegły ceramiczne Zał. 6 - Klasy wytrzymałości - wartości charakterystyczne drewna litego Zał. 7 - Parametry wytrzymałościowe betonu i stali zbrojeniowej wg PN-84/B-03264 Zał. 8 - Wykaz elementów drewnianych więźby dachowej Zał. 9 - Stal, cechy materiałowe i mechaniczne wg PN-90/B-03200 3.2. Wykaz rysunków pomocniczych Rys. 2.0 - Schemat przekroju budynku Rys. 2.1. a - Dane geometryczne więźby dachowej Rys. 2.1. b - Dane geometryczne więźby dachowej Rys. 2.1. c - Schemat do zebrania obciążeń dla krokwi Rys. 2.1. d - Schemat do zebrania obciążeń dla płatwi Rys. P-1 - Obciążenie płatwi Rys. P-2 - Obciążenie słupka Rys. P-3 - Schemat obciążenia podwaliny Rys. A-1 - Elementy konstrukcyjne stropu DZ-3 Rys. A-2 - Schemat obliczeniowy stropu DZ-3 Rys. A-3 - Obliczeniowy przekrój żebra DZ-3 Rys. F-1 - Obliczeniowy przekrój stropu Fert-45 Rys. F-2 - Elementy składowe stropu Fert-45 Rys. F-3 - Schemat obliczeniowy stropu Fert-45 Rys. F-4 - Zbrojenie belki Fert-45 Rys. S-1 - Wymiary klatki schodowej - rzut poziomy Rys. S-2 - Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Rys. S-3 - Obciążenia i wykresy momentów dla płyt klatki schodowej Rys. S-4 - Płyta biegowa jako belka jednoprzęsłowa częściowo utwierdzona Rys. S-5 a - Schemat obliczeniowy belki spocznikowej Rys. S-5 b - Schemat obliczeniowy belki spocznikowej Rys. S-6 - Zbrojenie belki spocznikowej Rys. S-7 - Schemat zbrojenia schodów Rys. M-1 - Schemat usytuowania obl. fragmentu ściany nośnej Rys. M-2 - Schemat do obliczeń nośności ściany (fundamentu) Rys. M-3 - Schemat przekazywania sił - obciążeń pionowych Rys. M-4 - Schemat układu sił w poziomie fundamentu
PB KPB i IPB	Budynek mieszkalny wielorodzinny w technologii tradycyjnej	Str.46
Ćwiczenie projektowe wykonał Krzysztof Gryczko Grupa B, Sem. III, Rok akad. 2008/09 Data ukończenia: 24.11.2008r. ................................................... podpis

Rys. S-2

Schemat obliczeniowy

płyty biegowej i spoczników

---