Kondensacja i wysychanie wilgoci w ścianie zewnętrznej

1 2 3 4

1.Tynk wew. cem.-wap. d₁=0.015m λ₁=0.82 W/mK

2.Cegła pełna d₂=0.25m λ₂=0.77 W/mK

3.Styropian d₃=0.08m λ₃=0.045 W/mK

4.Cegła klinkierowa d₄=0.12m λ₄=1.05 W/mK

warunek spełniony.

Kondensacja pary wodnej

1.Tynk wew. cem.-wap. δ₁=45⋅10^-4­­

2.Cegła pełna δ₂=105⋅10^-4­­ g/m⋅h⋅hPa

3.Styropian δ₃=12⋅10^-4­­ g/m⋅h⋅hPa

4.Cegła klinkierowa δ₄=135⋅10^-4­­ g/m⋅h⋅hPa

Opory dyfuzyjne

Wykres prężności pary wodnej

t_x=t_i-(t_i-t_e)R_x⋅k_o

dla temperatur: t_i=20­­­­­_­­­­­­­­⁰C ; t_e=-5­­­­_­­­­­­­­⁰C

t₀ t₁ t₂ t₃ t₄ t₅ t₆ t₇ t₈ t₉

+20⁰C -5⁰C

R_i R₁ R₂ R₃ R₄ R₅ R₆ R₇ R₈ R₉ R_e

p_SI=23.4hPa

t₀=t_i-(t_i - t_e)⋅R_i­­⋅k₀ t₀=18.768­⁰C p_S0=21.66hPa

t₁=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁)⋅k₀ t₁=18.58­⁰C p_S1=21.40hPa

t₂=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂)⋅k₀ t₂=16.58­⁰C p_S2=18.84hPa

t₃=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃)⋅k₀ t₃=15.247­⁰C p_S3=17.34hPa

t₄=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+R₄)⋅k₀ t₄=10.684­⁰C p_S4=12.85hPa

t₅=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+2R₄)⋅k₀ t₅=6.121⁰C p_S5=9.43hPa

t₆=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+3R₄)⋅k₀ t₆=1.558⁰C p_S6=6.85hPa

t₇=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄)⋅k₀ t₇= -3.005­⁰C p_S7=4.76hPa

t₈=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄+R₈)⋅k₀ t₈= -3.592­⁰C p_S8=4.52hPa

t₅=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄+R₈-R₉)⋅k₀ t₉= -4.179­⁰C p_S9=4.31hPa

p_SE=4.01hPa

Wilgotność względna

t_i=20⁰C φ_i=55%

t_e=-5⁰C φ_e=85%

Ciśnienie powietrza wewnętrznego

p_i=φ_i⋅p_SI/100% p_i=12.87hPa

Ciśnienie powietrza zewnętrznego

p_e=φ_e⋅p_SE/100% p_e=3.408hPa

Szukamy temperatury, przy której wykresy będą styczne.

Rozpatrujemy punkt nr.8

Obliczenie t_pk:

-sprawdzenie dla temperatury -10⁰C

t_i=20⁰C p_SI=23.4hPa φ_i=55%

t_e= -5⁰C p_SE=2.6hPa φ_e=85%

p_e=φ_e⋅p_SE/100% p_e=2.21hPa

t₇=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄)⋅k₀ t₇=-7.606⁰C p_S7=3.21hPa

p₇=p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁-r₂-r₃-4r₄)/Σr p₇=3.133hPa

p₇-p_S7= -0.077hPa >>>>> kondensacja w przegrodzie nie wystąpi.

-sprawdzenie dla temperatury -11⁰C

t_i=20⁰C p_SI=23.4hPa φ_i=55%

t_e= -5⁰C p_SE=2.35hPa φ_e=85%

p_e=φ_e⋅p_SE/100% p_e=1.998hPa

t₇=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄)⋅k₀ t₇= -8.619⁰C p_S7=2.94hPa

p₇=p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁-r₂-r₃-4r₄)/Σr p₇=2.939hPa

p₇-p_S7=0.001hPa - w przybliżeniu wynosi 0, w przegrodzie następuje początek

kondensacji

Obliczenie rozkładu ciśnienia pary nasyconej i pary rzeczywistej w ścianie

zewnętrznej

zakładam: t_i=20⁰C p_SI=23.4hPa φ_i=55%

t_e= -5⁰C p_SE=2.6hPa φ_e=85%

t₀=t_i-(t_i - t_e)⋅R_i­­⋅k₀ t₀=18.467­⁰C p_S0=21.32hPa

t₁=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁)⋅k₀ t₁=18.234­⁰C p_S1=20.91hPa

t₂=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂)⋅k₀ t₂=15.746­⁰C p_S2=17.89hPa

t₃=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃)⋅k₀ t₃=14.087­⁰C p_S3=16.08hPa

t₄=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+R₄)⋅k₀ t₄=8.411­⁰C p_S4=11.03hPa

t₅=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+2R₄)⋅k₀ t₅=2.734⁰C p_S5=7.44hPa

t₆=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+3R₄)⋅k₀ t₆= -2.942⁰C p_S6=4.78hPa

t₇=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄)⋅k₀ t₇= -8.619­⁰C p_S7=2.94hPa

t₈=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄+R₈)⋅k₀ t₈= -9.348­⁰C p_S8=2.75hPa

t₅=t_i-(t_i - t_e)⋅(R_i­­+R₁+R₂+R₃+4R₄+R₈-R₉)⋅k₀ t₉= -10.078­⁰C p_S9=2.58hPa

p_i=φ_i⋅p_SI/100% p_i=12.87hPa

p₁ =p_i-(p_i-p_e)⋅r₁/Σr p₁=12.517hPa < p_S1

p₂ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂)/Σr p₂=11.005hPa < p_S2

p₃ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃)/Σr p₃=9.996hPa < p_S3

p₄ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+r₄)/Σr p₄=8.232hPa < p_S4

p₅ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+2r₄)/Σr p₅=6.467hPa < p_S5

p₆ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+3r₄)/Σr p₆=4.703hPa < p_S6

p₇ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+4r₄)/Σr p₇=2.939hPa = p_S7

p₈ =p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+4r₄+r₈)/Σr p₈=2.468hPa < p_S8

p₉=p_i-(p_i-p_e)⋅(r₁+r₂+r₃+4r₄+2r₈/Σr) p₉=1.998hPa < p_S1

p_e=φ_e⋅p_SE/100% p_e=1.998hPa

Współczynniki przenikania ciepła

1.Strop nad gruntem z niewentylowaną warstwą powietrzną z podłogi

wykonanej z terakoty

1

2

3

4

1.Terakota d₁=0.01m λ₁=1.05 W/mK

2.Beton d₂=0.04m λ₂=1.3 W/mK

3.Styropian d₃=0.07m λ₃=0.045 W/mK

4.Strop Akermana R₄=0.21m²K/W

warunek spełniony.

2.Strop nad gruntem z niewentylowaną warstwą powietrzną z podłogi

wykonanej z desek.

1

2

3

4

1.Deski d₁=0.019m λ₁=0.16 W/mK

2.Beton d₂=0.04m λ₂=1.3 W/mK

3.Styropian d₃=0.07m λ₃=0.045 W/mK

4.Strop Akermana R₄=0.21m²K/W

warunek spełniony.

3.Strop nad przyziemiem gospodarczym z podłogi wykonanej z desek.

1

2

3

4

5

1.Deski d₁=0.019m λ₁=0.16 W/mK

2.Beton d₂=0.04m λ₂=1.3 W/mK

3.Styropian d₃=0.07m λ₃=0.045 W/mK

4.Strop Akermana R₄=0.21m²K/W

5.Tynk cem.-wap. d₄=0.015m λ₄=0.082 W/mK

warunek spełniony.

4.Strop nad ostatnią kondygnacją

1

2

3

4

1.Gładź cementowa d₁=0.04m λ₁=1.0 W/mK

2.Styropian d₂=0.18m λ₂=0.045 W/mK

3.Strop Akermana R₄=0.21m²K/W

4.Tynk cem.-wap. d₅=0.015m λ₅=0.082 W/mK

warunek spełniony.

Straty cieplne budynku

Strop nad gruntem z niewentylowaną warstwą powietrzną

1. Podłoga wykonana z terakoty

A=5.9 m² Δt=12^OC k_o=0.460 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=32.57 W

2. Podłoga wykonana z desek

A=58.3 m² Δt=12^OC k_o=0.439 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=307.12 W

Strop nad przyziemiem gospodarczym

Podłoga wykonana z desek

A=16.3 m² Δt=12^OC k_o=0.430 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=84.11 W

Strop nad ostatnią kondygnacją

A=124.44 m² Δt=40^OC k_o=0.20 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=995.55 W

Okna i drzwi balkonowe jednoramowe oszklone podwójnie

A=27.94 m² Δt=40^OC k_o=2.3 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=2570.11 W

Drzwi wejściowe

A=4.0 m² Δt=40^OC k_o=2 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=320 W

Ściany zewnętrzne

A=248.04 m² Δt=40^OC k_o=0.411 W/m²K

Q=A⋅k_o⋅Δk

Q=4077.71 W

Zestawienie strat cieplnych

Lp.	Rodzaj przegrody	ti [^0C]	te [^0C]	(ti -te)[^0C]	A [m­^2]	k0[m^2K/w]	Q [W]	[%]
1	Strop nad gruntem z podłogą terakotową	20	8	12	5.90	0.460	32.57	0.388
2	Strop nad gruntem z podłogą z desek	20	8	12	58.30	0.439	307.12	3.66
3	Strop nad przyziemiem gosp.	20	8	12	16.30	0.430	84.11	1.00
4	Strop nad ostatnią kondygnacją	20	-20	40	124.40	0.200	995.55	11.87
5	Okna i dzwi balkonowe	20	-20	40	27.94	2.300	2570.11	30.64
6	Drzwi wejściowe	20	-20	40	4.00	2.000	320.00	3.82
7	Ściany zewnętrzne	20	-20	40	248.04	0.411	4077.71	48.62
Σ8387.17	Σ100

10

---