Ćwiczenie 1A – Ława fundamentowa

1. Profil geotechniczny znajduje się na rysunku nr 1

2. Założenie szerokości fundamentu i poziomu posadowienia:

Założono:

-szerokość ławy fundamentowej B=1,8m,

-wysokość ławy fundamentowej hf=0,35m

-poziom posadowienia H=1,2m ze względu na warunki przemarzania gruntu dla lokalizacji Żywiec

3. Obliczenie mimośrodu sił działających na fundament:

3.1. Oddziaływania stałe:

$\mathrm{G1 = 0,85m*0,775m*21\ }\mathrm{\text{kN}}\mathrm{/}m^{3} = 13,834\frac{\text{kN}}{m}$;

$G2 = 0,1m*0,775m*\frac{23\text{kN}}{m^{3}} + 0,05m*0,475m*\frac{18,5\text{kN}}{m^{3}} = 2,499\frac{\text{kN}}{m}$;

$G3 = 1,8m*0,35m*\frac{25kN}{m^{3}} = 15,75\frac{\text{kN}}{m}$.

Mx=14kNm/m, V=279kN/m, Hy=10kN/m.

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{Mx + Hy*hf - G1*0,5125m + G2*0,5125m}{V + G1 + G2 + G3} =$.$\backslash n\frac{14 + 10*0,35 - 13,834*0,5125 + 2,499*0,5125}{279 + 13,834 + 2,499 + 15,75} = 0,0376m = 3,76cm$.

Mimośród przekracza założoną wartość graniczna e_max=3cm, dlatego przesunięto fundament o 5cm.

3.2 Oddziaływania stałe po przesunięciu:

$\mathrm{G1 = 0,85m*0,725m*21\ }\mathrm{\text{kN}}\mathrm{/}m^{3} = 12,941\frac{\text{kN}}{m}$;

$G2 = 0,1m*0,825m*\frac{23\text{kN}}{m^{3}} + 0,05m*0,5375m*\frac{18,5\text{kN}}{m^{3}} = 2,661\frac{\text{kN}}{m}$;

$G3 = 1,8m*0,35m*\frac{25kN}{m^{3}} = 15,75\frac{\text{kN}}{m}$.

Mx=14kNm/m, V=279kN/m, Hy=10kN/m.

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{Mx + Hy*hf - G1*0,4875 + G2*0,5375 - G3*0,05 - V*0,05}{V + G1 + G2 + G3} =$.$\backslash n\frac{14 + 10*0,35 - 12,941*0,4875 + 2,661*0,5375 - 15,75*0,05 - 279*0,05}{279 + 12,941 + 2,661 + 15,75} = - 0,0056m = - 0,56cm$.

Po przesunięciu mimośród spełnia założone warunki wartości granicznej.

3.3 Oddziaływania stałe i zmienne (wartości charakterystyczne)

Schemat i obciążenia stałe jak w punkcie 3.2.

Mx_Q=10kNm/m, V_q=74kN/m, Hy_q=6kN/m.

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{\text{Mx} + \text{Hy}*hf - G1*0,4875 + G2*0,5375 - G3*0,05 - V*0,05 + \text{Mx}_{q} - V_{q}*0,05 + \text{Hy}_{q}*hf}{V + G1 + G2 + G3 + V_{q}} =$.$\backslash n\frac{14 + 10*0,35 - 12,941*0,4875 + 2,661*0,5375 - 15,75*0,05 - 279*0,05 + 10 - 74*0,05 + 6*0,35}{279 + 12,941 + 2,661 + 15,75 + 74} = 0,0174m = 1,74\text{cm}$.

Mimośród spełnia założone warunki wartości granicznej.

3.4 Oddziaływania stałe i zmienne (wartości obliczeniowe)

Schemat i obciążenia stałe jak w punkcie 3.2, obciążenia zmienne jak w punkcie 3.3.

γ_G=1,35, γ_q=1,5.

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{\left( Mx + Hy*hf - G1*0,4875m + G2*0,5375m - G3*0,05 - V*0,05 \right)*\gamma_{G} + \left( \text{Mx}_{q} - V_{q}*0,05 + \text{Hy}_{q}*hf \right)*\gamma_{q}}{\left( V + G1 + G2 + G3 \right)*\gamma_{G} + V_{q}*\gamma_{q}} =$.$\backslash n\frac{\left( 14 + 10*0,35 - 12,941*0,4875 + 2,661*0,5375 - 15,75*0,05 - 279*0,05 \right)*1,35 + \left( 10 - 74*0,05 + 6*0,35 \right)*1,5}{\left( 279 + 12,941 + 2,661 + 15,75 \right)*1,35 + 74*1,5} = 0,0134m = 1,34cm$.

Mimośród spełnia założone warunki wartości granicznej.

3.5 Sprawdzenie, czy mimośród nie wykracza poza rdzeń przekroju:

$e_{b} < \frac{B}{6} = > 0,0134m < \frac{1,7m}{6} = 0,2833m$.

Warunek spełniony – siła obciążająca fundament znajduje się w rdzeniu przekroju ławy.

4. Sprawdzenie warunku nośności gruntu dla założonych wymiarów:

4.1 Obliczenie geometrii ławy:

B’=B-2e_b=1,8m-2*0,0134m=1,773m

L’=L=10m

A’=B’*L=17,731m²

$\frac{B'}{L} = \frac{1,773}{10} = 0,1773$.

4.2 Obliczenie wartości obliczeniowych charakterystyk gruntu (piasek gliniasty) oraz wartości sił H i V:

$\gamma = 21\frac{\text{kN}}{m^{3}}$; $c^{'} = \frac{c}{1,2} = \frac{33,13}{1,2} = 27,608kPa$; φ^′ = φ + 2^o = 18, 9 + 2 = 20, 9^o.

H=Hy+Hy_Q=10kN/m+6kN/m=16kN/m; V=V+G1+G2+G3+V_q=(279+12,941+2,661+15,75+74)kN/m=384,35kN/m.

4.3 Obliczenie współczynników do obliczenia nośności gruntu:

$m = m_{b} = \frac{2 + \frac{B^{'}}{l}}{1 + \frac{B^{'}}{L}} = \frac{2 + 0,1773}{1 + 0,1773} = 1,849$.

$N_{q} = e^{\text{πtgφ}} + tg^{2}\left( 45^{o} + \frac{\varphi}{2} \right) = e^{\pi tg(20,9)} + tg^{2}\left( 45^{o} + {20,9}^{o} \right) = 5,428$,

N_c = (N_Q+1)ctgφ = (5,428−1)ctg(20, 9^o) = 11, 596,

N_γ = 2(N_Q−1)tgφ = 2(5,428−1)tg(20, 9^o) = 3, 382,

b_c=b_q=b_γ=1

$s_{q} = 1 + \frac{B^{'}}{l}sin\varphi = 1 + 0,1773*\sin\left( {20,9}^{o} \right) = 1,063$,

$s_{c} = \frac{s_{Q}N_{Q} - 1}{N_{Q} - 1} = \frac{1,063*5,428 - 1}{5,428 - 1} = 1,078$,

$s_{\gamma} = 1 - \frac{0,3B^{'}}{L} = 1 - 0,3*0,1773 = 0,947$,

$i_{q} = \left( 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctgφ}} \right)^{m} = \left( 1 - \frac{16}{384,35 + 17,731*27,608*ctg\left( {20,9}^{o} \right)} \right)^{1,849} = 0,982$,

$i_{c} = i_{Q} - \frac{1 - i_{Q}}{N_{c}*tg\varphi} = 0,982 - \frac{1 - 0,982}{11,596*tg\left( {20,9}^{o} \right)} = 0,978$,

$i_{\gamma} = \left( 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctgφ}} \right)^{m + 1} = \left( 1 - \frac{16}{384,35 + 17,731*27,608*ctg\left( {20,9}^{o} \right)} \right)^{1,849 + 1} = 0,973$,

$q^{'} = \sum_{}^{}{hi*\gamma i} = 0,1*23 + 0,4*18,5 = 9,7$.

4.4 Obliczenie nośności gruntu, wartości naprężeń od sił pionowych oraz procentu wykorzystania nośności gruntu:

a). Nośność gruntu pod fundamentem:

Rk = A′(c^′N_cb_cs_ci_c + q′N_qb_qs_qi_q + 0, 5γB′N_γb_γs_γi_γ)=17, 731 * (27, 608 * 11, 596 * 1 * 1, 078 * 0, 978 + 9, 7 * 5, 428 * 1 * 1, 063 * 0, 982 + 0, 5 * 21 * 1, 773 * 3, 382 * 1 * 0, 947 * 0, 973)=7987, 72kN.

b). Nośność obliczeniowa:

$Rd = \frac{\text{Rk}}{1,4} = \frac{7987,72}{1,4} = 5705,51kN$.

c). Naprężenia od sił obliczeniowych:

Vd = L((V+G1+G2+G3)*1,35+V_q*1,5) = 10 * ((279+12,941+2,661+15,75) * 1, 35 + 74 * 1, 5)=5299, 8kN.

d). Procent wykorzystania nośności fundamentu:

$\frac{\text{Vd}}{\text{Rd}} = \frac{5299,8}{5705,51} = 92,9\%$.

Warunek nośności pierwszej warstwy gruntu pod fundamentem został spełniony, wykorzystanie nośności gruntu znajduje się na poziomie 93%.

5. Sprawdzenie warunku nośności gruntu na podłożu uwarstwionym:

5.1 Schemat fundamentu zastępczego, geometria i obliczenie mimośrodu:

a). Wymiary fundamentu zastępczego:

H=1,8m > B=1,7m

$B^{''} = B + \frac{H}{3} = 1,7 + \frac{1,8}{3} = 2,3m$,

$L^{''} = L + \frac{H}{3} = 10 + \frac{1,8}{3} = 10,6m$.

A^″ = B^″ * L^″ = 2, 3 * 10, 6 = 24, 38.

b). Obliczenie mimośrodu dla obciążeń charakterystycznych:

G1=12,941kN/m

G2=2,661kN/m

G3=15,75kN/m

$G4 = \frac{\left( B^{''} + B \right)*H}{2}*21\frac{\text{kN}}{m^{3}} = 75,6\frac{\text{kN}}{m}$.

V=279kN/m

Mx=14kNm/m

Hy=10kN/m

V_q=74kN/m

Mx_q=10kNm/m

Hy_q=6kN/m

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{Mx + Hy*\left( hf + H \right) - G1*0,4875 + G2*0,5375 - G3*0,05 - V*0,05 + \text{Mx}_{q} - V_{q}*0,05 + \text{Hy}_{q}*(hf + H)}{V + G1 + G2 + G3 + G4 + V_{q}} =$.$\backslash n\frac{14 + 10*\left( 0,35 + 1,8 \right) - 12,941*0,4875 + 2,661*0,5375 - 15,75*0,05 - 279*0,05 + 10 - 74*0,05 + 6*(0,35 + 1,8)}{279 + 12,941 + 2,661 + 15,75 + 75,6 + 74} = 0,0768m = 7,68cm$.

c). Obliczenie mimośrodu dla wartości obliczeniowych:

γ_G=1,35, γ_q=1,5.

$e_{b} = \frac{\sum_{}^{}M_{A}}{\sum_{}^{}V} = \frac{\left( Mx + Hy*\left( hf + H \right) - G1*0,4875 + G2*0,5375 - G3*0,05 - V*0,05 \right)*\gamma_{G} + \left( \text{Mx}_{q} - V_{q}*0,05 + \text{Hy}_{q}*\left( hf + H \right) \right)*\gamma_{q}}{\left( V + G1 + G2 + G3 + G4 \right)*\gamma_{G} + V_{q}*\gamma_{q}} =$.$\backslash n\frac{\left( 14 + 10*\left( 0,35 + 1,8 \right) - 12,941*0,4875 + 2,661*0,5375 - 15,75*0,05 - 279*0,05 \right)*1,35 + \left( 10 - 74*0,05 + 6*\left( 0,35 + 1,8 \right) \right)*1,5}{\left( 279 + 12,941 + 2,661 + 15,75 + 75,6 \right)*1,35 + 74*1,5} = 0,0759m = 7,59cm$.

5.2 Sprawdzenie warunku nośności drugiej warstwy gruntu dla założonych wymiarów:

5.2.1 Obliczenie wartości obliczeniowych charakterystyk gruntu (piasek drobny) oraz wartości sił H i V:

$\gamma = 17,5\frac{\text{kN}}{m^{3}}$; c^′ = 0; φ^′ = φ + 2^o = 30, 3 + 2 = 32, 3^o.

H=Hy+Hy_Q=10kN/m+6kN/m=16kN/m; V=V+G1+G2+G3+G4+V_q=(279+12,941+2,661+15,75+75,6+74)kN/m=458,75kN/m.

5.2.2. Obliczenie współczynników do obliczenia nośności gruntu:

$m = m_{b} = \frac{2 + \frac{B^{''}}{L''}}{1 + \frac{B^{''}}{L''}} = \frac{2 + 0,217}{1 + 0,217} = 1,822$.

$N_{q} = e^{\text{πtgφ}} + tg^{2}\left( 45^{o} + \frac{\varphi}{2} \right) = e^{\pi tg(32,3)} + tg^{2}\left( 45^{o} + {32,3}^{o} \right) = 10,582$,

N_c = (N_Q+1)ctgφ = (10,582−1)ctg(32, 3^o) = 15, 157,

N_γ = 2(N_Q−1)tgφ = 2(10,582−1)tg(32, 3^o) = 12, 115,

b_c=b_q=b_γ=1

$s_{q} = 1 + \frac{B^{'}}{l}sin\varphi = 1 + 0,217*\sin\left( {32,3}^{o} \right) = 1,116$,

$s_{c} = \frac{s_{Q}N_{Q} - 1}{N_{Q} - 1} = \frac{1,116*10,582 - 1}{10,582 - 1} = 1,128$,

$s_{\gamma} = 1 - \frac{0,3B^{'}}{L} = 1 - 0,3*0,217 = 0,935$,

$i_{q} = \left( 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctgφ}} \right)^{m} = \left( 1 - \frac{16}{458,75 + 24,38*0*ctg\left( {32,3}^{o} \right)} \right)^{1,822} = 0,937$,

$i_{c} = i_{Q} - \frac{1 - i_{Q}}{N_{c}*tg\varphi} = 0,937 - \frac{1 - 0,937}{15,157*tg\left( {32,3}^{o} \right)} = 0,931$,

$i_{\gamma} = \left( 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctgφ}} \right)^{m + 1} = \left( 1 - \frac{16}{458,75 + 24,38*0*ctg\left( {32,3}^{o} \right)} \right)^{1,822 + 1} = 0,905$,

$q^{'} = \sum_{}^{}{hi*\gamma i} = 0,1*23 + 0,4*18,5 + 1,8*21 = 46,575$.

5.2.3 Obliczenie nośności gruntu, wartości naprężeń od sił pionowych oraz procentu wykorzystania nośności gruntu:

a). Nośność gruntu pod fundamentem:

Rk = A″(c^′N_cb_cs_ci_c + q′N_qb_qs_qi_q + 0, 5γB″N_γb_γs_γi_γ)=24, 38 * (0 * 15, 157 * 1 * 1, 128 * 0, 931 + 46, 575 * 10, 582 * 1 * 1, 116 * 0, 937 + 0, 5 * 17, 5 * 2, 3 * 12, 115 * 1 * 0, 935 * 0, 905)=17596kN.

b). Nośność obliczeniowa:

$Rd = \frac{\text{Rk}}{1,4} = \frac{17596}{1,4} = 12569kN$.

c). Naprężenia od sił obliczeniowych:

Vd = L((V+G1+G2+G3+G4)*1,35+V_q*1,5) = 10 * ((279+12,941+2,661+15,75+75,6) * 1, 35 + 74 * 1, 5)=6304, 2kN.

d). Procent wykorzystania nośności fundamentu:

$\frac{\text{Vd}}{\text{Rd}} = \frac{6304,2}{12569} = 50,2\%$.

Druga warstwa gruntu przeniesie obciążenie wywołane przez fundament.

6. Wyznaczenie rozkładu naprężeń pod ławą fundamentową (obliczenia prowadzone tylko dla obciążeń zewnętrznych):

a). Wyznaczenie mimośrodu obliczeniowego:

$e_{b} = \frac{\left( Mx - V*0,05 + Hx*hf \right)\gamma_{G} + (Mx_{q} - V_{q} + Hy_{q})\gamma_{q}}{V\gamma_{G} + V_{q}\gamma_{q}} = \frac{\left( 14 - 279*0,05 + 10*0,35 \right)*1,35 + \left( 10 - 74*0,05 + 6*0,35 \right)*1,5}{279*1,35 + 74*1,5} = 0,0356m = 3,56cm$.

Przyjęto wartość mimośrodu e_b=3,5cm.

b). Wartość naprężeń pod podstawą fundamentu i moment zginający:

$\sum_{}^{}V = V + V_{q} = 279 + 74 = 353\frac{\text{kN}}{m}$.

$q_{Ed,min} = \frac{\sum_{}^{}V}{B}\left( 1 - \frac{6*e_{b}}{B} \right) = \frac{353}{1,7}\left( 1 - \frac{6*0,035}{1,7} \right) = 182,00kPa$,

$q_{Ed,max} = \frac{\sum_{}^{}V}{B}\left( 1 + \frac{6*e_{b}}{B} \right) = \frac{353}{1,7}\left( 1 + \frac{6*0,035}{1,7} \right) = 233,30kPa$.

Moment zginający ławę obliczamy dla wspornika w przekroju przesuniętym względem lica ściany o 0,15 jej szerokości. Długość wspornika ls:

- z lewej strony fundamentu ls₁ = 0, 725 + 0, 15 * 0, 25 = 0, 7625m.

- z prawej strpny fundamentu ls₂ = 0, 825 + 0, 15 * 0, 25 = 0, 8625m.

Naprężenie w przekroju obliczeniowym dla prawego wspornika wyniesie:

$q_{Ed,1} = q_{Ed,max} - \frac{q_{Ed,max} - q_{Ed,min}}{B}\text{ls}_{2} = 233,30 - \frac{233,30 - 182,00}{1,8}*0,8625 = 208,719kPa$.

Moment w obliczeniowym miejscu utwierdzenia prawego wspornika wynosi:

$M = q_{Ed,1}*\text{ls}_{2}^{2}*\frac{1}{2} + \left( q_{Ed,max} - q_{Ed,1} \right)*\text{ls}_{2}^{2}*\frac{1}{2}*\frac{2}{3} = 208,719*{0,8625}^{2}*\frac{1}{2} + \left( 233,3 - 208,719 \right)*{0,8625}^{2}*\frac{1}{2}*\frac{2}{3} = 85,83kNm$.

7. Obliczenie zbrojenia na zginanie:

Przyjęto następujące parametry:

Beton C20/25, f_ctd=1,10MPa, f_cd=14,3MPa;

Stal 34GS f_yd=410MPa;

Wstępnie przyjęto pręty o średnicy 12mm;

Otulina stali zbrojeniowej c=50mm.

Rozmieszczenie zbrojenia w żelbetowej ławie fundamentowej:

$d = hf - c - \frac{\varphi}{2} = 350 - 50 - 6 = 294mm$.

$As = \frac{M}{f_{\text{yd}}*0,9*d} = \frac{85,83}{410000*0,9*0,294} = 0,0007912m^{2} = 7,912cm^{2}$.

As_min = 0, 15%*d * L = 0, 0015 * 0, 294 * 1, 0 = 0, 000441m² = 4, 41cm².

Przyjęto pręty φ12 co 14cm o polu przekroju 8,07cm²/m

8. Sprawdzenie ławy fundamentowej na przebicie:

Przebicie betonu w ławie żelbetowej może nastąpić w przekrojach wyznaczonych przez przecięcie osi zbrojenia i tworzących poprowadzonych pod kątem 45^o z lica ściany na połączeniu z ławą.

Naprężenia w przekrojach obliczeniowych:

$q3 = 182,00 + \left( 233,30 - 182,00 \right)*\frac{0,425}{1,5} = 196,535kPa$,

$q4 = 182,00 + \left( 233,30 - 182,00 \right)*\frac{1,5 - 0,525}{1,5} = 215,345kPa$.

Siły przebijające z obu stron fundamentu:

$P_{L} = \frac{\left( 196,535 + 182,00 \right)*0,425}{2} = 80,44kN/m$,

$P_{P} = \frac{\left( 233,30 + 215,345 \right)*0,525}{2} = 117,78kN/m$.

Większa siła działa z prawej strony fundamentu.

Obliczenie wytrzymałości przekroju na ścinanie:

$P = f_{\text{ctd}}*L*d = 1100*1*0,3 = 330\frac{\text{kN}}{m} > 117,78kN/m$.

Nie wystąpi przebicie ławy fundamentowej.

9. Obliczenie osiadań gruntu pod fundamentem:

a). Charakterystyka gruntów występujących w miejscu wykonania wykopu:

Lp.	Nazwa	Symbol	IL/ID	γ [kN/m^3]	M0 [MPa]	β	M [MPa]
1	Piasek gliniasty	Pg	0,27	21	23	0,8	28,75
2	Piasek drobny	Pd	0,48	17,5	60	0,8	75
3	Piasek średni	Ps	0,54	19	100	0,8	125

9.1. Wyznaczenie naprężeń w gruncie:

a). Naprężenia pierwotne:

σ_Zρi = σ_{Zρ − 1} + γ_i * h_i, u = γ_w * h_i, σ_Zρ^′ = σ_Zρ − u.

Grunt	z1	z	σZρ	u	σZρ’
Pg	0	-	0	0	0
	0,5	-	10,5	0	10,5
	1	-	21	0	21
	1,2	0	25,2	0	25,2
	1,5	0,3	31,5	0	31,5
	2	0,8	42	0	42
	2,5	1,3	52,5	0	52,5
	3	1,8	63	0	63
Pd	3,5	2,3	71,75	0	71,75
	4	2,8	80,5	0	80,5
	4,3	3,1	85,75	0	85,75
	4,5	3,3	89,25	2	87,25
	5	3,8	98	7	91
	5,5	4,3	106,75	12	94,75
	6	4,8	115,5	17	98,5
Ps	6,5	5,3	125,5	22	103,5
	7	5,8	135,5	27	108,5
	7,5	6,3	145,5	32	113,5

b). Odprężenie podłoża spowodowane wykonaniem wykopu:

Odprężenie gruntu obliczono metoda punktów narożnych.

Lp	z	1=3	2=4	Σηn	σzp
		ηn	z/B	ηn	z/B
1	0	0,25	0	0,25	0
2	0,3	0,249	0,214286	0,25	0,054545
3	0,8	0,2358	0,571429	0,2497	0,145455
4	1,3	0,2099	0,928571	0,2487	0,236364
5	1,8	0,1815	1,285714	0,2467	0,327273
6	2,3	0,1561	1,642857	0,2436	0,418182
7	2,8	0,1348	2	0,2394	0,509091
8	3,1	0,1239	2,214286	0,2364	0,563636
9	3,3	0,1173	2,357143	0,2342	0,6
10	3,8	0,1027	2,714286	0,2282	0,690909
11	4,3	0,0906	3,071429	0,2216	0,781818
12	4,8	0,0803	3,428571	0,2146	0,872727
13	5,3	0,0716	3,785714	0,2075	0,963636
14	5,8	0,0641	4,142857	0,2002	1,054545
15	6,3	0,0577	4,5	0,193	1,145455

c). Naprężenia od fundamentów:

Naprężenia od fundamentu A obliczono za pomocą metody punktu środkowego, naprężenia od „sąsiada” metodą punktów narożnych.

σ_A=208kPa

$\sigma_{B} = \frac{300}{1,1*1,8} = 151,52kPa$.

Lp.	z		1=3	2=4	Σηn	σB	σzq
		z/B	ηm	σA	z/B	ηn	z/B
1	0	0	1	207,65	0	0,25	0
2	0,3	0,166667	0,97	201,4205	0,06	0,25	0,06
3	0,8	0,444444	0,87	180,6555	0,16	0,2496	0,16
4	1,3	0,722222	0,69	143,2785	0,26	0,2482	0,26
5	1,8	1	0,55	114,2075	0,36	0,2455	0,36
6	2,3	1,277778	0,46	95,519	0,46	0,2414	0,46
7	2,8	1,555556	0,38	78,907	0,56	0,2359	0,56
8	3,1	1,722222	0,34	70,601	0,62	0,232	0,62
9	3,3	1,833333	0,32	66,448	0,66	0,2292	0,66
10	3,8	2,111111	0,28	58,142	0,76	0,2216	0,76
11	4,3	2,388889	0,25	51,9125	0,86	0,2133	0,86
12	4,8	2,666667	0,22	45,683	0,96	0,2047	0,96
13	5,3	2,944444	0,18	37,377	1,06	0,1959	1,06
14	5,8	3,222222	0,17	35,3005	1,16	0,1871	1,16
15	6,3	3,5	0,14	29,071	1,26	0,1784	1,26

d). Wyznaczenie strefy aktywnej:

osiadania należy obliczać do poziomu, na którym σ_zd<0,2σ_zρ’.

Lp.	z	σzq	σzρ	σzd	0,2*σzρ’
1	0	207,65	25,2	182,45	5,04
2	0,3	201,4205	25,1496	176,2709	6,3
3	0,8	180,6555	24,4692	156,1863	8,4
4	1,3	143,2785	23,11344	120,1651	10,5
5	1,8	114,2378	21,58128	92,65652	12,6
6	2,3	95,57961	20,14488	75,43473	14,35
7	2,8	78,99791	18,85968	60,13823	16,1
8	3,1	70,72222	18,15912	52,5631	17,15
9	3,3	66,59952	17,7156	48,88392	17,45
10	3,8	58,35413	16,67736	41,67677	18,2
11	4,3	52,21554	15,73488	36,48066	18,95
12	4,8	46,07695	14,86296	31,21399	19,7
13	5,3	37,89217	14,06664	23,82553	20,7
14	5,8	35,90658	13,32072	22,58586	21,7
15	6,3	29,7983	12,63528	17,16302	22,7

Osiadania należy obliczać do poziomu 6,3m pod poziomem posadowienia fundamentu.

e). Obliczenie osiadań:

s=s’+s’’

$s^{'} = \sum_{}^{}\frac{\sigma_{zdsr}*h_{i}}{M_{0i}}$, $s^{''} = \sum_{}^{}\frac{\sigma_{zssr}*h_{i}}{M_{i}}$.

z	h	σzdśr	M	s’	σzsśr	M0	s’’
0	0,3	179,3605	28,75	0,00238	28,35	23	0,000262957
0,3	0,5	166,2286		0,003832	36,75		0,000437384
0,8	0,5	138,1757		0,003395	47,25		0,000425551
1,3	0,5	106,4108		0,002612	57,75		0,000401973
1,8	0,5	84,04563		0,002014	67,375		0,000375327
2,3	0,5	67,78648	75	0,00164	76,125	60	0,000350346
2,8	0,3	56,35066		0,000784	83,125		0,000196797
3,1	0,2	50,72351		0,000457	86,5		0,000126324
3,3	0,5	45,28034		0,001063	89,125		0,000308097
3,8	0,5	39,07871		0,000906	92,875		0,000290041
4,3	0,5	33,84733		0,000793	96,625		0,00027365
4,8	0,5	27,51976		0,000679	101		0,000258486
5,3	0,5	23,20569	125	0,000518	106	100	0,000244637
5,8	0,5	19,87444		0,000491	111		0,000231665
6,3	0,5	16,48774		0,000373	116		0,000219744
			Suma	0,021937			0,004402979

s=s’+s’’=0,022m+0,004m=0,026m=26mm

Dopuszczalna wartość osiadań dla budynków wynosi 50mm. Warunki Stanu Granicznego Użytkowania zostały spełnione.