PROJEKT Z PRZEDMIOTU EKOLOGIA

1. Opór cieplny przegród.

Ściana zewnętrzna:

	d [m]	λ [W/mK]	R [m^2K/W]
Rsi			0.13
Cegła pełna	0.25	0.77	0.325
Wełna mineralna	0.05	0.038	1.316
Cegła pełna	0.12	0.77	0.156
Tynk	0.005	0.8	0.006
Rse			0.04
			Rcałk=1.97 [m^2K/W]
			U=0.51 [W/ m^2K]

U=0.51 [W/ m²K] > U_max=0.3 [W/ m²K]

W takim razie sprawdzam jaka powinna być izolacja, aby warunek U< U_max był spełniony
0.3 > 1/1.97+(x/0.038) + 0.1 ; (0.1 jest to poprawka dla współczynnika U związana z faktem iż mamy ościeża nieocieplone)

x>0.12 [m]

Wniosek:
Aby współczynnik U spełniał wymagania normowe to budynek powinien mieć o 0.12 [m] grubszą izolację termiczną ściany zewnętrznej.

Strop nad piwnicą:

	d [m]	λ [W/mK]	R [m^2K/W]
Rsi			0.17
Parkiet	0.02	0.35	0.057
Beton wyrównawczy	0.05	1.7	0.029
Styropian	0.05	0.04	1.25
Żelbet	0.2	2.5	0.08
Rse			0.17
			Rcałk=1.76 [m^2K/W]
			U=0.57 [W/ m^2K]

Strop pod poddaszem:

	d [m]	λ [W/mK]	R [m^2K/W]
Rsi			0.1
Beton	0.05	1.7	0.029
Wełna mineralna	0.05	0.038	1.316
Żelbet	0.2	2.5	0.08
Tynk	0.005	0.8	0.006
Rse			0.1
			Rcałk=1.63 [m^2K/W]
			U=0.61 [W/ m^2K]

1. Obliczanie T_śr powierzchnia o regulowanej temperaturze A_f.

pomieszczenie	a [m]	b [m]	Afi [m^2]	Ti[C]	Afi * Ti
pokój 1	3	3	9	20	180
łazienka	2	2	4	25	100
kuchnia	3	3	9	18	162
pokój 2	3	3	9	20	180
holl	2	4	8	18	144
pokój 3	3	3	9	20	180
Σ			Af=48		946

T_śr=$\frac{\mathbf{946}}{\mathbf{48}}$=19,71 [°C]

A_f=48

1. Gabaryt budynku.

	[m]	[m]
gr. ściany zewn.	0,25 + 0,05 + 0,12 + 0,005	0,425
gr. stropu nad piwnicą	0,02 + 0,05 + 0,05 + 0,20	0,320
gr. stropu nad poddaszem	0,05 + 0,05 + 0,20 + 0,005	0,305
wysokość kondygnacji	2,60+ 0,32 + 0,305	3,225

Kubatura brutto (po obrysie zewnętrznym): (0.425*2+0.12+3+3)*9,45*3.225= 212,420 [m³]

długość elewacji pn i pd [m]	powierzchnia okien i drzwi [m^2]	dł elewacji * wysokość [m^2]	gabaryt [m^2]
	el. południowa	el. północna
2*0,425 + 2*0,250 + 3+ 2 + 3	1,5*1,2*2	1,5*1,2*2 + 1,2*2,1	9,450*3,225
9,450	3,600	6,120	30,476

Ze względu na szeregową zabudowę budynku, pominięto długość elewacji wschodniej oraz zachodniej.

1. Współczynnik kształtu budynku A/V.

długość elewacji zach (wsch) [m]	2*0,425 + 0,12 + 3 + 3	6,97
długość elewacji pn (pd) [m]	2*0,425 + 2*0,250 + 3 + 2 + 3	9,450
wysokość budynku	2,60+ 0,32 + 0,305	3,225
kubatura po obrysie zewnętrznym [m^3]	6,97*9,450*3,225	212,419
powierzchnia stropu nad piwnicą + powierzchnia stropu pod poddaszem [m^2]	2* (6,97*9,450)	131,733
powierzchnia ściany pn + pd [m^2] (z otworami)	2* (9,450*3,225)	60,953
powierzchnia ściany pn + pd [m^2] (bez otworów)	2* (9,450*3,225)-4*1,5*1,2-1,2*2,1	51,233
suma powierzchni zewnętrznych [m^2]	131,733+60,953	192,686
współczynnik kształtu A/V	192,686/212,419	0,907

1. Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie (H_tr = A*U*b_tr [W/K])

Obliczeniowe:

	A[m^2]	U[W/m^2K]	A*U [W/K]	btr	Htr = A*U*btr [W/K]
ściana zewnętrzna (pn+pd) bez otworów okiennych	51,233	0.61	31,252	1.0	31,252
strop nad piwnicą	65.17	0.57	37,147	0.5	18,574
strop pod poddaszem	65.17	0.61	39,754	0.9	35,778
okna	7.2	1.8	12.96	1.0	12.96
drzwi	2.52	2.6	6.55	1.0	6.55
					Σ = 105,114 [W/K]

Dla porównania przedstawie jak wyglądałby współczynnik strat ciepła przez przenikanie gdyby były spełnione wymagania normowe co do współczynnika U.

Normowe:

	A[m^2]	U[W/m^2K]	A*U [W/K]	btr	Htr = A*U*btr [W/K]
Ściana	51,233	0.3	15.37	1.0	15.37
Strop nad piwnicą	65.17	0.45	29.34	0.5	14.67
Strop pod poddaszem	65.17	0.25	16.29	0.9	14.66
Okna	7.2	2.6	12.96	1.0	18.72
Drzwi	2.52	2.6	6.55	1.0	6.55
					Σ = 69,97 [W/K]

A - pole powierzchni przegrody otaczającej przestrzeń o regulowanej temperaturze [m²]
U – współczynnik przenikania ciepła przegrody pomiędzy przestrzenią ogrzewaną i stroną zewnętrzną [W/m²K]
b_tr – współczynnik redukcyjny obliczeniowej różnicy temperatur przegrody
b_tr dla stropu nad piwnicą = 0.5 ponieważ podziemie jest bez okien/drzwi zewnętrznych
b_tr dla stropu pod poddaszem = 0.9 ponieważ dach jest nieizolowany
Okna zespolone drewniane oszklone podwójnie.
Drzwi drewniane.

1. Całkowity współczynnik strat ciepła przez liniowe mostki cieplne(H_tr = b_tr*l_i* Ψ_k [W/K])

Mostki termiczne
Rodzaj mostka
1. okna (btr=1)
2. drzwi (btr=1)
3. ściana/podłoga (btr=0,5)
4. ściana/ściana (btr=1)
5. ściana/dach (btr=0,9)

H_tr= 105,114+15,465=120,579 [W/K]

Wniosek:
Współczynnik strat ciepła przez mostki cieplne jest równy 13% całkowitej wartości współczynnika. W takiej sytuacji współczynnik U należałoby zwiększyć o ΔU=0,1.

Miesięczne straty ciepła przez przenikanie Qtr=Htr*(θint-θe)*tM*10^-3 [kWh/miesiąc]
Miesiąc
Styczeń
Luty
Marzec
Kwiecień
Maj
Wrzesień
Październik
Listopad
Grudzień
Σ

1. Współczynnik strat ciepła na wentylację.
   Współczynnik strat ciepła na wentylację (budynek z wentylacją naturalną):

$$H_{\text{ve}} = p_{a}c_{a} \bullet \sum_{i}^{}{\left( b_{ve,k} \bullet V_{ve,k,mn} \right)\lbrack\frac{W}{K}\rbrack}$$

p_ac_a - pojemność cieplna powietrza, 1200 $\lbrack\frac{J}{m^{3} \bullet K}\rbrack\rbrack$
b_ve,k - współczynnik korekcyjny dla strumienia k
V_ve,k,mn - uśredniony w czasie strumień powietrza k [m³/s]
k - identyfikator strumienia powietrza
V₀ - strumień powietrza wentylacji naturalnej kanałowej

	ilość	Strumień powietrza wg normy [m^3/h]	Strumień powietrza [m^3/s]	Łączne zapotrzebowanie powietrza [m^3/s]
Kuchnia	1	70	0.019	0.019
Łazienka	1	50	0.014	0.014
				Σ =0.033

V₀= 0.033 $\lbrack\frac{m^{3}}{s}\rbrack$

V_inf - strumień powietrza infiltrującego przez nieszczelności, spowodowany działaniem wiatru i wyporu termicznego

$V_{\inf} = \frac{0.2 \bullet V}{3600}\lbrack\frac{m^{3}}{s}\rbrack$ (budynek bez próby szczelności)

V_inf= 0.01180 $\lbrack\frac{m^{3}}{s}\rbrack$

paca	bv,1	bv,2	Vve,1	Vve,2	Hve
1200	1	1	0.033	0.01180	53,76

H_ve=53,76 $\lbrack\frac{W}{K}\rbrack$

Dane meteorologiczne: (dla Kołobrzegu)

Miesiąc	MDBT [°C]	MINDBT [°C]	IN_90 [Wh/m^2/m-c]	IS_90 [kWh/m^2/m-c]
Styczeń	0.7	-8.3	16864	23657
Luty	2.6	-2.1	22245	35775
Marzec	4.3	-1.5	40987	69286
Kwiecień	5.0	0.6	60654	88455
Maj	11.9	3.7	89562	112123
Wrzesień	13.3	6.2	55127	67121
Październik	8.0	-1.2	33641	56176
Listopad	5.9	-0.3	18729	32166
grudzień	2.5	-5.7	15182	15182

MDBT- średnia miesięczna temperatura termometru suchego [°C]

MINDBT- minimalna miesięczna temperatura termometru suchego [°C]

IN_90- suma całkowitego natężenia promieniowania słonecznego na powierzchnie o orientacji N oraz pochyleniu do poziomu 90º

IS_90- suma całkowitego natężenia promieniowania słonecznego na powierzchnie o orientacji S oraz pochyleniu do poziomu 90º

Średnia roczna temperatura termometru suchego: 8.4 [°C]

Minimalna średnia miesięczna temperatura termometru suchego: 0.7 [°C]

Maksymalna średnia miesięczna temperatura termometru suchego: 16.5 [°C]

Roczna amplituda średniej miesięcznej temperatury termometru suchego: 7.9 [°C]

Budynek znajduje się w Kołobrzegu. Dane meteorologiczne zostały odczytane dla stacji meteorologicznej znajdującej się w Kołobrzegu.

Średnia temperatura powietrza zewnętrznego θe [˚C]
Miesiąc
Styczeń
Luty
Marzec
Kwiecień
Maj
Wrzesień
Październik
Listopad
Grudzień

1. Zyski ciepła od nasłonecznienia.

Wartości miesięcznych zysków ciepła od nasłonecznienia przez okna w przegrodach pionowych budynku:

Q_S1,S2 = ΣC_i*A_i*I_i*g* k_a*Z [kWh/m-c]

C_i – udział pola powierzchni płaszczyzny szklonej do całkowitego pola powierzchni okna

A_i – pole powierzchni okna w świetle otworu w przegrodzie

I_i – wartość energii promieniowania słonecznego w rozpatrywanym miesiącu na płaszczyznę pionową, w której usytuowane jest okno o powierzchni A_i , według danych dotyczących najbliższego punktu pomiarów promieniowania słonecznego [kWh/m²/m-c]

g- współczynnik przepuszczalności energii promieniowania słonecznego przez oszklenie

k_a-współczynnik korekcyjny wartości I_i ze względu na nachylenie płaszczyzny połaci dachowej do poziomu

Z- współczynnik zacienienia budynku ze względu na jego usytuowanie oraz przesłony na elewacji budynku

Przyjęte na podstawie normy wpółczynniki:

C_i= 0.7 (tyle wynosi średnia wartość)

A_i= 3.6 [m²]

g= 0.75 (oszklenie podwójną szybą)

k_a= 1.0 (wg tabeli dla ściany pionowej)

Z= 0.95 (budek w mieście w otoczeniu budynków o zbliżonej wysokości)

Miesiąc	Ii (IN_90) [kWh/m^2/m-c]	Ii (IS_90) [kWh/m^2/m-c]	QS1 [kWh/m-c]	QS2 [kWh/m-c]	Qsol=QS1+ QS2 [kWh/m-c]
Styczeń	16.864	23.657	30.28	42.48	72.76
Luty	22.245	35.775	39.94	64.23	104.17
Marzec	40.987	69.286	73.59	124.4	197.99
Kwiecień	60.654	88.455	108.9	158.82	267.72
Maj	89.562	112.123	160.81	201.32	362.13
Wrzesień	55.127	67.121	98.98	120.52	219.5
Październik	33.641	56.176	60.4	100.86	161.26
Listopad	18.729	32.166	33.63	57.75	91.38
Grudzień	15.182	15.182	27.26	27.26	54.52

Zyski ciepła od promieniowania słonecznego przez okna zamontowane w przegrodach pionowych Qs1=ΣiCi*Ai*Ii*g*kα*Z [kWh/miesiąc] (elewacja północna)
Miesiąc
Styczeń
Luty
Marzec
Kwiecień
Maj
Wrzesień
Październik
Listopad
Grudzień
Σ

Zyski ciepła od promieniowania słonecznego przez okna zamontowane w przegrodach pionowych Qs2=ΣiCi*Ai*Ii*g*kα*Z [kWh/miesiąc] (elewacja południowa)
Miesiąc
Styczeń
Luty
Marzec
Kwiecień
Maj
Wrzesień
Październik
Listopad
Grudzień
Σ

Całkowite zyski ciepła od promieniowania słonecznego przez okna zamontowane w przegrodach pionowych Qsol[kWh/miesiąc]
Miesiąc
Styczeń
Luty
Marzec
Kwiecień
Maj
Wrzesień
Październik
Listopad
Grudzień
Σ

1. Miesięczne wewnętrzne zyski ciepła.

Q_int= q_int* A_f* t_M*10^-3 [kWh/m-c]

q_int- obciążenie cieplne pomieszczenia zyskami wewnętrznymi [W/m²]

A_f- powierzchnia pomieszczeń o regulowanej temperaturze [m²]

Miesiąc	tM [h]	Qint [kWh/m-c]
Styczeń	744	124.992
Luty	672	112.896
Marzec	744	124.992
Kwiecień	720	120.96
Maj	744	124.992
Wrzesień	720	120.96
Październik	744	124.992
Listopad	720	120.96
Grudzień	744	124.992

q_int= 3.5 (zakładamy że w budynku używa się żarówek nieenergooszczędnych, a sprzęty są niskiej klasy energetycznej)

A_f= 48 [m²]

Q_int= 1100.736 [kWh/m-c]

1. Całkowite zyski ciepła wewnętrzne i od słońca.

Q_H,gn= Q_sol + Q_int [kWh/m-c]

	Qint [kWh/m-c]	Qsol [kWh/m-c]	QH,gn
Styczeń	124.992	72.76	197.752
Luty	112.896	104.17	217.066
Marzec	124.992	197.99	322.982
Kwiecień	120.96	267.72	388.68
Maj	124.992	362.13	487.122
Wrzesień	120.96	219.5	340.46
Październik	124.992	161.26	286.252
Listopad	120.96	91.38	212.34
Grudzień	124.992	54.52	179.512

Q_H,gn= 2632.166 [kWh/m-c]

1. Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację w okresie miesięcznym.

Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację w okresie miesięcznym:

$$Q_{H,ht} = Q_{\text{tr}} + Q_{\text{ve}}\lbrack\frac{\text{kWh}}{m - c}\rbrack$$

Q_tr- całkowity przepływ ciepła przez przenikanie w okresie miesięcznym

$$Q_{\text{tr}} = H_{\text{tr}} \bullet (\theta_{\text{int}} - \theta_{e}) \bullet t_{M} \bullet 10^{- 3}\lbrack\frac{\text{kWh}}{m - c}\rbrack$$

Q_ve- całkowity przepływ ciepła przez wentylację w okresie miesięcznym

$$Q_{\text{ve}} = H_{\text{ve}} \bullet (\theta_{\text{int}} - \theta_{e}) \bullet t_{M} \bullet 10^{- 3}\lbrack\frac{\text{kWh}}{m - c}\rbrack$$

Q_H,ht= Q_tr + Q_ve [kWh/m-c]

Q_tr- całkowity przepływ ciepła przez przenikanie w okresie miesięcznym

Q_tr= H_tr(Θ_int-Θ_e)*t_M*10^-3 [kWh/m-c]

Q_ve- całkowity przepływ ciepła przez wentylację w okresie miesięcznym

Q_ve= H_ve(Θ_int-Θ_e)*t_M*10^-3 [kWh/m-c]

	(Θint-Θe)	Qtr	Qve	QH,ht
Styczeń	19.01	1705,38	760,35	2465,73
Luty	17.11	1386,38	618,13	2004,51
Marzec	15.41	1382,42	616,36	1998,78
Kwiecień	14.71	1277,10	569,38	1846,48
Maj	7.81	700,64	312,38	1013,02
Wrzesień	6.41	556,50	248,11	804,61
Październik	11.71	1050,53	468,37	1518,9
Listopad	13.81	1198,94	534,55	1733,49
Grudzień	17.21	1543,90	688,36	2232,26

H_tr= 120,579 [W/K]
H_ve= 53,76 [W/K]
Q_H,ht= 15617,78 [kWh/m-c]

1. Roczne zapotrzebowanie ciepła użytkowego.

Współczynnik efektywności γ H= Q H,gn/Q H,ht
Q H,gn
2632.166
γ H ≠ 1

Wewnętrzna pojemność cieplna budynku Cm=370000*Af [J/K]
Powierzchnia Af [m2]
48,00

Strefa czasowa dla budynku t= Cm/3600*(Htr+Hve)
Wewnętrzna pojemność cieplna budynku Cm [J/K]
17760000

Parametr numeryczny zależny od stałej czasowej aH=a H,0+(t/t H,0)
Współczynnik referencyjny a H,0
1,00

η_H,gn- współczynnik efektywności wykorzystania zysków w trybie ogrzewania
η_H,gn=1-γ_H^aH/1-γ_H^aH+1
Q_h,nd= Σ Q_H,ht- η_H,gn* Q_H,gn

	QH,gn	QH,tr	γH=QH,gn/QH,tr	ηH,gn	QH,ht	QH,nd
Styczeń	197.752	1705,38	0,115958	0,998024	2465,73	2268,369
Luty	217.066	1386,38	0,15657	0,995293	2004,51	1788,466
Marzec	322.982	1382,42	0,233635	0,985035	1998,78	1680,631
Kwiecień	388.68	1277,10	0,304346	0,96787	1846,48	1470,288
Maj	487.122	700,64	0,695253	0,661333	1013,02	690,8701
Wrzesień	340.46	556,50	0,611788	0,761338	804,61	545,4049
Październik	286.252	1050,53	0,272483	0,976659	1518,9	1239,329
Listopad	212.34	1198,94	0,177106	0,99328	1733,49	1522,577
Grudzień	179.512	1543,90	0,116272	0,998008	2232,26	2053,106

Q_H,nd = 13259,04 [kWh/m-c]

1. Energia końcowa na potrzeby ogrzewania.

$$Q_{K,H} = \frac{Q_{H,nd}}{\eta_{H,tot}}\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$$

η_H,g- sprawność wytwarzania ciepła (dla ogrzewania) w źródłach

η_H,s- sprawność układu akumulacji ciepła w systemie grzewczym

η_H,d- sprawność przesyłu (dystrybucji) ciepła

η_H,e- sprawność regulacji i wykorzystania ciepła

ηH,g	0.72	Kotły na biomasę, wrzutowe z obsługą ręczną o mocy do 100 kW
ηH,s	1	Brak zasobnika buforowego
ηH,d	0.98	Ogrzewanie centralne wodne z lokalnego źródła ciepła, usytuowanego w ogrzewanym budynku, z izolowanymi przewodami, armaturą i urządzeniami które są zainstalowane w pomieszczeniach ogrzewanych
ηH,e	0.98	Ogrzewanie podłogowe lub ścienne, regulacja centralna i miejscowa

η_tot= 0.6915

Q_K,H = 19174,3167$\lbrack\frac{\text{kW}h}{\text{rok}}\rbrack$

1. Roczne zapotrzebowanie ciepła użytkowego.

$$Q_{W,nd} = \frac{V_{\text{CWi}} \bullet L_{i} \bullet c_{W} \bullet \rho_{W} \bullet (\theta_{\text{CW}} - \theta_{O}) \bullet k_{t} \bullet t_{\text{UZ}}}{(1000 \bullet 3600)}\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$$

L_i – liczba jednostek odniesienia, 4[osoby]

V_CW - jednostkowe dobowe zużycie ciepłej wody użytkowej, 35 $\lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{osoba \bullet doba}\rbrack$

t_UZ - czas użytkowania, 328.5[doby]t

k_t - mnożnik korekcyjny dla temperatury ciepłej wody 35[], 1,6

c_W - ciepło właściwe wody, 4.19 $\left\lbrack \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K} \right\rbrack,$

ρ_W - gęstość wody, 1000 $\lbrack\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$,

θ_CW - temperatura ciepłej wody w zaworze czerpalnym, 55[]

θ_O - temperatura wody zimnej, 10[]

Q_W,nd= 3853,962 $\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$

Sprawność

η_W, tot = η_W, g • η_W, s • η_W, d • η_W, e

η_W,g- sprawność wytwarzania ciepła (dla ogrzewania) w źródłach

η_W,s- sprawność układu akumulacji ciepłej wody w obrębie budynku

η_W,d- sprawność przesyłu (dystrybucji) ciepłej wody w obrębie budynku

η_W,e- sprawność regulacji i wykorzystania ciepłej wody

ηw,g	0.72	Kotły na biomasę, wrzutowe z obsługą ręczną o mocy do 100 kW
ηw,s	0.67	Zasobnik w systemie wg standardu z lat 1995-2000
ηw,d	0.85	Kompaktowy węzeł cieplny dla pojedynczego lokalu mieszkalnego bez obiegu cyrkulacyjnego.
ηw,e	1.0	-

η_W,tot= 0.41

1. Energia końcowa na potrzeby przygotowania ciepłej wody użytkowej.

$$Q_{K,W} = \frac{Q_{W,nd}}{\eta_{W,tot}}\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$$

Q_W,nd=3853,962
η_W,tot= 0,41

Q_K,W=9399,91 $\frac{\mathbf{\text{kWh}}}{\mathbf{\text{rok}}}$

1. Roczne zapotrzebowanie na energie pomocniczą.

$$E_{el,pom,H} = \sum_{i}^{}{q_{el,H,i} \bullet A_{f} \bullet t_{el,i} \bullet 10^{- 3}\left\lbrack \frac{\text{kWh}}{\text{rok}} \right\rbrack}$$

$$E_{el,pom,W} = \sum_{i}^{}{q_{el,W,i} \bullet A_{f} \bullet t_{el,i} \bullet 10^{- 3}\left\lbrack \frac{\text{kWh}}{\text{rok}} \right\rbrack}$$

q_el, H, i - zapotrzebowanie mocy elektrycznej do napędu i-tego urządzenia pomocniczego w systemie ogrzewania, odniesione do powierzchni użytkowej, 0.8 $\lbrack\frac{W}{m^{2}}\rbrack$ (pompy obiegowe ogrzewania w budynku o A_f do 250m² z grzejnikami podłogowymi)

t_el, i - czas działania urządzenia pomocniczego w ciągu roku (na potrzeby ogrzewania), 6000 $\lbrack\frac{h}{\text{rok}}\rbrack$

E_el,pom,H = 230.40$\lbrack\frac{\text{kW}h}{\text{rok}}\rbrack$

q_el, W, i - zapotrzebowanie mocy elektrycznej do napędu i-tego urządzenia pomocniczego w systemie przygotowania ciepłej wody, odniesione do powierzchni użytkowej, 0.5 $\lbrack\frac{W}{m^{2}}\rbrack$ (pompa ładująca zasobnik ciepłej wody w budynku o A_f do 250m²),

t_el, i - czas działania urządzenia pomocniczego w ciągu roku (na potrzeby przygotowania ciepłej wody), 300 $\lbrack\frac{h}{\text{rok}}\rbrack$

E_el,pom,W = 12.60$\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$

1. Wyznaczenie rocznego zapotrzebowania na energię pierwotną.

$$Q_{p} = Q_{P,H} + Q_{P,W}\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$$

$$Q_{P,H} = w_{H} \bullet Q_{K,H} + w_{\text{el}} \bullet E_{el,pom,H}\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$$

$$Q_{P,W} = w_{W} \bullet Q_{K,W} + w_{\text{el}} \bullet E_{el,pom,W}\left\lbrack \frac{\text{kWh}}{\text{rok}} \right\rbrack$$

w_i – współczynnik nakładu nieodnawialnej energii pierwotnej na wytworzenie i dostarczenie nośnika energii (lub energii) końcowej:

w_H=1.1 (olej opałowy)

w_W=1.1 (gaz ziemny)

w_el=3 (produkcja mieszana)

Q_P,H = 21782,95$\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$

Q_P,W = 10377,701$\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$

Q_P = 32160,651$\lbrack\frac{\text{kWh}}{\text{rok}}\rbrack$

1. Wyznaczenie wskaźnika EP i EK.

$$EP = \frac{Q_{P}}{A_{f}}\left\lbrack \frac{\text{kWh}}{m^{2}} \right\rbrack = 670,014$$

$$EK = \frac{Q_{K,H} + Q_{K,W}}{A_{f}}\left\lbrack \frac{\text{kWh}}{m^{2}} \right\rbrack = 595,296$$

Współczynnik kształtu:

A = 192, 686[m²]

V_e = 212, 419[m³]

$$\frac{A}{V_{e}} = 0.91\ \ \ \ \ \ \ \ \ 0.2 \leq \frac{A}{V_{e}} \leq 1.05$$

$$\Delta\text{EP}_{w} = \frac{7800}{(300 + 0.1 \bullet A_{f})} = 25.59\lbrack\frac{\text{kWh}}{m^{2} \bullet rok}\rbrack$$

$$\text{EP}_{H + W} = 55 + 90 \bullet \frac{A}{V_{e}} + \Delta\text{EP}_{w} = 162.49\lbrack\frac{\text{kWh}}{m^{2} \bullet rok}\rbrack$$

ZANIECZYSZCZENIA OD CIEPŁEJ WODY

Wartość spalanego paliwa

Qk,W=QK,W*10^3*3600/10^6	MJ	33839,676
wo	MJ/m^3	34,17
B= QK,W/ wo	m^3	990,333

emisja
zanieczyszczenie	w[kg/10^6*m^3]	E=B*w [kg]
SO2	0	0,000
NO2	7500	7,427
CO	270	0,267
CO2	1964000	1945,014
Pył	12	0,012

ZANIECZYSZCZENIA OD OGRZEWANIA

Wartość spalanego paliwa

Q_k,H= Q_K,H*10³*3600/10⁶

Q_k,H= 69027,54 MJ

Wartość opałowa[MJ/kg] = 12,5
Masa [kg] = 5522,2032 Masa [tony] = 5,5222032 Objetość w kubikach = 10,22630222 Metry objętościowe = 20,4526044

emisja
zanieczyszczenie		w[mg/MJ]	E=B*w [kg]
CxHy	40	2,76
NO2	150	10,354
CO	700	43,319
Pył	60	4,142
CO2	7,80%	1595,303
	ZANIECZYSZCZENIA ŁACZNIE [kg]
SO2	0
NO2	17,781
CO	43,586
CO2	3540,317
Pył	4,154