Dane	Obliczenia i rysunki	Wyniki
	Obliczenie połączenia gwintowego między śrubą rzymską a częścią gwintową widełek. (w projekcie 2/2 na części gwintowanej widełek) Jako materiał widełek i pręta do nagwintowania przyjęto stal konstrukcyjną S235JRG2 (stal spawalnicza) Założono obciążenie zmienne jednostronnie tętniące Dobór granicy wytrzymałości na rozciąganie z PN-EN 10025:2002; Na podstawie normy dobrano granicę wytrzymałości na rozciąganie Rm= 340 [MPa] Przyjęcie współczynnika bezpieczeństwa Współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń jednostronnie tętniących dobrano z zależności xz=2,5÷4 xz =3,5 Wyznaczenie wytrzymałości zmęczeniowej na rozciąganie Wytrzymałość zmęczeniową na rozciąganie przy obciążeniu jednostronnie tętniącym przyjęto z tablicy 1.1 Z. Osiński: Z rj = 0,56Rm Zrj = 0,56 ⋅ 340[MPa]= 190,4[MPa] Wyznaczenie naprężeń dopuszczalnych na rozciąganie: k = Zrj = 190,4[MPa] = 54,4[MPa] rj x 3,5 z Wyznaczenie średnicy rdzenia śruby z warunku na rozciąganie Warunek na rozciąganie (zerwanie śruby) σ = Q ≤ gdzie: A = π ⋅ dr 2 r krj A 4 Q ≤ k π ⋅ d 2 rj 4 d ≥ 4 ⋅ Q r π ⋅ k rj Po wyznaczeniu minimalnej średnicy rdzenia śruby należy z normy (załączone na gmail wyciągi z norm odnośnie gwitnów) znaleźć najbliższą większą średnicę rdzenia i dla niej dobrać średnicę nominalną gwintu dg przyjmując skok normalny – pierwsza pozycja dla każdego rodzaju gwintu np. dla gwintu M30 jest to skok 4

Dane	Obliczenia i rysunki	Wyniki
	Obliczenie połączenie sworzniowe luźno pasowane dla złącza przedstawionego na rysunku Założono sworzeń o własnościach mechanicznych (5.8) Wyznaczenie naprężenia dopuszczalnego na zginanie: Dobór stałych materiałowych Dla sworzni o własnościach mechanicznych (5.8) Rm = 500 [MPa], Re = 0,8Rm = 400 [MPa] Przyjęcie charakteru obciążeń oraz współczynnika bezpieczeństwa Założono obciążenie jednostronnie zmienne Założono współczynnik bezpieczeństwa xz = 3,5 Wyznaczenie granicy wytrzymałości zmęczeniowej dla zginania jednostronnego Na podstawie tablicy 1.1 Z. Osiński założono: zgj = 0,76 ⋅ Rm = 0,76 ⋅ 500[MPa] = 380[MPa] Wyznaczenie naprężenia dopuszczalnego w przypadku jednostronnego zginania k = Z gj = 380 MPa = 108,57[MPa] gj x 3,5 z Wyznaczenie średnicy sworznia z warunku na zginanie: σ = M gmax ≤ k g W gj x

Dane	Obliczenia i rysunki	Wyniki
	Wyznaczenie maksymalnego momentu zginającego i wskaźnika wytrzymałości na zginanie: M = F  l l  , W π ⋅ d 3 1 2 = max  +  x 2  2 4  32 Stąd średnica sworznia: 32 ⋅ F  l1 l2   +  ≤ k π ⋅ d 3 ⋅ 2  2 4  g d ≥ 32 ⋅ F  l1 + l2  3 π ⋅ k  2 4  gj   W powyższym równaniu założono grubość ucha równą podwójnej szerokości ramienia widełek: l2 = 2l1 Wyznaczenie szerokości ramienia widełek l1 z warunku na docisk powierzchniowy: Przyjęto naciski dopuszczalne z tablicy 2.4 Z. Osiński: pdop = 90 [MPa] dla materiału ucha i widełek (materiał słabszy) p = F ≤ p 2 ⋅ d ⋅ l dop 1 l ≥ F 2 ⋅ d ⋅ pdop 1

Dane	Obliczenia i rysunki	Wyniki
	otrzymane wartość wstawiono do warunku wytrzymałościowego na zginanie otrzymując nierówność jednej zmiennej: 32 ⋅ F  l1 2 ⋅ l1   +  ≤ k π ⋅ d 3 ⋅ 2  2 4  gj 32 ⋅ F l ≤ k π ⋅ d 3 ⋅ 2 1 gj 32 ⋅ F ⋅ F ≤ k π ⋅ d 3 ⋅ 2 2 ⋅ d ⋅ p gj dop 32 ⋅ F 2 ≤ π ⋅ d 4 ⋅ 4 ⋅ p kgj dop i otrzymano zależność na średnicę sworznia: 32 ⋅ F 2 d ≥ 4 π ⋅ 4 ⋅ pdop ⋅ kgj Dobór średnicy sworznia: Z PN-90/M83002 dobrano sworzeń o średnicy d (większej od obliczonej) Obliczenie szerokości widełek l1 podstawiając do wyznaczonego wcześniej warunku na docisk powierzchniowy: l ≥ F 2 ⋅ d ⋅ pdop 1 Wyznaczenie szerokości ucha z założonej zależności: Założono szerokość ramienia widełek l1 = …. mm l2 = 2l1 Wyznaczenie minimalnej długości sworznia: Założono sworzeń gładki z dwiema podkładkami oraz dwiema zawleczkami Długość sworznia: lw = l2 + 2l1 + 2g p + d1 + 2s + 3d1 gdzie: l2 – grubość ucha, l1 – grubość jednego ramienia widełek, gp – grubość podkładki, d1 – średnica otworu pod zawleczkę, s – luz poosiowy wg. PN-89/M 83000 Z PN-90/M83002 dobrano sworzeń o średnicy d (większej od obliczonej) i długości l > lw

Dane	Obliczenia i rysunki	Wyniki
	3. Wyznaczenie minimalnej grubości spoiny pachwinowej w połączeniu części gwintowanej z widełkami z warunku na ścinanie τ = F ≤ k ' A tj ktj ' = z0 ⋅ z ⋅ krj ktj ' = 0,65 ⋅ 0,8 ⋅ 54,4[MPa] = 28,3[MPa] Po podstawieniu przekroju spoiny pachwinowej: A = π ⋅ d g ⋅ a gdzie dg – średnica spawanej części gwintowanej wyznaczono minimalną grubość spoiny pachwinowej a a ≥ Q π ⋅ d ⋅ ktj ' Ponieważ minimalna grubość spoiny pachwinowej nie może być mniejsza niż 3 mm przyjęto a = 3 mm