Podsystem ciepłowniczy	jednostka bilansowa	Potrzeby cieplne [MW]
	symbol	nr terenu
Sieć ciepłownicza	MW-N	1
	MW-W	1
	MW-U	1
	MW-W	2
	MW-U	2
	MW-U	2
	MW-W	3
	MW-U	3
	MW-U	3
	MN-A	6
	U-H	9
	U-G	9
	U-KW	9
	U-KM	9
	U-KK	9
	U-AS	9
	U-OS	9
	U-SS	9
	U-KB	9
	U-OP	10
	U-OS	10
	U-OT	10
	U-OJ	10
	U-H	10
	U-ZO	10
	U-ZA	10
	U-KS	10
	U-KT	10
	U-AP	10
	U-ŁP	10
	Razem
Kotłownie lokalne	MW-U	5
	MW-U	5
	MN-J	7
	MN-B	7
	U-TH	11
	U-G	13
	U-H	13
	U-SS	13
	U-NS	13
	U-KB	13
	U-KJ	13
	U-KW	13
	U-ZO	13
	U-ŁP	13
	U-ŁT	13
	Razem
Kotłownie indywidualne	MW-W	4
	MW-U	4
	MW-U	4
	MW-W	5
	MN-J	6
	MN-J	8
	MN-A	8
	MN-B	8
	U-TT	11
	U-G	11
	U-ŁT	11
	U-KW	12
	U-OZ	12
	U-OT	12
	U-OS	12
	U-KB	12
	U-KS	12
	U-JS	12
	U-SB	12
	U-H	12
	U-OZ	14
	U-ZS	14
	U-ZA	14
	U-ZP	14
	U-ZE	14
	U-KW	14
	U-OD	14
	U-RP	14
	U-OZ	14
	P-K	15
	P-G	15
	P-P	15
	Razem

4. Dobór kotłów dla ciepłowni.

Dobieram 4 kotły (wodno rusztowe) typu WR 25 dla c.o. i went.

oraz 2 kotły typu WR 8 dla c.w.u.

Kocioł WR 25, firma RAFAKO

Typ kotła: z przepływem wymuszonym

Rodzaj paleniska: rusztowe

Max. wydajność: 29MW

Temperatura wody wlot/wylot: 70/150°C

Ciśnienie wody wlot/wylot: 2,15/1,9 MPa

Sprawność kotła: 82%

Rodzaj paliwa: Węgiel kamienny

Wartość opałowa paliwa: 20 MJ/kg

Kocioł WR 8, firma RAFAKO

Typ kotła: z przepływem wymuszonym

Rodzaj paleniska: rusztowe

Max. wydajność: 9 MW

Temperatura wody wlot/wylot: 70/150°C

Ciśnienie wody wlot/wylot: 2,15/1,9 MPa

Sprawność kotła: 82%

Rodzaj paliwa: Węgiel kamienny

Wartość opałowa paliwa: 20 MJ/kg

5. Obliczenia hydrauliczne sieci cieplnej dla stanu istniejącego i docelowego

(metodyka obliczeń doboru średnic, zastosowanie)

Wydatek masowy:

, gdzie:

Q - moc cieplna [kW],

C_P - pojemność cieplna = 4,19 [kJ/kgK]

ΔT - różnica temperatury wody na zasilaniu i powrocie

Obliczenie średnic przewodów:

, gdzie:

m - wydatek masowy [kg/s],

ρ - gęstość wody (dla różnicy temperatury wody na zasilaniu i powrocie) = 958 [kg/m³],

w - prędkość przepływu wody w sieci [m/s]

Obliczenie jednostkowego oporu przepływu:

, gdzie:

λ - współczynnik strat, przyjmujemy wartość stałą = 0,02

Obliczeniowa długość zastępcza:

Strata ciśnienia na odcinku:

			Stan istniejący
Nr odcinka	Obciążenie cieplne	Natężenie przpływu	Założona prędkość przepływu	Wyliczona średnica	Średnica dobrana	Prędkość rzeczywista
-	Q	m	v	d	d	vrz
-	[MW]	kg/s	m/s	mm	mm	m/s
	OBIEG NAJNIEKORZYSTNIEJSZY
H-I	3,6	14,32	1,5	113	150	0,85
G-H	7,1	28,24	1,5	158	200	0,94
F-G	10,6	42,16	2,0	167	200	1,40
E-F	13,7	54,49	2,0	190	250	1,16
D-E	21,2	84,33	1,8	250	300	1,25
C-D	26,1	103,82	2,0	263	300	1,53
B-C	50,3	200,08	2,0	365	400	1,66
A-B	108,9	433,17	2,0	537	550	1,90
	Σ	200,5
R-S	3,7	14,72	1,5	114	125	1,25
P-R	14,1	56,09	1,8	204	250	1,19
O-P	16,2	64,44	2,0	207	250	1,37
N-O	30,8	122,51	2,0	285	300	1,81
M-N	40,6	161,50	2,0	328	350	1,75
B-M	58,6	233,09	2,0	394	400	1,94
			Σ	157,6
F-J	3,1	12,33	1,5	105	125	1,05
E-L	7,5	29,83	1,5	163	200	0,99
T-P	2,1	8,35	1,5	86	100	1,11
U-N	9,8	38,98	1,5	186	200	1,30

			Stan docelowy
Nr odcinka	Obciążenie cieplne	Natężenie przpływu	Średnica dobrana	Prędkość rzeczywista	Długość odcinka obliczeniowego	Jednostkowa strata ciśnienia
-	Q	m	d	vrz	Lt	R
-	[MW]	kg/s	mm	m/s	m	Pa/m
	OBIEG NAJNIEKORZYSTNIEJSZY
H-I	4,4	17,50	150	1,03	270	68,21
G-H	8,4	33,41	200	1,11	325	59,00
F-G	12,1	48,13	200	1,60	470	122,42
E-F	16,1	64,04	250	1,36	380	71,02
D-E	29,6	117,74	300	1,74	400	96,47
C-D	34,3	136,44	300	2,02	260	129,54
B-C	58,5	232,70	400	1,93	290	89,42
A-B	117,3	466,59	550	2,05	540	73,15
	Σ	285,8
R-S	3,3	13,13	125	1,12	200	95,48
P-R	13,8	54,89	250	1,17	200	52,18
O-P	15,9	63,25	250	1,35	280	69,26
N-O	31,3	124,50	300	1,84	480	107,87
M-N	41,2	163,88	350	1,78	240	86,47
B-M	58,8	233,89	400	1,94	200	90,34
F-J	4	15,91	125	1,35	450	140,28
E-L	13,5	53,70	200	1,79	320	152,38
T-P	2,1	8,35	100	1,11	340	117,99
U-N	9,9	39,38	200	1,31	380	81,95

Dobór pomp

-Pompy obiegowe

m_o=Q/(Cp*ΔT)

H_o=H₁+H₂+H₃+H₄

H₁ - straty ciśnienia w ciepłowni

H₂ - straty ciśnienia na przewodzie zasilającym

H₃ - straty ciśnienia na przewodzie powrotnym

H₄ – ciśnienie dyspozycyjne na końcówce sieci

H₁ = 200kPa

H₂=285,8 kPa

H₃=285,8 kPa

H₄=200 kPa

H_o=200+285,8+285,8+150=972 kPa

Cp=4,19[kJ/kg*K]

ΔT=130-70=60˚C

- Dla kotła WR-25

m_o=29/(4,19*958*60)= 433,5 [m³/h]

Dobrano 4 pompy obiegowe firmy Grundfoss TP 100-1400/2 A-F-A DBUE

Q=434 [m³/h]

H= 97 [m]

- Dla kotła WR-10

m_o=9/(4,19*958*60)= 134,5 [m³/h]

Dobrano 2 pompy obiegowe firmy Grundfoss TP 100-1400/2 A-F-A DBUE

Q=135 [m³/h]

H= 97 [m]

- Pompy mieszające

m_m=0,25*m_o=0,25*568 = 142[m³/h]

Qp1=71[m³/h]

H_m=H₁=200 kPa

Dobrano dwie pomy firmy Grundfoss TPE 80-520/2-S A-F-A BAQE

Q=71[m³/h]

H= 20[m]

- pompy stabilizująco-uzupełniające

m_su=0,25*m_o=0,1*568 = 56,8[m³/h]

H_su=H_o+H₅=970+300=1270 kPa

Gdzie:

H₅=300 [kPa] -wys. zabudowy.

Dobrano pompe firmy Grundfoss CR 64-8-1 A-F-A-V HQQV

Q=56,8 [m³/h]

H=127[m]