POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA

WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA

KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH

PROJEKT Z BUDOWNICTWA MIEJSKIEGO

Wykonał:

Konrad Andrearczyk

gr. P1

Rok ak.: 2012/2013

1. OPIS TECHNICZNY

   1. Ogólna koncepcja konstrukcji.
      Zakres projektu obejmuje budynek mieszkalny o trzech klatkach schodowych i wysokości odpowiadającej dziewięciu kondygnacjom plus kondygnacja piwniczna .Koncepcja konstrukcyjna budynku wynika z systemu konstrukcyjnego budynku.

   2. Fundamenty

Fundamenty projektuje się w postaci ław żelbetowych z betonu C20/25 zbrojonych stalą A-0.

1. Ustalenia szczegółowe.

• Izolacja cieplna:

Ocieplenie ostatniego stropu – 25cm wełna mineralna..

• Wykończenie wnętrz:

Tynki w podpiwniczeniu cementowo-wapienne kat. III (w pralni i suszarni).

Tynki w kondygnacjach naziemnych cementowo-wapienne kat. III na ścianach działowych.

Ściany i stropy otynkowane tynkiem cementowo-wapiennym.

1. Izolacja przeciwwilgociowa.

Izolacja wodoszczelna ścian fundamentowych i piwnicznych: pionowa – abizol R+P, pozioma – 2 x papa asfaltowa 500 powlekana, sklejana na zakład 10 cm i zagruntowane podłoże lepikiem asfaltowym na gorąco,

Izolacja parochronna – nad kuchniami i łazienkami – 1 x papa na sucho z przesmarowaniem zakładów.

2.0. Zestawienie obciążeń

2.1. Obciążenia stałe od stropodachu.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Izolacja: 2 x papa termozgrzewalna	0,15	1,3	0,195
2	Gładź cementowa gr. 2.0cm 0,02 x 21 kN/m^3	0,42	1,3	0,546
3	Płyta panwiowa	1,59	1,1	1,749
	gk.1 = 2,16 kN/m^2		gd.1= 2,49 kN/m^2

2.2. Obciążenie stałe stropu ostatniej kondygnacji.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Wełna mineralna - 25cm 0,25 x 1,5 kN/m^3	0,375	1,3	0,488
2	Paroizolacja - folia PE	0,05	1,3	0,065
3	Płyta żelbetowa - 20cm 0,20 x 20 kN/m^3	4	1,1	4,4
4	Tynk cem. - wap. - 1,5cm 0,015 x 19 kN/m^3	0,285	1,3	0,371
	gk.2 = 4,71 kN/m^2		gd.2= 5,32 kN/m^2

2.3. Obciążenie stałe stropu kondygnacji powtarzalnej.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	parkiet - 1cm 0,01 x 8,3 kN/m^3	0,083	1,3	0,108
2	Gładź wyrównawcza gr. 4.0cm 0,04 x 21 kN/m^3	0,84	1,3	1,092
3	Styropian - 5cm 0,05 x 0,45kN/m^3	0,022	1,3	0,029
4	Płyta żelbetowa - 20cm 0,20 x 20 kN/m^3	4	1,1	4,4
5	Tynk cem. - wap. - 1,5cm 0,015 x 19 kN/m^3	0,285	1,3	0,371
	gk.3 = 5,23 kN/m^2		gd.3= 6,00 kN/m^2

2.4. Obciążenie stałe spoczników .

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Terakota - 1cm 0,01 x 21 kN/m^3	0,21	1,3	0,273
2	Płyta spocznikowa gr. 10,0cm 0,10 x 25 kN/m^3	2,5	1,1	2,75
3	Tynk cem. - wap. - 1,5cm 0,015 x 19 kN/m^3	0,285	1,3	0,371
	gk.4 = 3,0 kN/m^2		gd.4= 3,39 kN/m^2

2.5. Obciążenie stałe biegów klatki schodowej

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Terakota - 1cm 0,01 x 21 kN/m^3	0,21	1,3	0,273
2	Płyta biegowa gr. 8,0cm 0,08 x 25 kN/m^3	2,0	1,1	2,2
3	Stopnie gr. 17,5cm 0,5 x 0,175 x 25 kN/m^3	2,188	1,1	2,407
4	Tynk cem. - wap. - 1,5cm 0,015 x 19 kN/m^3	0,285	1,3	0,371
	gk.5 = 4,68 kN/m^2		gd.5= 5,25 kN/m^2

2.6.. Zebranie obciążeń zmiennych.

2.6.1. Obciążenie stropodachu śniegiem wg PN-80/B-02010

Bydgoszcz – I strefa obciążenia śniegiem

Obciążenie charakterystyczne

gdzie:

Q_k = 0,7 kN/m² – obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu dla I strefy,

C = 0,8 – współczynnik kształtu dachu.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Śnieg - I strefa	0,56	1,5	0,84
	pk.1 = 0,56kN/m^2		pd.1 =0,84 kN/m^2

2.6.2. Obciążenie użytkowe stropodachu i stropu nad najwyższą kondygnacją

wg PN-82/B-02003

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Obciążenie użytkowe	0,5	1,4	0,70
	pk.2 = 0,5 kN/m^2		pd.2 =0,70 kN/m^2

2.6.3. Obciążenie użytkowe stropów kondygnacji powtarzalnych wg PN-82/B-02003

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Obciążenie użytkowe	1,5	1,4	2,10
	pk.3 = 1,5 kN/m^2		pd.3 =2,10 kN/m^2

2.6.4. Obciążenie użytkowe schodów wg PN-82/B-02003

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Obciążenie użytkowe	3,0	1,3	3,9
	pk.4 = 3,0 kN/m^2		pd.4 =3,9kN/m^2

2.6.5. Obciążenie stropów kondygnacji powtarzalnej ściankami działowymi

wg PN-82/B-02003

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	χf	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Obciążenie użytkowe	0,75	1,2	0,90
	pk.5 = 0,75 kN/m^2		pd.5 =0,9kN/m^2

2.6.6. Obciążenie wiatrem,

Lokalizacja: Bydgoszcz (strefa I)

gdzie:

– charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru dla I strefy,

– współczynnik ekspozycji,

Przyjęto teren typu B

20m < z = H = 32.45m < 40m

C_e = 0, 5 + 0, 015 • z = 0, 5 + 0, 015 • 32, 45 = 0, 98

β=1,8 - współczynnik porywów wiatru, jak dla budynków niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru.

– współczynnik aerodynamiczny wg 2.4 i tablic podanych w załączniku 1 PN-77/B-02011,

$$\frac{H}{L} = \frac{32,45}{59,4} = 0,54 < 2$$

$$\frac{B}{L} = \frac{14,4}{59,4} = 0,24 < 1$$

$$\frac{H}{B} = \frac{32,45}{59,4} = 0,54 < 2$$

$$\frac{B}{L} = \frac{59,4}{14,4} = 4,12 > 1$$

Obliczenie parcia i ssania dla schematu I.

Parcie:

Ssanie:

Obliczenie parcia i ssania dla schematu II.

Parcie

Ssanie

Obciążenie wiatrem pominięto ze względu na mały kąt pochylenia dachu.

2.3. Zestawienie obciążeń charakterystycznych i obliczeniowych.

2.3.1. Stropodach.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Stałe	2,16	2,49
2	Śnieg	0,56	0,84
3	Użytkowe	0,5	0,7
	gk,sd = 3,22 kN/m^2	gd,sd = 4,03 kN/m^2

2.3.2. Strop nad najwyższą kondygnacją.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Stałe	4,71	5,32
2	Użytkowe	0,5	0,7
	gk,snk = 5,21 kN/m^2	gd,snk = 6,02 kN/m^2

2.3.4. Strop kondygnacji powtarzalnej.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Stałe	5,23	6,00
2	Użytkowe	1,50	2,10
3	Ścianki działowe	0,75	0,90
	gk,skp = 7,48 kN/m^2	gd,skp = 9,0 kN/m^2

2.3.5. Płyta spocznikowa.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Stałe	3,0	3,39
2	Użytkowe	3,0	3,9
	gk,s = 6,0 kN/m^2	gd,s = 7,29 kN/m^2

2.3.6. Płyta biegowa

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m^2	Wartość obliczeniowa kN/m^2
1	Użytkowe	3,0	3,39
2	Stałe	4,68	5,25
	gk,pb = 7,68 kN/m^2	gd,pb = 8,64 kN/m^2

2.3.7. Belka spocznikowa.

Lp	Rodzaj obciążenia	Wart. charakterystyczna kN/m	Wartość obliczeniowa kN/m
1	0,20m x 0,40m x 25kN/m^3	2,0	2,2
	gk,bs = 2,0 kN/m	gd,bs = 2,2 kN/m

3.0. Rozdział obciążeń.

3.1. Rozdział obciążeń od wiatru.

3.1.1. Obliczenie momentów bezwładności.

Do obliczeń przyjęto ,

gdzie: h=3,15m – wysokość kondygnacji

Stąd:

Ściana 1.

Przekrój pełny

A₁ = 0,16 x (7,3+7,3+0,16) = 2,36m²

A₂ = 0,16 x 0,44 = 0,07 m²

Przekrój z otworem.

A = 2,36 + 0,07 – 0,16 x 1,0 = 2,27 m²

S_X = 2,36 x 7,38 + 0,07 x 7,38 – 0,16 x 8,96= 16,5 m³

Ściana 2.

Przekrój pełny

A₁ = 0,16 x 7,46 = 1,19m²

A₂ = 2 x 0,16 x 0,44 = 0,14 m²

Przekrój z otworem.

A = 1,19 + 0,14 – 0,16 x 1,10 = 1,15 m²

S_X = 1,19 x 3,73 + 0,14 x 7,38 – 0,16 x 1,10 x 6,2= 4,40 m³

Ściana 3.

Przekrój pełny

A₁ = 0,16 x 7,46 = 1,19m²

A₂ = 0,16 x 0,44 = 0,07 m²

Przekrój z otworem.

A = 1,19 + 0,07 – 0,16 x 1,10 = 1,08 m²

S_X = 1,19 x 3,73 + 0,07 x 7,38 – 0,16 x 1,10 x 6,2= 3,88 m³

3.1.2. Obliczenie sztywności zastępczych.

h = 3,15 m – wysokość kondygnacji

h_o = 2,20 m – wysokość otworu

h_n = 0,95 m – wysokość nadproża

α = 1,00 – współczynnik zmniejszający sztywność

n = 10 – liczba kondygnacji

3.1.3. Rozdział obciążenia wiatrem w kierunku poprzecznym ( ściana osłonowa).

L = 59,56 m – długość budynku

• Parcie :

• Ssanie :

3.1.4. Rozdział obciążenia wiatrem w kierunku podłużnym (ściana szczytowa).

B = 14,40 m – szerokość budynku

• Parcie :

• Ssanie :

3.2. Zebranie obciążeń pionowych.

Kondygnacja powtarzalna.

Strop nad ostatnią kondygnacją:

Stropodach ( ściana szczytowa):

3.2.1. Zebranie obciążeń na ścianę szczytową.

- obciążenie belki żelbetowej stropu najwyższej kondygnacji:

- skrajnej nr 1 : ∖n - od stropu najwyższej kondygnacji:

q′=(g_d, snk • F₃)/6, 60 = (6, 02kN/m² • 17, 82m²)/6, 60m = 16, 2kN/m

- ciężar własny belki:

q_b.1 =  1, 1 • 0, 25m • 0, 50m • 25kN/m³ = 3, 4kN/m

- siła krawędziowa od stropodachu:

R_sd1 = g_d, sd • 3, 3m • 0, 5 •  7, 20m = 4, 03kN/m² • 3, 3m • 0, 5 • 7, 20m = 47, 9kN

- obciążenie ściany szczytowej od belki skrajnej nr 1 w postaci siły krawędziowej:

$$R_{1} = R_{sd1} + \frac{(q' + q_{b.1}) \bullet 6,60m}{2} = 47,9kN + \frac{(16,2kN/m + 3,4kN/m) \bullet 6,60m}{2} = = 112,6\ kN$$

- skrajnej nr 2 : ∖n - od stropu najwyższej kondygnacji:

q″=(g_d, snk • F₂)/6, 60 = (6, 02kN/m² • 11, 88m²)/6, 60m = 10, 8kN/m

- ciężar własny belki:

q_b.1 =  1, 1 • 0, 25m • 0, 50m • 25kN/m³ = 3, 4kN/m

- siła krawędziowa od stropodachu:

R_sd1 = g_d, sd • 3, 3m • 0, 5 •  7, 20m = 4, 03kN/m² • 3, 3m • 0, 5 • 7, 20m = 47, 9kN

- obciążenie ściany szczytowej od belki skrajnej nr 2 w postaci siły krawędziowej:

$$R_{2} = R_{sd1} + \frac{(q'' + q_{b.1}) \bullet 6,60m}{2} = 47,9kN + \frac{(10,8kN/m + 3,4kN/m) \bullet 6,60m}{2} = = 94,8\ kN$$

- obciążenie ściany poprzecznej wewnętrznej:

- ciężar własny ścianki z cegły pełnej:

q_b.2 =  1, 1 • 0, 25m • 0, 75m • 17, 7kN/m³ = 3, 7kN/m

- obciążenie od stropodachu:

q_sd2 = g_d, sd •  7, 20m = 4, 03kN/m² • 7, 20m = 29, 0kN/m

- obciążenie ściany poprzecznej:

Q = q_sd2 + q_b.2 = 29kN/m + 3, 7kN/m = 32, 7 kN/m

- od stropu nad najwyższą kondygnacją:

q₁ = (g_d, snk • F₁₄)/7, 20 = (6, 02kN/m² • 11, 88m²)/7, 20m = 9, 93kN/m

- od stropu kondygnacji powtarzalnej:

q₂ = (g_d, skp • F₁)/7, 20 = (9, 0kN/m² • 17, 82m²)/7, 20m = 22, 3kN/m

- od ściany wypełniającej w postaci siły krawędziowej.

R_sw1 = R_sw4 = (2, 95m • 0, 015m • 19kN/m³ • 1, 3)•3, 30m = 3, 61kN

R_sw2 = (2, 95m • 0, 20m • 1, 5kN/m³ • 1, 3)•3, 30m = 3, 80kN

R_sw3 = (2, 95m • 0, 3m • 0, 14kN/m³ • 1, 1)•3, 30m = 0, 45kN

R_sw = 3, 61 • 2 + 3, 80 + 0, 45 = 11, 47kN

3.2.3. Zebranie obciążeń na ściany klatki schodowej.

- obciążenie od stropu nad ostatnią kondygnacją:

q₄ = (g_d, snk • (F₄ + F₂))/6, 60 = (6, 02kN/m² • (23, 76m² + 11, 88m²))/6, 60m = =32, 5kN/m

q₅ = (g_d, snk • (F₁₄ + F₁₄))/7, 20 = (6, 02kN/m² • (11, 88m² + 11, 88m²))/7, 20m = =19, 9kN/m

q₆ = (g_d, snk • (F₁₄ + F₁₄))/7, 20 = (6, 02kN/m² • (11, 88m² + 11, 88m²))/7, 20m = =19, 9kN/m

- obciążenie od stropu kondygnacji powtarzalnej:

q₇ = (g_d, skp • F₄ + g_d, s • F₈)/6, 60 = (9, 0kN/m² • 23, 76m² + 7, 29 • 9, 49m²)/6, 60m = =42, 8kN/m

q₈ = (g_d, skp • F₆)/7, 20 = (9, 0kN/m² • 23, 76m²)/7, 20m = 29, 7kN/m

q₉ = (g_d, skp • F₁)/7, 20 = (9, 0kN/m² • 17, 82m²)/7, 20m = 22, 3kN/m

- obciążenie od podestów:

q₁₀ = (g_d, s • F₇)/3, 04 = (7, 29kN/m² • 2, 76m²)/3, 04m = 6, 6kN/m

- obciążenie od płyty spocznikowej:

q₁₁ = (g_d, s • F₁₃)/1, 53 = (7, 29kN/m² • 0, 74m²)/1, 53m = 3, 5kN/m

- obciążenie siłą skupioną ściany od belki spocznikowej piętrowej.

$$q_{12} = g_{d,s} \bullet \frac{F_{9}}{6,60} + g_{d,bs} \bullet 6,60 = 7,29kN/m^{2} \bullet 5,02m^{2}/6,60m + 2,2kN/m^{2} \bullet 6,60m = 20kN/m$$

q₁₃ = g_d, pb • F₁₁/2, 43 = 8, 64kN/m² • 3, 2m²/2, 43m = 11, 4kN/m

$R_{4} = \frac{11,4kN/m \bullet 2,43m \bullet (0,5 \bullet 2,43m + 6,6m - 2,43m) + 20kN/m \bullet 6,60m \bullet 3,30m}{6,60m} = 88,6\ kN$ ,

R₅ = 11, 4kN/m • 2, 43m + 20kN/m • 6, 60m − 88, 6kN  = 71,  1kN

- obciążenie siłą skupioną ściany od belki spocznikowej między piętrowej.

q₁₄ = g_d, s • F₁₀/6, 60  +  g_d, bs • 6, 60 = 7, 29kN/m² • 3, 14m²/6, 60m  + 2, 2kN/m² • 6, 60m = 18kN/m

q₁₃ = 11, 4kN/m

$$R_{6} = \frac{11,4kN/m \bullet 2,43m \bullet (0,5 \bullet 2,43m + 6,6m - 2,43m) + 18kN/m \bullet 6,60m \bullet 3,30m}{6,60m} = 81,9\ kN$$

$$R_{7} = \frac{11,4kN}{m} \bullet 2,43m + \frac{18kN}{m} \bullet 6,60m - 81,9kN\ = 64,5,\ kN$$

- od ściany wypełniającej klatkę schodową w postaci siły krawędziowej.

R_sw1k = R_sw4k = (2, 90m • 0, 015m • 19kN/m³ • 1, 3)•3, 30m = 3, 61kN

R_sw2k = (2, 90m • 0, 20m • 1, 5kN/m³ • 1, 3)•3, 30m = 3, 8kN

R_sw3k = (2, 90m • 0, 3m • 0, 14kN/m³ • 1, 1)•3, 30m = 0, 45kN

R_swk = 3, 61 • 2 + 3, 8 + 0, 45 = 11, 47kN

- od belki żelbetowej w postaci siły krawędziowej:

- od stropu najwyższej kondygnacji:

q′=(g_d, snk • (F₃ + F₄))/6, 60 = (6, 02kN/m² • (17, 82m² + 23, 76m²)/6, 60m = 37, 9kN/m

- ciężar własny belki:

q_b.1 =  1, 1 • 0, 25m • 0, 75m • 25kN/m³ = 5, 2kN/m

- siła krawędziowa od stropodachu:

R_sd3 = g_d, sd • 3, 3m •  7, 20m = 4, 03kN/m² • 3, 3m • 7, 20m = 95, 7kN

- obciążenie ściany klatki schodowej od belki w postaci siły krawędziowej:

$$R_{3} = R_{sd3} + \frac{(q' + q_{b.1}) \bullet 6,60m}{2} = 95,7kN + \frac{(37,9kN/m + 5,2kN/m) \bullet 6,60m}{2} = = 237,9\ kN$$

3.2.3. Obciążenie od ciężaru własnego ściany.

G₁ = 0, 16m • 25kN/m³ • 1, 1 = 4, 4kN/m²

Schemat obciążenia ściany nr 1 (ściana szczytowa).

Schemat obciążenia ściany nr 2 (klatka schodowa).

Schemat obciążenia ściany nr 3 (klatka schodowa).

Schemat obciążenia ściany nr 4 (klatka schodowa).

1. Schemat statyczny do PMP.

1. Rozłożenie obciążeń pionowych na wysokości ściany.

Pasmo 1

Obciążenie ostatniej kondygnacji.

Obciążenie kondygnacji powtarzanej.

Obciążenie od ciężaru własnego ścian.

Ostatecznie przyjęto średnią wartość.

1. Obliczenie sztywności złącza.

Złącze I – nadproże.

E – moduł sprężystości materiału nadproża, dla betonu C25/30:

E = 30 000 MPa

L_n = L_o+(0,3÷0,5)·h_n L_o – długość nadproża w świetle L_o =1,0m

L_n = 1,0 + 0,3·1,15 = 1,34 m h_n – wysokość nadproża h_n = 1,15m

I_n – moment bezwładności nadproża I_n =

η – współczynnik uwzględniający wpływ siły poprzecznej na sztywność, zależny od kształtu nadproża, dla nadproża prostokątnego:

Złącze II.

gdzie:

w którym: współczynnik Poissona dla betonu;

grubość ściany

długość odcinka ściany;

1. Rozłożenie obciążenia wiatrem na poszczególne pasma.

2. Obliczenie sił ścinających w złączach oraz sił wewnętrznych w pasmach. Przybliżona metoda pasmowa.

Macierzowy układ równań.

P x T = W

P – macierz podatności

T – wektor niewiadomych

W – wektor wyrazów wolnych

1. Obliczenie sił ścinających w złączach od obciążeń pionowych.

Pasmo 1

, ,

Ściskanie

gdzie:

y – wysokość budynku od wierzchołka do poziomu gruntu

H = 26,78m ( wysokość od góry budynku do połowy wysokości kondygnacji parteru)

Zginanie:

Ścinanie:

Pasmo 2

, ,

Ściskanie:

Zginanie:

Ścinanie:

Pasmo 3:

, ,

Ściskanie:

Zginanie:

Ścinanie:

1. Macierzowy układ równań.

Pasmo 1

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Pasmo 2

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Pasmo 3

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Naprężenia od obciążeń pionowych (przekrój β−β)

Naprężenia od obciążeń pionowych (przekrój γ−γ)

1. Obliczenie sił wewnętrznych w pasmach od obciążeń pionowych (PMP).

H = 26,78m ( wysokość od góry budynku do połowy wysokości kondygnacji parteru)

Pasmo 1.

Pasmo 2.

Pasmo 3.

1. Obliczenie sił ścinających w złączach od obciążeń poziomych.

Pasmo 1

, ,

Ściskanie

gdzie:

y – wysokość budynku od wierzchołka do poziomu gruntu

H = 26,78m ( wysokość od góry budynku do połowy wysokości kondygnacji parteru)

Zginanie:

Ścinanie:

Pasmo 2

, ,

Ściskanie:

Zginanie:

Ścinanie:

Pasmo 3:

, ,

Ściskanie:

Zginanie:

Ścinanie:

1. Macierzowy układ równań.

Pasmo 1

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Pasmo 2

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Pasmo 3

Ściskanie

Zginanie

Ścinanie

Naprężenia od obciążeń poziomych (przekrój β−β)

Naprężenia od obciążeń poziomych (przekrój γ−γ)

1. Obliczenie sił wewnętrznych w pasmach od obciążeń poziomych.

H = 26,78m ( wysokość od góry budynku do połowy wysokości kondygnacji parteru)

Pasmo 1.

Pasmo 2.

Pasmo 3.

4.0. Wyznaczenie naprężeń normalnych wg PMP.

4.1. Naprężenia od obciążeń pionowych:

Pasmo 1

Pasmo 2

Pasmo 3

Wykres naprężeń wg metody PMP od obciążeń pionowych

4.2. Naprężenia od obciążeń poziomych:

Pasmo 1

Pasmo 2

Pasmo 3

Wykres naprężeń wg metody PMP od obciążeń poziomych:

4.3. Naprężenia od sumy obciążeń.

Pasmo I:

Pasmo II:

Pasmo III:

Wykres naprężeń wg metody PMP od sumy obciążeń:

5.0. Szacowanie sił wewnętrznych metodami wytrzymałości materiałów.

- oszacowanie siły T₁,

- od obciążeń pionowych:

Naprężenia od obciążeń pionowych (nadproże).

- od obciążeń poziomych.

Jednostkowa siła ścinająca:

Naprężenia od obciążeń poziomych (nadproże).

Obliczenie naprężeń

- od obciążeń pionowych.

Pasmo 1

Pasmo 2

Wykres naprężeń wg metody PMP od obciążeń pionowych

- od obciążeń poziomych.

Pasmo 1

7,27m - środek ciężkości ściany licząc od prawej strony.

Pasmo 2

7,27m - środek ciężkości ściany licząc od prawej strony.

Wykres naprężeń wg metody PMP od obciążeń poziomych.

Naprężenia od sumy obciążeń.

Pasmo I:

Pasmo II:

Wykres naprężeń wg metody PMP od sumy obciążeń:

6.0. Wyniki naprężeń wg MES

- Od obciążeń pionowych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia

- Od obciążeń poziomych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia

- Od obciążeń pionowych i poziomych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia

7.0.Porównanie napreżeń.

Naprężenia od obciążeń pionowych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia

Naprężenia od obciążeń poziomych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia

Naprężenia od obciążeń pionowych i poziomych

Przekrój α−α − naprężenia

Przekrój β−β naprężenia

Przekrój γ−γ naprężenia