OBCIĄŻENIE STAŁE
Rodzaj obciążenia | Wymiary | Ciężar objętościowy $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}\mathbf{\rbrack}$ | Obciążenie charakterystyczne $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
γ | Obciążenie obliczeniowe $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
---|---|---|---|---|---|
Dachówka cementowa karpiówka podwójna | 6,2m | - | 0,750 | 1,35 | 6,278 |
Wełna mineralna luzem | 0,12 x 6,2m2 | 1,2 | 0,983 | 1,35 | 1,205 |
Płyta gipsowo- kartonowa | 0,025 x 6,2m2 | 12,0 | 1,860 | 1,35 | 2,511 |
Więźba dachowa drewniana | 9,16m3 | 7,3 | 4,458 | 1,35 | 6,020 |
Suma | GD=15,625 |
OBCIĄŻENIE ZMIENNE wg PN-80/B-02010/Az1 (obciążenie śniegiem) i PN-77/B-02011 (obciążenie wiatrem)
Obciążenia śniegiem:
s=μi•Ce•Ct•sk
Współczynnik kształtu dachu μi
Dach dwupołaciowy symetryczny → μ1
Kąt spadku dachu $\mathbf{\alpha\ = \ }\mathbf{44}^{\mathbf{0}}\mathbf{\ \rightarrow \ }\mathbf{\mu}_{\mathbf{1}}\mathbf{= 0,8}\frac{\left( \mathbf{60 - \alpha} \right)}{\mathbf{30}}\mathbf{= 0}\mathbf{,8}\frac{\left( \mathbf{60 - 44} \right)}{\mathbf{30}}\mathbf{= 0,43}$
Współczynnik ekspozycji Ce
Teren normalny → Ce=1, 0
Współczynnik termiczny Ct
Dach o niskim współczynniku przenikania ciepła Ct=1, 0
Wartość charakterystyczna obciążenia śniegiem gruntu
III strefa obciążenia śniegiem
sk = 0, 006 • A − 0, 6 = 0, 006•(7, 8 + 273, 7)−0, 6 = 1, 089 > 1, 2
Wartość charakterystyczna obciążenia śniegiem połaci:
$$\mathbf{s = 0,43 \bullet 1,0 \bullet 1,0 \bullet 1,089 = 0,468}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
Wartość obliczeniowa obciążenia śniegiem połaci:
$$\mathbf{s}_{\mathbf{d}}\mathbf{= s \bullet}\mathbf{\gamma}_{\mathbf{f}_{\mathbf{2}}}\mathbf{= 0,468 \bullet 1,5 = 0,702}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
Obciążenie wiatrem:
pk=qk•Ce•C • β
Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk
III strefa obciążenia wiatrem
H < 300 → $\mathbf{q}_{\mathbf{k}}\mathbf{= 0,3}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$
Współczynnik ekspozycji Ce
Teren B, wysokość budynku z = 7, 8 → Ce=0, 55 + 0, 02 • z
Ce=0, 55 + 0, 02 • 7, 8 = 0, 706
Współczynnik aerodynamiczny C
Dach dwuspadowy
0, 27 ≤ 2, 0
$\mathbf{C}_{\mathbf{n}}\mathbf{= max}\begin{Bmatrix} \mathbf{0,015}\mathbf{\alpha - 0,2\ } \\ \mathbf{- 0,045(40 - \alpha} \\ \end{Bmatrix}\ dla\ polaci\ nawietrznej$
Cn=0, 015 • 44 − 0, 2 = 0, 46
Cz=0, 18 dla polaci zawietrznej
Współczynnik działania porywów wiatru β
Budowla niepodatna na dynamiczne działanie wiatru → β = 1, 8
Wartość charakterystyczna obciążenia wiatrem połaci:
$$\mathbf{p}_{\mathbf{n,k}}\mathbf{= 0,3 \bullet 0,706 \bullet 0,46 \bullet 1,8 = 0,175}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
$$\mathbf{p}_{\mathbf{z,k}}\mathbf{= 0,3 \bullet 0,706 \bullet 0,18 \bullet 1,8 = 0,068}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
Wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem połaci:
$$\mathbf{p}_{\mathbf{n,d}}\mathbf{=}\mathbf{p}_{\mathbf{n,k}}\mathbf{\bullet}\mathbf{\gamma}_{\mathbf{f}_{\mathbf{2}}}\mathbf{= 0,175 \bullet 1,5 = 0,263}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
$$\mathbf{p}_{\mathbf{z,d}}\mathbf{=}\mathbf{p}_{\mathbf{z,k}}\mathbf{\bullet}\mathbf{\gamma}_{\mathbf{f}_{\mathbf{2}}}\mathbf{= 0,068 \bullet 1,5 = 0,103}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}$$
Rodzaj obciążenia | Wymiary | Ciężar objętościowy $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}\mathbf{\rbrack}$ | Obciążenie charakterystyczne $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
γ | Obciążenie obliczeniowe $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
---|---|---|---|---|---|
Parkiet | 5,38 m | 0,09 | 1,35 | 0,1695 | |
Podkład betonowy | 0,05 x 5,38 m2 | 24 | 6,456 | 1,35 | 8,716 |
Styropian | 0,02 x 5,38 m2 | 0,45 | 0,048 | 1,35 | 0,011 |
Strop gęstożebrowy Teriva I | 6,2 x 0,18 m2 | 25 | 27,9 | 1,35 | 37,665 |
Tynk gipsowy | 0,01 x 6,2 m2 | 12,0 | 0,744 | 1,35 | 1,004 |
Suma | GD=47,396 |
Rodzaj obciążenia | Wymiary | Ciężar objętościowy $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}\mathbf{\rbrack}$ | Obciążenie charakterystyczne $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
γ | Obciążenie obliczeniowe $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
---|---|---|---|---|---|
Tynk gipsowy | 0,01x 2,9 m2 | 12,0 | 0,348 | 1,35 | 0,470 |
Ściana silikatowa pełna | 0,24 x 2,9 m2 | 19,0 | 13,224 | 1,35 | 17,852 |
Styropian | 0,1 x 2,9 m2 | 0,45 | 0,1305 | 1,35 | 0,176 |
Elewacja | 0,01x 2,9 m2 | 13,0 | 0,377 | 1,35 | 0,509 |
Suma | GD=19,007 |
Rodzaj obciążenia | Wymiary | Ciężar objętościowy $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}\mathbf{\rbrack}$ | Obciążenie charakterystyczne $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
γ | Obciążenie obliczeniowe $\mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$ |
---|---|---|---|---|---|
Ściana żelbetowa | 0,24 x 1,5m2 | 25,0 | 9 | 1,35 | 12,150 |
Styropian | 0,1 x 1,5m2 | 0,45 | 0,0675 | 1,35 | 0,091 |
Suma | GD=12,241 |
$$G = {0,5 \bullet G}_{D,1,} + {0,5 \bullet G}_{D,2} + G_{D,3} + G_{D,4} = 0,5 \bullet 15,625 + 0,5 \bullet 47,396 + 19,007 + 12,241 = 7,8125 + 23,68 + 31,248 = 63,170\ \mathbf{\lbrack}\frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}}\mathbf{\rbrack}$$