Budownictwo ogólne – semestr IV – ćwiczenie projektowe nr 1

Zestawienie obciążeń na ławę fundamentową w budynku jednorodzinnym.

Temat ćwiczenia: Zestawienie obciążeń na ławy fundamentowe w projektowanym budynku mieszkalnym jednorodzinnym.

Dane do ćwiczenia:

Lokalizacja – miejscowość: Słupsk

Warunki terenowe wg. PN-EN 1991-1-3:2005: normalny

Kategoria terenu wg. PN-EN 1991-1-4:2008: teren IV

Usytuowanie kalenicy na kierunek: NE-SW

1. Zestawienie wartości charakterystycznych obciążeń stałych.

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej.

      1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych połaci dachowej w strefie ocieplanej A1.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Pokrycie dachowe z dachówki ceramicznej holenderskiej (wg. PN-82/B-02001)	0,90
Termoizolacja z wełny mineralnej miękkiej gr. 15cm, γ = 0, 6kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 0, 6kN/m^3 * 0, 15m=	0,09
Okładzina z płyt gipsowo-kartonowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,15
Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie ocielonej A1:	1,14

1. Zestawienie jednostkowych charakterystycznych obciążeń stałych połaci dachowej w strefie okapu A2.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Pokrycie dachowe z dachówki ceramicznej holenderskiej (wg. PN-82/B-02001)	0,90
Podbicie okapu deskami gr. 1,5cm, γ = 6kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 6kN/m^3 * 0, 015m=	0,09
Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie okapu A2:	0,99

1. Zestawienie jednostkowych charakterystycznych obciążeń stałych połaci dachowej w strefie nieużytkowej A3.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Termoizolacja z wełny mineralnej miękkiej gr. 15cm, γ = 0, 6kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) (0,6kN/m^3*0,15m)/cos45=	0,13
Jętki 12x14 cm co 80cm, γ = 6kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) (6kN/m^3*0,12m*0,14m)/0, 8m=	0,13
Okładzina z płyt gipsowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,015
Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie nie użytkowej A3	0, 275

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych elementów klatki schodowej.

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych biegu schodowego B1

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Okładzina górna z parkietu mozaikowego lakierowanego gr.0,9cm, (wg. PN-82/B-02001) 0,9 kN/m^2 ,	0,9
Płyta żelbetowa biegu gr. 15cm , (wg. PN-82/B-02001) 25kN/m^3∙0.15m=3,75 kN/m^2 3,75/cos28,85=	4,28
stopie schodowe h=16 cm i h=25 cm betonowe : (24, 0 kN/m^3 .½ ^. 0,16m ^. 0, 25m) ÷ 0,25m=	1,92
Okładzina dolna biegu z tynku gipsowego gr. 1cm, , (wg. PN-82/B-02001) 18kN/m^3∙0.01m=0,18 0,18 /cos28,85=	0,2
Suma obciążeń stałych jednostkowych biegu schodowego B2:	7,3

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych spocznika międzypiętrowego B2

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Okładzina górna z parkietu mozaikowego lakierowanego gr.0,9cm, (wg. PN-82/B-02001)	0,9
Płyta żelbetowa biegu gr. 15cm , (wg. PN-82/B-02001) 25kN/m^3∙0.15m=	3,75
Okładzina dolna spocznika z tynku gipsowego gr. 1cm, , (wg. PN-82/B-02001) 18kN/m^3∙0.01m=	0,18
Suma obciążeń stałych jednostkowych biegu schodowego B2:	4,83

1. Zestawienie charakterystyczne obciążeń stałych jednostkowych ścian zewnętrznych.

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ścian nadziemia S1.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Tynk zewnętrzny cem-wap. gr. 0,3cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 003m=	0,06
Styropian gr. 15cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 15m=	0,07
Mur z cegły kratówki , γ = 13kN/m^3 13kN/m^3 * 0, 25m=	3, 25
Okładzina z płyt gipsowo-kartonowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,15
Suma obciążeń stałych jednostkowych ścian nadziemia S1	3, 53

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ściany fundamentowej S2.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Styropian gr. 6cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 06m=	0,03
Dysperbit gr. 1mm, γ = 10kN/m^3 10kN/m^3 * 0, 001m=	0,01
Mur z bloczków betonowych gr. 24cm, γ = 24kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 24kN/m^3 * 0, 24m=	5,76
Suma obciążeń stałych jednostkowych ściany fundamentowej S2:	5,80

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ściany kolankowej S3

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Tynk zewnętrzny cem-wap. gr. 0,3cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 003m=	0,06
Styropian gr. 15cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 15m=	0,07
Słupek żelbetowy o wym. 24x24 co 1,6m $\gamma = \frac{25kN}{m^{3}}$ (25*0, 24 * 0, 24)/1, 6m	0,9
Mur z cegły kratówki , γ = 13kN/m^3 , γ = 13kN/m^3,o dł. 1,42m co 1,66m (13kN/m^3*0,24m*1,42m)/1, 66m=	2,67
Okładzina z płyt gipsowo-kartonowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,15
Suma obciążeń stałych jednostkowych ścian nadziemia S3	3,85

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych pozostałych elementów ściany zewnętrznej.

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych wieńca stropu S4.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m]
Tynk zewnętrzny cem-wap. gr. 0,3cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 003m * 0, 27m=	0,02
Styropian gr. 15cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 15m * 0, 27m=	0,02
Wieniec żelbetowy o wymiarach 24cm x 27cm, γ = 25kN/m^3 25kN/m^3 * 0, 24m * 0, 27m=	1,62
Suma obciążeń stałych jednostkowych wieńca S4	1,66

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych wieńca oczepowego S5.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m]
Tynk zewnętrzny cem-wap. gr. 0,3cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 003m * 0, 27m=	0,02
Styropian gr. 15cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 15m * 0, 27m=	0,02
Wieniec żelbetowy o wymiarach 24cm x 25cm, γ = 25kN/m^3 25kN/m^3 * 0, 24m * 0, 25m=	1,50
Okładzina z płyt gipsowo-kartonowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,15
Suma obciążeń stałych jednostkowych wieńca oczepowego S5	1, 69

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej „Ł1” S6.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m]
Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 50cm x 40cm, γ = 25kN/m^3 25kN/m^3 * 0, 50m * 0, 40m=	5,00
Suma obciążeń stałych jednostkowych na ławy fundamentowe S6	5,00

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej „Ł2” S7.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m]
Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 50cm x 40cm, γ = 25kN/m^3 25kN/m^3 * 0, 50m * 0, 40m=	5,00
Suma obciążeń stałych jednostkowych na ławy fundamentowe S7	5,00

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych jednostkowych ścian szczytowych S8.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Tynk zewnętrzny cem-wap. gr. 0,3cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 003m=	0,06
Styropian gr. 15cm, γ = 0, 45kN/m^3 0, 45kN/m^3 * 0, 15m=	0,07
Mur z cegły kratówki , γ = 13kN/m^3 , γ = 13kN/m^3, gr 25cm 0,25m*13kN/m^3=	3, 12
Okładzina z płyt gipsowo-kartonowych gr. 1,25cm, γ = 12kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 12kN/m^3 * 0, 0125m=	0,15
Suma obciążeń stałych jednostkowych ścian szczytowych S8	3, 40

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych stropu S9.

Obciążenia stałe warstwą	gk[kN/m^2]
Okładzina górna z parkietu mozaikowego lakierowanego gr.0,9cm, (wg. PN-82/B-02001)	0, 09
Wylewka cementowa gr. 5cm, γ = 19kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 05m=	0, 95
Styropian gr. 5cm, γ = 0, 45kN/m^3(wg. PN-82/B-02001) 0, 45kN/m^3 * 0, 05m=	0, 03
Strop gęstożebrowy Teriva I (wg. producenta)	2,68
Tynk cem.-wap gr. 1cm, γ = 19kN/m^3 (wg. PN-82/B-02001) 19kN/m^3 * 0, 01m=	0,19
Suma obciążeń stałych jednostkowych na strop S9	3, 94

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych użytkowych

   1. Zestawienie jednostkowe wartości charakterystycznych obciążeń zmiennych użytkowych na schodach

Obciążenia zmienne użytkowe	gk[kN/m^2]
Schody-obciążenia eksploatacyjne wg PN-EN 1991-1-1 – kat. Użytkowania: A (Tabl.6.2):	2,00
Suma obciążeń zmiennych użytkowych jednostkowych schodów	2,00

1. Zestawienie jednostkowe wartości charakterystycznych obciążeń zmiennych użytkowych na stropie

Obciążenia zmienne użytkowe	gk[kN/m^2]
Strop-obciążenia eksploatacyjne wg PN-EN 1991-1-1 – kat. Użytkowania: A (Tabl.6.2):	2,00
Suma obciążeń zmiennych użytkowych jednostkowych schodów	2,00

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych śniegiem.

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych śniegiem jednostkowych połaci dachowych wg. PN-EN 1991-1-3.

Charakterystyczne obciążenie śniegiem gruntu dla Słupska (3 strefa obciążenia śniegiem gruntu) wynosi s_k=1, 6kN/m² (Tablica NB.1).

Współczynnik ekspozycji dla warunków terenowych normalnych wynosi C_e=1, 0(Tablica 5.1).

Współczynnik termiczny przyjęto C_t=1, 0 dla przypadku gdy współczynnik przenikania ciepła U < 1 W/m²K.

Współczynnik kształtu dachu dwuspadowego o spadkach połaci α₁ = α₂ = 45 wyznaczono dla przedziału $30 < \alpha_{1,2} < 60:\ \mu_{1}\left( \alpha_{1} \right) = \mu_{2}\left( \alpha_{2} \right) = 1,0*\frac{60 - \alpha}{30} = 1,0*(60 - 45)/30 = 0,5$

μ₁(α₁)=μ₂(α₂)=0, 5

Charakterystyczne obciążenie śniegiem połaci dachowych w trwałej sytuacji obliczeniowej wyznaczono dla 3 przypadków obliczeniowych

1. S_i(α₁) = μ₁(α₁) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 8kN/m²

S_i(α₂) = μ₁(α₂) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 8kN/m²

1. S_ii(α₁) = 0, 5μ₁(α₁) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 4kN/m²

S_ii(α₂) = μ₁(α₂) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 8kN/m²

1. S_iii(α₁) = μ₁(α₁) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 8kN/m²

S_iii(α₂) = 0, 5μ₁(α₂) * C_e * C_t * s_k = 0, 5 * 0, 5 * 1, 0 * 1, 0 * 1, 6kN/m² = 0, 4kN/m²

3. Zestawienie wartości charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem.

1. Zestawienie wartości charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem jednostkowej połaci dachowej wg. PN-EN 1991-1-4.

Podstawowa bazowa prędkość wiatru dla lokalizacjiSłupsk (2 strefa obciążeń wiatrem) dla terenu położonego na wysokości A=23 m n.p.m (tablica NA.1) wynosi ν_b, 0 = 26m/s.

Współczynniki kierunkowe C_dir dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (NE-SW):

- dla kierunku wiatru N-C_dir, NE = 0, 9;

- dla kierunku wiatru E-C_dir, ES = 0, 7;

- dla kierunku wiatru S-C_dir, SW = 0, 9;

- dla kierunku wiatru W-C_dir, WN = 1, 0.

Współczynnik sezonowy przyjęto C_season = 1, 0 (wartość zalecana).

Wyznaczenie bazowych prędkości wiatru ν_b dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (NE-SW)

ν_b, NE = C_dir, NE * C_season * ν_b, 0 = 0, 7 * 1, 0 * 26m/s = 18, 2m/s;

ν_b, ES = C_dir, ES * C_season * ν_b, 0 = 0, 7 * 1, 0 * 26m/s = 18, 2m/s;

ν_b, SW = C_dir, SW * C_season * ν_b, 0 = 0, 9 * 1, 0 * 26m/s = 23, 4m/s;

ν_b, WN = C_dir, WN * C_season * ν_b, 0 = 1, 0 * 1, 0 * 26m/s = 26, 0m/s.

Współczynnik chropowatości c_r(z) wyznaczono dla reprezentatywnej kategorii terenu IV , (załącznik A) – obszary, na których min. 15% powierzchni pokrywają budynki o średniej wysokości przekraczającej 15m. z₀ = 1, 0m i wysokości minimalnej z_min = 10m (tabela NA.3), dla z_max = 500m, wysokość budynku z=9,40 m (wg. Przekroju) oraz dla z_min = 10 ≥ z = 9, 4m ≤ z_max = 500m, oraz dla współczynnika terenu k_r zależnego od wysokości chropowatości dla z_0, II = 0, 005m:

$$k_{r} = 0,19*\left( \frac{z_{0}}{z_{0,IV}} \right)^{0,07} = 0,19*\left( \frac{1}{0,05} \right)^{0,07} = 0,234$$

To współczynnik chropowatości wynosi $c_{r}\left( z \right) = k_{r}*ln\left( \frac{z}{z_{0}} \right) = 0,234*ln\left( \frac{9,4}{1} \right) = 0,515$

Współczynnik rzeźby terenu przyjęto c₀(z) = 1, 0.

Średnia prędkość wiatru ν_mdla głównych kierunków względem położenia kalenicy (NE-SW)

ν_m, NE = c_r(z) * c₀(z) * ν_b, NE = 0, 515 * 1, 0 * 18, 2m/s = 9, 37m/s;

ν_m, ES = c_r(z) * c₀(z) * ν_b, ES = 0, 515 * 1, 0 * 18, 2m/s = 9, 37m/s;

ν_m, SW = c_r(z) * c₀(z) * ν_b, SW = 0, 515 * 1, 0 * 23, 4m/s = 12, 05m/s;

ν_m, WN = c_r(z) * c₀(z) * ν_b, WN = 0, 515 * 1, 0 * 26m/s = 13, 39m/s;

Intensywność turbulencji wiatru przy zalecanej wartości współczynnika turbulencji k₁ = 1, 0 i dla z_min = 10m ≤ z = 9, 4m ≤ z_max = 500m wynosi: $I_{V}\left( z \right) = \frac{k_{1}}{c_{0}\left( z \right)*ln\left( \frac{z}{z_{0}} \right)}$

$$I_{V}\left( z \right) = \frac{1,0}{1,0*ln\left( \frac{9,4}{1} \right)} = 0,446$$

Szczytowe ciśnienia prędkości q_p(z) dla przyjętej gęstości powietrza ρ = 1, 25kg/m³ i dla głownych kierunków względem położenia kalenicy (NE-SW) wynoszą:

$$q_{p,NE}\left( z \right) = \left\lbrack 1 + 7*I_{V}\left( z \right) \right\rbrack*\frac{1}{2}*\rho*{\nu_{m,NE}}^{2} = \left\lbrack 1 + 7*0,446 \right\rbrack*\frac{1}{2}*1,25kg/m^{3}*\left( 9,37\ m/s \right)^{2} = 226,19N/m^{2} = 0,23kN/m^{2}$$

$$q_{p,ES}\left( z \right) = \left\lbrack 1 + 7*I_{V}\left( z \right) \right\rbrack*\frac{1}{2}*\rho*{\nu_{m,ES}}^{2} = \left\lbrack 1 + 7*0,446 \right\rbrack*\frac{1}{2}*1,25kg/m^{3}*\left( 9,37m/s \right)^{2} = 226,19N/m^{2} = 0,23kN/m^{2}$$

$$q_{p,SW}\left( z \right) = \left\lbrack 1 + 7*I_{V}\left( z \right) \right\rbrack*\frac{1}{2}*\rho*{\nu_{m,SW}}^{2} = \left\lbrack 1 + 7*0,446 \right\rbrack*\frac{1}{2}*1,25kg/m^{3}*\left( 12,05\ m/s \right)^{2} = 374,07N/m^{2} = 0,37kN/m^{2}$$

$$q_{p,WN}\left( z \right) = \left\lbrack 1 + 7*I_{V}\left( z \right) \right\rbrack*\frac{1}{2}*\rho*{\nu_{m,WN}}^{2} = \left\lbrack 1 + 7*0,446 \right\rbrack*\frac{1}{2}*1,25kg/m^{3}*\left( 13,39\ m/s \right)^{2} = 461,90N/m^{2} = 0,46kN/m^{2}$$

Globalny współczynnik ciśnienia zewnętrznego c_pe, 10(z) dla stref połaci dachowych dachu dwuspadowego o powierzchni większej A > 10m² (tablica 7.4a i 7.4b) z uwzględnieniem kierunku działania wiatru na kalenicę(NE-SW), przyjęto:

-pole dla kierunku wiatru θ=0° (prostopadle do kalenicy) dla kąta spadku dachowego α=45° ustalając odległości od krawędzi dachu z warunku e<{b=10,40m; 2h=2*9,4 m=18,8m}=10,00m (b-wymiar poprzeczny do kierunku wiatru, długość połaci dachu budynku, d-szerokość rzutu połaci dachowej budynku):

• w strefie dachu F):

-przypadek 1-c_{pe, 10, F1}(z) = −0, 00 ,

-przypadek 2-c_{pe, 10, F1}(z) = +0, 70.

• w strefie dachu G:

-przypadek 1-c_{pe, 10, G1}(z) = −0, 00 ,

-przypadek 2-c_{pe, 10, G1}(z) = +0, 70.

• w strefie dachu H:

-przypadek 1-c_{pe, 10, H1}(z) = −0, 00 ,

-przypadek 2-c_{pe, 10, H1}(z) = +0, 60.

• w strefie dachu I:

-przypadek 1-c_{pe, 10, I1}(z) = −0, 20 ,

-przypadek 2-c_{pe, 10, I1}(z) = +0, 00.

• w strefie dachu J:

-przypadek 1-c_{pe, 10, J1}(z) = −0, 30 ,

-przypadek 2-c_{pe, 10, J1}(z) = +0, 00.

-pole dla kierunku wiatru θ=90° (równolegle do kalenicy) dla kąta spadku dachowego α=45° ustalając odległości od krawędzi dachu z warunku e<{b=10,40m;2h=2*9,4m=18,80m}=10,40m (b-wymiar poprzeczny do kierunku wiatru, szerokość rzutu połaci budynku, d-długość rzutu połaci dachowej budynku):

• w strefie dachu F

c_{pe, 10, F}(z) = −1, 1 ,

• w strefie dachu G

c_{pe, 10, G}(z) = −1, 4 ,

• w strefie dachu

H c_{pe, 10, H}(z) = −0, 9 ,

• w strefie dachu I

c_{pe, 10, I}(z) = −0, 5 ,

Ciśnienie wiatru na powierzchnie zewnętrzne połaci dachowych dla stref połaci dachowych i głównych kierunków względem położenia kalenicy (NE-SW) przedstawiono w tabeli

Kierunek działania wiatru	Ciśnienie wiatru na powierzchnie zewnętrzne we w strefach połaci dachowych
Przypadki obliczeniowe	F
NE(θ=90°)	Przypadek 1
ES(θ=0°)	Przypadek 1
	Przypadek 2
SW(θ=90°)	Przypadek 1
WN(θ=0°)	Przypadek 1
	Przypadek 2

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń na ławę fundamentową

   1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych na ławę fundamentową „Ł1” :

Obciążenie stałe z elementów budynku na ławę	Gk[kN/m]
A1. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej ocieplonej (typ wiązara- jętkowy o rozpiętości l=7,5m i spadku połaci 45°)  (1, 14kN/m^2 * 9, 2m)/cos45=	14, 83
A2. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej w strefie okapu (wyciąg 0,35m i spadku połaci 45°) (0, 99kN/m^2 * 0, 35m)/cos45=	0, 49
A3. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej w strefie nieużytkowej 0, 27kN/m^2 * 6, 5m=	1, 75
B1 Obciążenie z biegu schodowego (sprowadzona rozpiętość płyty łamanej schodów L=2,1m ((7,3$\frac{\text{kN}}{m^{2}}*($2,1m-1m) * (2, 1 − 1 )/2)/2,1=	2, 1
B2 Obciążenie ze spocznika międzypiętrowego (4,83$\frac{\text{kN}}{m^{2}}*1,0)\ *(2,1 - \frac{1,0}{2}))2,1 =$	3,68
S1. Obciążenie ścianą nadziemia o wysokości H1=2,5m 3, 53kN/m^2 * 2, 5m=	8, 83
S2. Obciążenie ścianą fundamentową o wysokości H2 = 0, 8m 5, 80kN/m^2 * 0, 8m=	4, 64
S3. Obciążenie ścianą kolankową o wysokości H3 = 1, 4m 3, 85kN/m^2 * 1, 4m=	5, 39
S4. Obciążenie z wieńca stropu	1, 66
S5. Obciążenie z wieńca oczepowego	1, 69
S6. Obciążenie z ławy fundamentowej	5, 00
S9. Obciążenie ze stropu d= 2,1m 3,93kN/m^2 * 2, 1	8,25
Suma obciążeń stałych na ławę fundamentową:	58,31

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń stałych na ławę fundamentową „Ł2” :

Obciążenie stałe z elementów budynku na ławę	Gk[kN/m]
A1. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej ocieplonej (typ wiązara- jętkowy o rozpiętości l=7,5m i spadku połaci 45°)  (1, 14kN/m^2 * 9, 2m)/cos45=	14, 83
S1. Obciążenie ścianą nadziemia o wysokości H1=2,5m 3, 53kN/m^2 * 2, 5m=	8, 83
S2. Obciążenie ścianą fundamentową o wysokości H2 = 0, 8m 5, 80kN/m^2 * 0, 8m=	4,64
S4. Obciążenie z wieńca stropu	1, 66
S7. Obciążenie z ławy fundamentowej	5, 00
S9. Obciążenie ze stropu d= 2,1m 3,93kN/m^2 * 2, 1	8,25
Suma obciążeń stałych na ławę fundamentową:	43,21

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych użytkowych na ławę fundamentową:

Obciążenie zmienne użytkowe na ławę	Qk[kN/m]
Obciążenia ze schodów( o sprowadzonej rozpiętości L=2,1m) 2, 00kN/m^2 * 2, 1m * 0, 5=	2, 1
Suma obciążeń zmiennych użytkowych na ławę fundamentową:	2, 1

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych śniegiem dla przyjętego najniekorzystniejszego obciążenia – (i) lub (ii):

Obciążenie zmienne klimatyczne śniegiem na ławę	Sk[kN/m]
Obciążenie śniegiem (typ wiązara – jętkowy o rozpiętości L=7,5m z okapem o wyciągu 0,3m) 0, 8kN/m^2 * (7, 5m * 0, 5 + 0, 35)=	3, 28
Suma obciążeń zmiennych klimatycznych śniegiem na ławę fundamentową	3, 28

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem dla przyjętego najniekorzystniejszego przypadku obciążeń oddziaływujących dodatnio(+) na połać dachową – kierunek wiatru W(θ=0°)

Obciążenie zmienne klimatyczne wiatrem na ławę	Wk[kN/m]
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej(typ wiązara-jętkowy o rozpiętości L=7,5m z okapem o wyciągu 0,35m i spadku 45°) w strefie G o szerokości rzutu połaci e/10=1m: (0,32kN/m^2*1,0m/cos45) * cos45=	0, 32
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara – jętkowy o rozpiętości L=7,5m z okapem o wyciągu 0,35m i spadku dachu 45°) w strefie H o szerokości rzutu połaci d/2-e/10=9m/2-10,4m/10=3,5m (0,28kN/m^2*3,50m/cos45) * cos45=	0, 98
Suma obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową:	1,3

1. Zestawienie charakterystycznych obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem dla przyjętego najniekorzystniejszego przypadku obciążeń oddziaływującego ujemnie(-) na połać dachową – kierunek wiatru N(θ=90°)

Obciążenie zmienne klimatyczne wiatrem na ławę	Wk[kN/m]
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej typ wiązara- jętkowy o rozpiętości 7,5m z okapem o wyciągu 0,35m i spadku dachu 45°) w strefie I o szerokości rzutu połaci b/2=5m/2=2,5m (−0,322kN/m^2*2,5m/cos45) * cos45=	−0, 805
Suma obciążeń zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową	−0, 805

1. Zestawienie obliczonych obciążeń na ławę fundamentową.

Wyznaczenie kombinacji przypadków oddziaływań dla stanu granicznego SRT/GEO przy braku niekorzystnych oddziaływań stałych G (6.10a, wg. PN-EN 1990):

$$\sum_{j \geq 1}^{}{\gamma_{G,j}G_{k,j}" + "\gamma_{p}P" + "\gamma_{Q,1}\psi_{0,1}Q_{k,1}}" + "\sum_{i \geq 1}^{}{\gamma_{Q,i}\psi_{0,i}Q_{k,i}}$$

Zalecane wartości częściowych współczynników bezpieczeństwa γ (tabl.A1.2):

-obciążenia stałego-γ_Gj, sup = 1, 35 lub γ_Gj, inf = 1, 00 ,

-obciążenia zmiennego-γ_Q, 1 = γ_Q, i = 1, 5 jeżeli niekorzystne (lub 0).

Przyjęto zalecane przez PN-EN 1990 wartości współczynników dla wartości kombinacyjnych obciążenia zmiennego towarzyszącego ψ_0, 1 (Tabl.A.1.1):

-do obciążenia zmiennego w budynkach dla powierzchni kategorii A-ψ₀ = 0, 7;

-do obciążenia śniegiem budynków położonych w miejscowościach na wysokości H<1000m npm - ψ₀ = 0, 5;

-do obciążeń wiatrem budynków ψ₀ = 0, 6.

Kombinacja 1:

Obciążenia główne G+ obciążenia zmienne wiatrem W + obciążenia zmienne śniegiem S jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia użytkowe Q

$E_{d,1} = \left( \frac{58,31kN}{m}*1,35 \right) + \left( \frac{1,3kN}{m}*1,50 \right) + \left( \frac{2,42kN}{m}*1,50 \right) + \left( \frac{2,1kN}{m}*1,50*0,7 \right) = \mathbf{86,5}$ kN/m

Kombinacja 2:

Obciążenia stałe G+ obciążenia zmienne śniegiem S jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące(wiatrem W i użytkowe Q):

$E_{d,2} = \left( \frac{58,31kN}{m}*1,35 \right) + \left( \frac{2,42kN}{m}*1,50 \right) + \left( \frac{1,3kN}{m}*1,50*0,6 \right) + \left( \frac{2,1kN}{m}*1,50*0,7 \right) = \mathbf{85,72}$kN/m

Kombinacja 3:

Obciążenia stałe G + obciążenia zmienne użytkowe Q jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące( wiatrem W i śniegiem S):

E_d, 3 = (58, 31kN/m * 1, 35)+(2,1kN/m*1,50) + (1,3kN/m*1,50*0,5) + (2,42kN/m*1,50*0,6)=85,02kN/m

Kombinacja 4:

Minimalne obciążenia stałe G + maksymalne odciążenie zmienne wiatrem W:

$E_{d,4} = \left( \frac{58,31kN}{m}*1,00 \right) + \left( \frac{0,98kN}{m}*1,50 \right) = \mathbf{85,71}$kN/m

Kombinacja 5:

Obciążenia stałe G+ obciążenia wiatrem W + obciążenia użytkowe jako wiodące:

$$E_{d,5} = \left( \frac{58,31kN}{m}*1,35 \right) + \left( \frac{2,42kN}{m}*1,50 \right) + \left( \frac{2,1kN}{m}*1,50 \right) = \mathbf{85,49}\mathbf{kN/m}$$

Kombinacja 6:

Obciążenia stałe G jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące (śniegiem S i użytkowe U)

$$E_{d,6} = \left( \frac{58,31kN}{m}*1,35 \right) + \left( \frac{2,42kN}{m}*1,50*0,5 \right) + \left( \frac{2,1kN}{m}*1,50*0,7 \right) = \mathbf{82,7}\mathbf{4kN/m}$$

Wykonał: Patryk Kilian