Obliczenia do projektu

I. Obliczenia termoizolacyjne ściany zewnętrznej.

Współczynnik λ według wg załącznika NC do PN-EN ISO 6946:1999

Warstwa	λ [W/(mK)]	d [m]
Tynk cementowo-wapienny	1	0,015
Cegła ceramiczna pełna	0,56	0,25
Styropian o gęstości 30 kg/m^3 (EPS)	0,036	0,1
Cegła klinkierowa ryflowana Roben*	0,67	0,115

*Dane dotyczące cegły klinkierowej zaczerpnięte ze strony internetowej firmy Roben: www.roben.pl

R_si = 0,13 [m²K/W]

R_se = 0,04 [m²K/W]

R_T = 0,13 + 0,015/1 + 0,25/0,56 + 0,1/0,036 + 0,115/0,67 + 0,04 = 3,581[m²K/W]

U = 1 / R_T = 0,279 [W/(m²K)]

U ≤ 0,30 [W/(m²K)] - warunek jest spełniony

II. Obliczenia konstrukcyjne belek stropowych.

1. Zastosowany strop:

Strop typu Akerman; wysokość pustaka hp = 18 cm; grubość płyty nadbetonu t = 4 cm

hmin ≥ 1/25 l

hmin ≥ 1/25 * 4,8 m

hmin ≥ 0,192 m

Warunek jest spełniony

2.Obciążenia stałe:

a) zestawienie obciążeń od warstw stropu

Warstwa (w kolejności od góry)	Grubość warstwy [m]	Ciężar własny [kN/m^2]	Rozstaw [m]
Parkiet mozaikowy lakierowany	0,009	0,09	0,16 lub 0,31
Warstwa wyrównawcza cementu	0,005	0,105	0,16 lub 0,31
Wełna mineralna	0,04	0,05	0,16 lub 0,31
Folia paroizolacyjna		0,03	0,16 lub 0,31
Strop Ackermana	0,22	2,914	0,31
Tynk cementowo-wapienny	0,015	0,285	0,31

b) obciążenie od ścianki działowej murowanej

Wysokość ścianki: 3,0-0,22-0,015=2,765 m

Ciężar ścianki działowej: 2,765* (0,12*13,5+2*0,015*19)= 6,056 [kN/ m]

Wartości ciężarów własnych wg: PN-82 B-02001 i EN 1991-1-1: 2002

3. Obciążenie użytkowe

p_k = 1,5 kN/m²

4. Obliczenie rozpiętości efektywnej

L_n = 4,8-0,25=4,55 m

a_n = 0,5 * 0,22 = 0,11 m lub a_n = 0,5 * 0,25 = 0,125 m

a₁ = a₂= a_nmin = 0,11 m

L_eff = l_n + a₁ + a₂ = 4,77 [m]

5. Kombinacje oddziaływań (wg EN 1990:2002)

a) żebro pod ścianą

obciążenia stałe : 2,914 * 0,31 + 0,285 * 0,31 + 0,275 * 0,16 + 50% * 6,056 = 4,0637 [kN/m]

obciążenia zmienne : 1,5 * 0,16 = 0,24 [kN/m]

Wzór 6.10a: q_d1 = 1,35 *4,0637 + 0,7 * 1,5 * 0,24 = 5,738 [kN/m]

Wzór 6.10b: q_d2 = 1,35 * 0,85 *4,0637 + 1,5 * 0,24 = 5,0231 [kN/m]

M_Sd = 0,125 *5,738 * 4,77² = 16,3195 [kNm]

b) żebra sąsiadujące ze ścianką

obciążenia stałe : 2,914 * 0,31 + 0,56 * 0,31 + 25% * 6,056 = 2,5909 [kN/m]

obciążenia zmienne : 1,5 * 0,31 = 0,465 [kN/m]

Wzór 6.10a: q_d1 = 1,35 * 2,5909 + 0,7 * 1,5 * 0,465 = 3,986 [kN/m]

Wzór 6.10b: q_d2 = 1,35 * 0,85 * 2,5909 + 1,5 * 0,465 = 3,6706 [kN/m]

M_Sd = 0,125 * 3,986 * 4,77² = 11,3367 [kNm]

c) żebra pozostałe

obciążenia stałe : 2,914 * 0,31 + 0,56* 0,31 = 1,0769 [kN/m]

obciążenia zmienne : 1,5 * 0,31 = 0,465 [kN/m]

Wzór 6.10a: q_d1 = 1,35 *1,0769 + 0,7 * 1,5 * 0,465 = 1,9421 [kN/m]

Wzór 6.10b: q_d2 = 1,35 * 0,85 * 1,0769 + 1,5 * 0,465 =1,9333 [kN/m]

M_Sd = 0,125 * 1,9421 * 4,77² = 5,5236 [kNm]

III. Zbrojenie

Zbrojenie zostanie wykonane ze Stali 34 GS klasy AIII o parametrach:

Ra = 350 MPa

f_yk = 410 MPa

f_yd = 350 MPa

f_bd = 2

Warstwa nadbetonu w stropie Ackermana wykonana z betonu B20 przy wysokości pustaka

h_p=18 cm i grubości płyty t = 4 cm

1. Zbrojenie główne

a) żebro pod ścianką działową

M_sd = 16,3195 < M_prz = 18,648

Pręt : d = 20 ; F = 3,142 [cm²]

b) żebra sąsiadujące

M_sd = 11,3367 < M_prz = 12,467

Pręt : d = 16 ; F = 2,011 [cm²]

c) żebra pozostałe

M_sd = 5,5236 < M_prz = 7,262

Pręt : d = 12 ; F = 0,958 [cm²]

2. Żebro rozdzielcze

Rozstaw żeber: l = 1,6 m ; F_min= 40 kN/m

A_s= F_min * l / f_yk = 40 * 1,6 * 10 / 410 = 1,561 cm²

Pręt : d = 10 ; A = 0,785 [cm²]

Przyjęto 2 pręty φ10

3. Dozbrojenie nad podporą ( oparcie )

F_min=40 kN/m ; l=0,31 m

F = F_min * l = 40 * 0,31 = 12,4 kN

A_s = F / f_yd = 12,4 * 10 / 350 = 0,3543 cm²

Pręt : d = 8 ; A = 0,5026 [cm²]

Przyjęto pręt φ8 co 0,31 m

a) przy ścianie wewnętrznej

L = 2 * 1/7 * L_n + 250 = 1/7* 4,55+250 = 650 +250 = 1550 mm

b) przy ścianie zewnętrznej

Zakotwienie:

l_b = φ/4 * f_yd/f_bd = φ/4 * 350/2 = 43,75φ = 43,75*8 = 350 mm

l_bd = L_a* l_b * A_{s wymagane} / A_{s zastosowane} =0,7 *350* 0,3543/0,5026 = 175 mm

L= 1/7 * L_n+ l_bd =650 mm + 175 mm = 825 mm

4. Wieniec ( oparcie)

F_min= 90 kN i F_min= l * 15 kN/m =76,5 kN ; l = 5,1 m

A_s= F_min / f_yk =90*10 / 410 = 2,195 cm²

Przyjęto 4 pręty φ10

5. Wieniec ( dojście bokiem)

F_min= 90 kN

A_s= F_min / f_yk =90*10 / 410 = 2,195 cm²

Przyjęto 4 pręty φ10