Wrocław 26.12.2013r.
Wydzial Budownictwa Lądowego i Wodnego
Politechnika Wrocławska
PODSTAWY STATYKI BUDOWLI
Projekt nr 2
Rama
Wykonał : Dominik Socha
Nr. Indeksu : 203160
Sprawdzający : Dr inż. Marek Kopiński, doc
Sprawdzenie geometrycznej niezmienności i statycznej wyznaczalności układu
Jako pierwszy sprawdźmy warunek ilościowy :
Ilość tarcz e=3
Ilość więzi zewnętrznych ez=2+1+2=5
Ilość więzi wewnętrznych ew=2+2=4
Warunek ilościowy
3e=ez+ ew
3*3=5+4
W takim wypadku układ jest statycznie wyznaczalny
Teraz sprawdzamy warunek jakościowy :
Tarcza numer 1 jest połączona z ostoją 3 nierównoległymi i niezbieżnymi więziami w takim wypadku jest ona połączona sztywno. Następnie korzystając z twierdzenia o 3 tarczach (Układ złożony z trzech tarcz (jedna podstawowa), w którym każda para tarcz, połączona jest za pomocą dwóch więzi elementarnych, jest geometrycznie niezmienny jeśli środki wzajemnych obrotów tych tarcz nie leżą na jednej prostej. ) możemy przyłączyć tarcze 2 i 3 ponieważ są one połączone z powstałym przed chwilą układem sztywnym przy pomocy przegubu łączącego tarcze 1 i 2/ przegubu łączącego tarcze 2 i 3 oraz 2 więzi między O a 3, a jako że nie leżą one na jednej prostej to cały układ jest sztywny – geometrycznie niezmienny.
W takim wypadku nasza rama jest SW i GN
Wyznaczenie reakcji podporowych
Zacznijmy może od rozłożenia siły P2 jako siłę działającą pionowo w górę oraz poziomą w lewo skierowaną zgodnie oczywiście z zasadami trygonometrii, siłę P2 o wartości 21kN rozłożyłem na dwie pomocnicze o wartościach około 14,85kN i takie 2 siły będę przyjmował do kolejnych obliczeń.
Tak wygląda nasza rama z zaznaczonymi niewiadomymi siłami oraz po zmianie zwrotu momentu tak wartość liczbowa była dodatnia.
Teraz wyliczamy nieznane Nam reakcje Va, Ma, Vb, Vc oraz Hc.
W kolejnych obliczeniach będziemy uwzględniali wyliczone uprzednio niewiadome.
$$1.\ \ \Sigma M_{D}^{P} = 0 \Rightarrow \ - 6\ Hc + \frac{12*6}{2}*\ \frac{1}{3}*6 + Vc*0 = 0$$
Hc=12 kN |
---|
2. $\Sigma X = 0\ \Rightarrow \ Va - 14,85 - 16 + 12 - \frac{12*6}{2} = 0$
Va=54, 85 kN |
---|
3. ΣMFL = 0 ⇒ − Ma + 14, 85 * 2, 5 + 44 + 3 * 16 + Va * 0 + Vb * 0 − 14, 85 * 0 = 0
Ma=129, 125kNm |
---|
$$4.\ \ \ \Sigma M_{B} = 0 \Rightarrow - 129.125 + 54,85*5 - 14,85*5 + 14,85*2,5 + 44 - 16*2 + Vb*0 + 12*4*\left( \frac{4}{2} + 4 \right) - 8Vc + 2*12 - \frac{12*6}{2}*6 = 0$$
Vc=27kN |
---|
5. ΣY = 0 ⇒ 14, 85 + Vb − 12 * 4 + 27 = 0
Vb=6, 15 kN |
---|
Tabela z wynikami
Hc=12 kN |
---|
Va=54, 85 kN |
Ma=129, 125kNm |
Vc=27kN |
Vb=6, 15 kN |
Sprawdzenie
$$\Sigma M_{e} = - 129,125 - 54,85*3 + 14,85*6,5 + 14,85*3 + 44 + 6,15*4 + 16*6 + 48*2 - 12*6 - 27*4 + 12*\frac{6}{2}*2 = 0$$
Po wyliczeniu reakcji nasza rama wygląda tak
Wyznaczanie przepisów funkcyjnych sił osiowych, tnących oraz momentów zginających
SIŁY OSIOWE
Przedział A;G ⇒ x∈(0;2,5)
N (A;G) = −Va= -54,85kN
Przedział G;F ⇒ x∈(0;2,5)
N (G;F) = −Va + 14,85 = -54,85kN +14,85 = - 40kN
Przedział B;H ⇒ x∈(0;2)
N (B;H) = −Vb = - 6,15kN
Przedział H;F ⇒ x∈(0;3)
N (H;F) = N (B;H) = −Vb = - 6,15kN
Przedział C;D ⇒ x∈(0;6)
N (C;D) = -Vc = -27kN
Przedział D;E ⇒ x∈(0;4)
N (D;E) = TDP= 12 – $\frac{12*6}{2}$ = 24kN
Przedział F;E ⇒ x∈(0;3)
Dla tego przedziału przyjmuje inny układ współrzędnych, obliczenia dotyczące sił osiowych, sił tnących oraz momentów zginających dla tego przedziału wykonam osobno pod obliczeniami dla pozostałych przedziałów
SIŁY TNĄCE
Przedział A;G ⇒ x∈(0;2,5)
T(A;G) = 0kN
Przedział G;F ⇒ x∈(0;2,5)
T(G;F) = 14, 85kN
Przedział B;H ⇒ x∈(0;2)
T(B;H) = 0kN
Przedział H;F ⇒ x∈(0;3)
T(H;F) = P1 = 16kN
Przedział C;D ⇒ x∈(0;6)
T(C;D) = - Hc + Qx
Qx wyliczamy z zależności
Gdzie
$$\frac{\text{qx}}{x} = \frac{q}{6}$$
Z tego qx = $\frac{12}{6}x = 2x$
A nasze Qx
Qx = 0.5*qx*x = x2
Dlatego też
T(C;D) = - Hc + Qx = - 12 + x2
T(x=0) = - 12 kN +(0)2 = - 12 kN
T(x=2$\sqrt{3}$) = - 12 kN + ${(2\sqrt{3})}^{2}$ = 0kN
T(x=6) = - 12 kN + (6)2 = 24kN
Przedział D;E ⇒ x∈(0;4)
T(D;E) = - N (C;D) + q*x
T(D;E) = -27 + 12*x
T(x=0) = - 27kN
T(x=2,25) = -27 + 12 * 2,25 = 0kN
Przedział F;E ⇒ x∈(0;3)
Obliczenia dla tego przedziału także znajdą się poniżej
MOMENTY ZGINAJĄCE
Przedział A;G ⇒ x∈(0;2,5)
M (A;G) = − Ma + Va * 0 = − 129, 125kNm + 54,85 * 0 = - 129.125kNm
Przedział G;F ⇒ x∈(0;2,5)
M (G;F) = M (A;G) + 14,85 * x +Va * 0 – 14,85 * 0
M (G;F) = -129,125 + 14,85 * x + 54,85 * 0 – 14,85 * 0 = -129,125 + 14,85 * x
M (x=0) = - 129.125kNm
M (x=2,5) = - 129.125 +14,85 * 2.5 = -92kNm
Przedział B;H ⇒ x∈(0;2)
M (B;H) = - Vb * 0
M (B;H) = -6,15 * 0 = 0kNm
Przedział H;F ⇒ x∈(0;3)
M (H;F) = M (B;H) + M +P1*x
M (H;F) = 0 + 44 + 16 * x
M (x=0) = 44kNm
M (x=3) = 92kNm
Przedział C;D ⇒ x∈(0;6)
M(C;D) = Vc*0 + Hc * x – Qx * $\frac{1}{3}x$ = 12*x - $\frac{x^{3}}{3}$
M (x = 0 ) = 0kNm
M (x=2$\sqrt{3}$) = 12* 2$\sqrt{3}$ - $\frac{{(2\sqrt{3})}^{3}}{3}$ = 16$\sqrt{\mathbf{3}}$kNm ⇒ekstremum
M (x=6) = 0kNm
Przedział D;E ⇒ x∈(0;4)
M(D;E) = M(C; D)x = 6 - N (C; D) * x - q * x *$\ \frac{x}{2}$
M(D;E) = 0 – ( -27) * x – 12 * x *$\ \frac{x}{2}$
M(x=0) = 0kNm
M(x=2,25) = 27 * 2,25 – 12 * 2,25 *$\ \frac{2,25}{2}$ = 30,375kNm ⇒ ekstremum
M(x=4) = 12kNm
Przedział F;E ⇒ x∈(0;3)
Sprawdźmy na początku jak wyglądają wypadkowe reakcji działających na ramę w punkcie F po lewej stronie przegubu
Ustalając nowe, odwrócone osie współrzędnych nasz kawałek po paraboli wygląda tak
Dla f = 4 a l = 2*3 = 6, nasze równanie paraboli będzie miało zatem postać
$$Y = \frac{4fx}{l^{2}}\left( l - x \right) = \frac{4*4*x}{6^{2}}\left( 6 - x \right) = \frac{4x}{9}\left( 6 - x \right)$$
SIŁY OSIOWE I TNĄCE
N (F;E) = -24 * sin α – 21 cos α
T (F;E) = + 21 * sin α – 24 cos α
x | tgα | α | cosα | sinα | N(x) [kN] | T(x) [kN] |
---|---|---|---|---|---|---|
0 | 2,666667 | 69,443955 | 0,351131 | 0,936349 | -29,8461 | 11,23619 |
0,5 | 2,222222 | 65,772255 | 0,410365 | 0,911922 | -30,5038 | 9,301607 |
1 | 1,777778 | 60,642246 | 0,490261 | 0,871575 | -31,2133 | 6,536813 |
1,5 | 1,333333 | 53,130102 | 0,6 | 0,8 | -31,8 | 2,4 |
2 | 0,888889 | 41,633539 | 0,747409 | 0,664364 | -31,6403 | -3,98618 |
2,5 | 0,444444 | 23,962489 | 0,913812 | 0,406139 | -28,9374 | -13,4026 |
3 | 0 | 0 | 1 | 0 | -21 | -24 |
MOMENTY ZGINAJĄCE
M (F;E) = 24 * x – 21 * y = 24 * x – 21 * $\frac{4x}{9}\left( 6 - x \right)$ = 24 * x – $\frac{28x}{3}\left( 6 - x \right)$
M (x=0) = 0kNm
M (x=0,5) = -13,66kNm
M (x=1) = -22,66kNm
M (x=1,5) = -27kNm
M (x=2) = -26,66kNm
M (x=2,5) = -21,66kNm
M (x=3) = -12kNm
Moment ekstremalny wyliczony z T=0 wyszedł w miejscu x=1,7143 i wynosi
Mekstr. = −27, 43kNm
Ze względu na czytelność wykresów, zaznacze wartości tylko dla punktów x= (0,1,2 i 3)
Wykresy