Politechnika Warszawska
Wydział Inżynierii Środowiska
POMPOWA INSTALACJA CENTRALNEGO OGRZEWANIA DLA BUDYNKU WIELORODZINNEGO
Prowadzący: dr inż. Zenon Spik
Wykonała: Wereszczyńska Karolina
COWIG 4
Warszawa, 24 styczeń 2012r.
Spis rysunków
1.Rzut kondygnacji powtarzalnej Rys.nr1.
2.Rzut piwnicy Rys. nr 2.
3.Rozwinięciae instalacji c.o. Rys. nr 3.
4. Schemat technologiczny węzła ciepłowniczego Rys. nr 4.
1. Cel i zakres projektu
Celem projektu jest dwururowa pompowa instalacja centralnego ogrzewania, zasilana z węzła ciepłowniczego w budynku wielorodzinnym.
Zakres projektu obejmuje następujące zagadnienia:
Dobór wymiennika ciepła;
dobór średnic przewodów, zaworów(ich nastaw);
dobór wielkości grzejników PURMO Compact;
dobór naczynia wzbiorczego typu zamkniętego.
2. Charakterystyka budynku
Budynek, w którym została zaprojektowana instalacja centralnego ogrzewania jest budynkiem wielorodzinnym, usytuowanym w Poznaniu przy ulicy Starowiejskiej 315.
Budynek posiada 1 klatkę schodową, 6 kondygnacji powtarzalnych i jest całkowicie podpiwniczony.
Zgodnie z Normą PN-EN 12831 przyjęto następujące temperatury wewnętrzne w pomeiszczeniach:
mieszkania bez łazienek +20oC,
łazienki +24oC.
klatka schodowa +8 oC.
3. bilans cieplny budynku
Obliczeniowe zapotrzebowanie na moc cieplną budynku wynosi: 94,930 kW
4. Rozwiązania techniczne
Instalacja centralnego ogrzewania zasilana będzie z nowoprojektowanego węzła ciepłowniczego kompaktowego. Projektowana instalacja jest instalacją pompową, dwururową z rozdziałem dolnym, systemu zamkniętego.
Nośnik ciepła - woda o parametrach obliczeniowych przyjętych 90/70°C - rozprowadzany jest z węzła ciepłowniczego gałęziami poziomymi. Przewody rozprowadzono pod stropem piwnicy.
Regulacja układu będzie możliwa za pomocą zaworów termostatycznych.
Piony instalacji C.O.
Instalację zaprojektowano w układzie dwururowym z rozdziałem dolnym. Piony instalacji wykonano z rur stalowych czarnych ze szwem, łączonych przez spawanie. W najwyższych punktach poszczególnych pionów umieszczono samoczynne zawory odpowietrzające. Sposób doboru średnic pionów przedstawiono w części obliczeniowej.
Przewody rozprowadzające w piwnicy
Przewody poprowadzono pod stropem piwnicy ze spadkiem 40/00 w kierunku węzła.
Dobór grzejników
Dla wszystkich ogrzewanych pomieszczeń dobrano grzejniki PURMO typu compact. Sposób doboru przedstawiono w części obliczeniowej.
Źródło ciepła
Jako źródło ciepła zastosowano wymiennik JAD XK 3.18. Sposób doboru wymiennik przedstawiono w części obliczeniowej.
Naczynie wzbiorcze
Dobrano naczynie wzbiorcze firmy Flamco model Flexcon C80 o pojemności użytkowej 90dm3.
Główne wymiary naczynia wynoszą:
Przyłącze z gwintem zewnętrznym D=3/4”
A = 555 mm; - srednica
masa: 3,6 kg.
Naczynie podłączono do instalacji rurą wzbiorczą DN20.
5. DObór wyMiennika ciepła tyPU JAD XK
5.1 Dane do obliczeń
Parametry wody instalacyjnej: tz/tp = 90/70 []
Parametry wody sieciowej: Tz/Tp = 125/77 []
Obliczeniowa moc cieplna budynku: 94,930 kW
Obliczeniowa temperatura wewnątrz budynku wynosi ti = 20
Obliczeniowa temperatura zewnętrzna wynosi te = -20
5.2 NajniekorzystNiejszy punkt pracy wymiennika
Najbardziej niekorzystnym punktem pracy dla wymiennika c.o. jest punkt załamania wykresu regulacyjnego. Spadek temperatury Tz powoduje wzrost lepkości wody w wyniku czego spada wartość współczynnika przenikania ciepła U wymiennika. Z tego właśnie względu wymienniki ciepła dla instalacji c.o. należy dobierać na warunki pracy w punkcie załamania wykresu Tz = 70 .
5.3 Wymagana moc cieplna wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego
Wymaganą moc cieplną wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego obliczono z następującego wzoru:
Qx = φx • Qo[W],
gdzie:
φx – współczynnik obciążenia cieplnego budynku dla punktu załamania wykresu regulacyjnego
Wartość współczynnika φx można obliczyć przekształcając wzór na temperaturę wody sieciowej w funkcji obciążenia cieplnego:
$$T_{\text{ZX}} = t_{i} + {t}_{\text{ar}} \bullet \varphi^{\frac{1}{1 + m}} + \left\lbrack \left( T_{p} - t_{p} \right) + \left( T_{z} - T_{p} \right) - \frac{t_{z} - t_{p}}{2} \right\rbrack \bullet \varphi,$$
gdzie:
m – współczynnik charakterystyki cieplnej grzejników,
tar - średnia arytmetyczna różnica temperatury wody instalacyjnej i powietrza w pomieszczeniu, obliczana ze wzoru:
$${t}_{\text{ar}} = \frac{t_{z} + t_{p}}{2} - t_{i}\lbrack K\rbrack$$
Obliczenia wykonane na potrzeby projektu:
$${t}_{\text{ar}} = \frac{90 + 70}{2} - 20 = 60K$$
$$T_{\text{ZX}} = 20 + 60 \bullet \varphi^{\frac{1}{1 + 0,29}} + \left\lbrack \left( 75 - 70 \right) + \left( 125 - 75 \right) - \frac{90 - 70}{2} \right\rbrack \bullet \varphi$$
Przyjęto TZX = 70 i iteracyjnie obliczono wartość współczynnika φ=0,425.
Qx = 0, 425 • 94930 = 40345 W.
5.4 obliczeniowy strumień wody instalacyjnej
Obliczeniowy strumień wody instalacyjnej policzono ze wzoru:
$$m_{i} = \frac{Q_{o}}{c_{w}\left( t_{z} - t_{p} \right)}\ \left\lbrack \frac{\text{kg}}{s} \right\rbrack,$$
gdzie:
Qo – obliczeniowa moc cieplna wymiennika [W],
cw - ciepło właściwe wody [J/kgs],
tz – temperatura wody zasilającej instalację c.o. [],
tp – temperatura wody powracającej z instalacji c.o. [].
$$m_{i} = \frac{94930}{4186 \bullet \left( 90 - 70 \right)} = 1,13\frac{\text{kg}}{s}.$$
5.5 obliczeniowy strumień wody sieciowej
Obliczeniowy strumień wody sieciowej policzono ze wzoru:
$$m_{s} = \frac{Q_{o}}{c_{w} \bullet (T_{z} - T_{p})}\ \left\lbrack \frac{\text{kg}}{s} \right\rbrack,$$
Gdzie:
Tz – temperatura wody zasilającej wymiennik c.o. [],
Tp – temperatura wody powracającej z wymiennika c.o. [].
A więc:
$$m_{s} = \frac{94930}{4186 \bullet (125 - 75)} = 0,453\frac{\text{kg}}{s}\text{.\ }$$
Przy doborze wymiennika okazało się, że strumień wody sieciowej należy zmniejszyć, ponieważ nie był spełniony warunek, że $\frac{A_{\text{rz}} - A}{A_{\text{rz}}} \bullet 100\% \leq 5\%$. Ostatecznie przyjęto $m_{s} = 0,412\frac{\text{kg}}{s}$ i dla tej wartości przeprowadzono pozostałe obliczenia pokazane w kolejnych punktach.
5.6 Parametry wody sieciowej i instalacyjnej w punkcie złamania wykresu regulacyjnego
Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika policzono ze wzoru:
$$T_{\text{px}} = T_{\text{ZX}} - \frac{Q_{x}}{m_{s} \bullet c_{w}} = 70 - \frac{40345}{0,412 \bullet 4186} = 51,61.$$
Temperaturę wody zasilającej instalację c.o. policzono z zależności:
$$t_{\text{zx}} = t_{i} + {t}_{\text{ar}} \bullet \varphi^{\frac{1}{1 + m}} + \varphi \bullet \frac{t_{z} - t_{p}}{2} = 20 + 60 \bullet {0,425}^{\frac{1}{1 + 0,29}} + 0,425 \bullet \frac{90 - 70}{2} = 55,16$$
Temperaturę wody powrotnej w instalacji c.o. obliczono ze wzoru:
$$t_{\text{px}} = t_{i} + {t}_{\text{ar}} \bullet \varphi^{\frac{1}{1 + m}} - \varphi \bullet \frac{t_{z} - t_{p}}{2} = 20 + 60 \bullet {0,425}^{\frac{1}{1 + 0,29}} - 0,425 \bullet \frac{90 - 70}{2} = 46,66$$
Współczynnik przenikania ciepła U policzono z zależności:
$$U = C \bullet {m_{s}}^{m} \bullet {m_{i}}^{n} \bullet {T_{\text{ZX}}}^{d} \bullet {T_{\text{px}}}^{e} \bullet F^{f}\ \left\lbrack \frac{\text{kW}}{m^{2}K} \right\rbrack,$$
Gdzie:
C, m, n, d, e, f – stałe dla danego wymiennika,
F – sprawność wymiennika wyrażona zależnością:
$$F = \frac{T_{\text{zx}} - T_{\text{px}}}{T_{\text{zx}}{- t}_{\text{px}}}.$$
Dla rozważanego przypadku:
$$F = \frac{70 - 51,61}{70 - 46,66} = 0,788.$$
Stałe wymiennika JAD XK 3.18
| A [m2] | 2,12 | Współczynniki do wzoru na opory przepływu |
|---|---|---|
| C | 3,422141 | |
| m | 0,375628 | ra |
| n | 0,270342 | rb |
| d | -0,171287 | pa |
| e | 0,242605 | pb |
| f | 0,476285 |
Stąd:
$$U = C \bullet {m_{s}}^{m} \bullet {m_{i}}^{n} \bullet {T_{\text{ZX}}}^{d} \bullet {T_{\text{px}}}^{e} \bullet F^{f} = 2,848\frac{\text{kW}}{m^{2}K}.$$
Następnie policzono:
$$U_{\text{eksp}} = \frac{1}{\frac{1}{U} + R_{\lambda}} = \frac{1}{\frac{1}{2,848} + 0,1} = 2,216\frac{\text{kW}}{m^{2}K},$$
Gdzie:
Rλ – obliczeniowy opór przewodzenia przez ściankę rury wraz z zanieczyszczeniami.
Wymaganą powierzchnię wymiany ciepła w wymienniku obliczono ze wzoru:
$$A = \frac{Q_{x}}{U_{\text{eksp}} \bullet {t}_{\log}}\left\lbrack m^{2} \right\rbrack,$$
Gdzie:
$${t}_{\log} = \frac{{t}_{2X} - {t}_{1X}}{ln(\frac{{t}_{2X}}{{t}_{1X}})}\ \lbrack K\rbrack$$
t2X , t1X, - różnice temperatury w wymienniku obliczane ze wzoru:
t2X = TZX − tZX [K],
t1X = Tpx − tpx [K].
Stąd:
t2X = 70 − 55, 16 = 14, 84K
t1X = 51, 61 − 46, 66 = 4, 95K
$${t}_{\log} = \frac{14,84 - 4,95}{ln(\frac{14,84}{4,95})} = 9,01K$$
A więc:
$$A = \frac{40,345}{2,216 \bullet 9,01} = 2,02m^{2}$$
Następnie sprawdzono warunek:
$$\left| \frac{A_{\text{rz}} - A}{A_{\text{rz}}} \bullet 100\% \right| \leq 5\%$$
$$\left| \frac{2,12 - 2,02}{2,12} \bullet 100\% \right| = 4,7\%$$
Warunek został spełniony, co oznacza, że wymiennik c.o. został dobrany poprawnie.
6. Opory hydrauliczne przepływu wody po stronie instalacji
Opory przepływu wody w rurkach (po stronie sieciowej):
pr = era • ln(ms) + rb = e1, 615862 • ln(0,412) + 4, 574711 = 23, 157 kPa
Opory przepływu wody w płaszczu (po stronie instalacyjnej):
pp = epa • ln(mi) + pb = e1, 9901902 • ln(1,13) + 1, 5977422 = 6, 302 kPa
$$G = \frac{Q_{o}}{c_{w} \bullet t} = \frac{94930}{4186 \bullet (90 - 70)} = 1,13\frac{\text{kg}}{s}$$
$$Q = \frac{G*3600}{\rho} = 4,08\frac{m^{3}}{h}$$
Opór orientacyjny odczytano dla DN50 i wynosi on 70Pa/m, w=0,5m/s
| Lp. | Opór | Szt. | kv | ζ | Δp |
|---|---|---|---|---|---|
| 1 | Wymiennik | 1 | - | - | 6302 |
| 2 | Zawór odcinający kulowy DN50 | 6 | 100 | - | 999 |
| 3 | Zawór zwrotny | 1 | - | 3,8 | 475 |
| 4 | Filtr siatkowy | 1 | - | 5,6 | 700 |
| 5 | Odmulacz | 1 | - | - | 5000 |
| 6 | Rozdzielacz zasilający | 1 | - | 1 | 125 |
| 7 | Rozdzielacz na powrocie | 1 | - | 0 | 0 |
| 8 | Kolana | 10 | - | 0,3 | 37,5 |
$$\sum_{}^{}\mathbf{p}$$ |
13638,5 |
Wartości kv umieszczone w tabeli powyżej odczytano z dołączonych załączników.
R • l = 70 • 10 = 700 Pa
$\sum_{}^{}{:13638,5 + 700 = 14338,5\ Pa}$
7.projektowanie sieci przewodów instalacji pompowej
7.1 Dobór pompy obiegowej
Wymaganą wydajność pompy obiegowej policzono ze wzoru:
$$V_{p} = \frac{Q_{\text{inst}}}{c_{w} \bullet t \bullet \rho} = \frac{94930}{4186 \bullet 20 \bullet 965,3} = 0,00129\text{\ m}^{3}/s = 4,652\text{\ m}^{3}/h$$
Minimalną wysokość podnoszenia pompy obliczono ze wzoru:
$$H_{\text{pmin}} = \frac{{p}_{\text{zc}} + 250 \bullet \sum_{}^{}L}{g \bullet \rho}\ \left\lbrack m\ slupa\ wody \right\rbrack,$$
Gdzie:
pzc – opór źródła ciepła,
$\sum_{}^{}L$ - suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu.
ρt = 90 = 965, 3 kg/m3 .
Stąd:
$$H_{\text{pmin}} = \frac{14338,5 + 250 \bullet 99}{9,81 \bullet 965,3} = 4,12\ m\ slupa\ wody.$$
Dobrano pompę Wilo- TOP-S 30/7 1~ o rzeczywistej wys. podnoszenia:
Hp= 4,3 m
7.2Obliczenie ciśnienia czynnego w obiegu
Obliczenia wykonane dla grzejnika nr 1, pion 14.
Ciśnienie wytwarzane przez pompę obliczono ze wzoru:
po = 0, 9 • Hp • ρ • g [Pa]
ρt = 90 = 965, 3 kg/m3
ppo = 0, 9 • 4, 3 • 965, 3 • 9, 81 = 36647, 3 Pa
Ciśnienie czynne wytwarzane w obiegu policzono ze wzoru:
pcz = ppo + 0, 75 • (ρp−ρz) • g • h[Pa],
Gdzie:
ρp - gęstość wody w temperaturze tp: ρp = 977, 8kg/m3,
ρz - gęstość wody w temperaturze tz: ρz = 965, 3 kg/m3,
h – różnica wysokości pomiędzy środkiem grzejnika i środkiem źródła ciepła.
Stąd:
pcz = 36647, 3 + 0, 75 • (977,8−965,3) • 9, 81 • 17, 5 = 38256, 8 Pa.
pdys = pcz − pzc
pdys = 38256, 8 − 14338, 5 = 23918, 3 Pa
7.3 Minimalny opór działki z grzejnikiem
Minimalny opór działki z grzejnikiem określa wzór:
pgmin = (ρp−ρz) • g • hg [Pa],
Gdzie:
hg - różnica wysokości pomiędzy środkami skrajnych grzejników w instalacji.
A więc:
pgmin = (977,8−965,3) • 9, 81 • 15 = 1839, 4 Pa.
7.4 Minimalny opór zaworu termostatycznego
pvmin = 0, 3 • pstab [Pa]
Gdzie:
pstab = pdysp .
Stąd:
pvmin = 0, 3 • 23918, 3 = 7175, 5 Pa.
7.5Dobór średnic przewodów
Do wstępnego doboru średnic określamy orientacyjną jednostkową stratę ciśnienia dla najbardziej niekorzystnego obiegu:
$$R_{\text{OR}} = \frac{0,67 \bullet ({p}_{\text{cz}} - {p}_{\text{ZC}} - max({p}_{\text{gmin}};{p}_{\text{vmin}})}{\sum_{}^{}L}\ \left\lbrack \frac{\text{Pa}}{m} \right\rbrack,$$
Gdzie:
pcz - ciśnienie czynne w obiegu,
pZC – opór źródła ciepła,
pgmin- minimalny opór działki z grzejnikiem,
pvmin - minimalny opór hydrauliczny zaworu termostatycznego,
$\sum_{}^{}L$ – suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu.
$$R_{\text{OR}} = \frac{0,67 \bullet (38256,8\ \ \ - 14338,5 - 7175,5)}{99} = 113,3\frac{\text{Pa}}{m}$$
Stabelaryzowane wyniki obliczeń doboru średnic i nastaw przygrzejnikowych dla pionów 14 (najdalej położony), 6 ( na klatce schodowej) i 5 (najbliżej położonego) zamieszczono poniżej.
| PION 14 GRZEJNIK NR 1 |
Pion 14 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 38256,8Pa | Pdys= | 23918,3Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| Węzeł | 94930 | 1,134 | 10 | 50 | - | 70 | - | - | - | ||
| 1 | 55330 | 0,661 | 14,9 | 40 | 0,52 | 100 | 1490 | 1,5 | 198,49 | 1688,5 | |
| 2 | 49830 | 0,595 | 5,2 | 40 | 0,44 | 80 | 416 | 0,5 | 47,37 | 453,2 | |
| 3 | 42900 | 0,512 | 3,18 | 40 | 0,39 | 54 | 171,72 | 0,5 | 37,22 | 232,9 | |
| 4 | 40260 | 0,481 | 9,6 | 32 | 0,5 | 110 | 1056 | 0,5 | 61,17 | 1107,8 | |
| 5 | 37620 | 0,449 | 0,24 | 32 | 0,46 | 100 | 24 | 0,5 | 51,78 | 65,1 | |
| 6 | 32340 | 0,386 | 1,4 | 32 | 0,41 | 75 | 105 | 0,5 | 41,13 | 130,1 | |
| 7 | 22770 | 0,272 | 0,5 | 32 | 0,32 | 40 | 20 | 0,5 | 25,06 | 40,6 | |
| 8 | 13200 | 0,158 | 9,8 | 25 | 0,29 | 56 | 548,8 | 0,5 | 20,58 | 639,4 | |
| 9 | 7260 | 0,087 | 12,18 | 20 | 0,23 | 52 | 633,36 | 3,5 | 90,61 | 753,3 | |
| Zawór podpionowy za zasileniu DN20 zawór kulowy Heimeier Globo H | kv=14m3/h Q=0,323m3/h | 53,4 | |||||||||
| zawór rownoważący DN20 LENO MSV-BD | Kv=5,27m3/h Q=0,319m3/h | 367,0 | n 5,8 max | ||||||||
| 10 | 6050 | 0,072 | 6 | 15 | 0,35 | 150 | 900 | 2 | 119,90 | 982,3 | |
| 11 | 4840 | 0,058 | 6 | 15 | 0,29 | 110 | 660 | 2 | 82,31 | 695,3 | |
| 12 | 3630 | 0,043 | 6 | 15 | 0,19 | 42 | 252 | 2 | 35,33 | 274,0 | |
| 13 | 2420 | 0,029 | 6 | 15 | 0,15 | 30 | 180 | 2 | 22,02 | 184,9 | |
| 14 | 1210 | 0,014 | 6 | 15 | 0,071 | 7 | 42 | 2 | 4,93 | 51,4 | |
| 15 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 9,5 | 9,41 | 6,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| suma strat | 7746,0 | ||||||||||
| Lob | 99 | m |
| GRZEJNIK NR 2 | Pion 14 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 38256,8Pa | Pdys= | 23918,3Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 16 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…14 | 7719,2 | ||||||||||
| suma strat | 7736,5 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 3 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37980,9Pa | Pdys= | 23642,4Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 17 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 7 | 6,94 | 6,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| Działki wspólne 1…13 | 7667,8 | ||||||||||
| suma strat | 7694,2 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 4 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37980,9Pa | Pdys= | 23642,4Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 18 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…13 | 7667,8 | ||||||||||
| suma strat | 7685,1 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 5 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37704,9Pa | Pdys= | 23366,5Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 19 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 7 | 6,94 | 6,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| Działki wspólne 1…12 | 7482,9 | ||||||||||
| suma strat | 7509,3 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 6 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37704,9Pa | Pdys= | 23366,5Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 20 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…12 | 7482,9 | ||||||||||
| suma strat | 7500,1 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 7 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37429,1Pa | Pdys= | 23090,6Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 21 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 7 | 6,94 | 6,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| Działki wspólne 1…11 | 7208,8 | ||||||||||
| suma strat | 7235,3 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 8 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37429,1Pa | Pdys= | 23090,6Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 22 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…11 | 7208,8 | ||||||||||
| suma strat | 7226,1 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 9 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37153,2Pa | Pdys= | 22814,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 23 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 7 | 6,94 | 6,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| Działki wspólne 1…10 | 6513,5 | ||||||||||
| suma strat | 6539,9 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 10 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 37153,2Pa | Pdys= | 22814,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 24 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…10 | 6513,5 | ||||||||||
| suma strat | 6530,8 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 11 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 36877,3Pa | Pdys= | 22538,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 23 | 715 | 0,009 | 2 | 15 | 0,045 | 3 | 6 | 7 | 6,94 | 6,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0314m3/h | 20,4 | |||||||||
| Działki wspólne 1…9 | 5531,2 | ||||||||||
| suma strat | 5557,6 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 12 | Pion 14 | ||||||||||
| Pcz = | 36877,3Pa | Pdys= | 22538,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 24 | 495 | 0,006 | 1 | 15 | 0,04 | 2 | 2 | 7 | 5,48 | 7,5 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0218m3/h | 9,8 | |||||||||
| Działki wspólne 1…9 | 5531,2 | ||||||||||
| suma strat | 5548,5 |
Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych dla pionu 14
| Grzejnik nr | Q m3/h |
dPnob Pa |
Kv m3/h |
Nastawa - |
Kvrz m3/h |
dPrz Pa |
Błąd % |
Autorytet - |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 1 | 0,032 | 16172,3 | 0,079 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 1,3 | 0,66 |
| 2 | 0,022 | 16181,8 | 0,055 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 11,2 | 0,56 |
| 3 | 0,032 | 15948,1 | 0,080 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 0,4 | 0,67 |
| 4 | 0,022 | 15957,3 | 0,055 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 10,4 | 0,57 |
| 5 | 0,032 | 15857,2 | 0,080 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 0,03 | 0,68 |
| 6 | 0,022 | 15866,3 | 0,055 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 10,1 | 0,58 |
| 7 | 0,032 | 15855,3 | 0,080 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 0,04 | 0,69 |
| 8 | 0,022 | 15864,4 | 0,055 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 10,2 | 0,58 |
| 9 | 0,032 | 16274,7 | 0,079 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 1,9 | 0,69 |
| 10 | 0,022 | 16283,9 | 0,055 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 12,2 | 0,59 |
| 11 | 0,032 | 16981,1 | 0,077 | 2 | 0,08 | 15850,9 | 5,0 | 0,69 |
| 12 | 0,022 | 16990,3 | 0,053 | 1,5 | 0,06 | 13506,1 | 14,9 | 0,60 |
| PION 6 GRZEJNIK NR 13 |
Pion 6 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 38256,8Pa | Pdys= | 23918,3Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| Węzeł | 94930 | 1,134 | 10 | 50 | - | 70 | - | - | - | ||
| 1 | 55330 | 0,661 | 14,9 | 40 | 0,52 | 100 | 1490 | 1,5 | 198,49 | 1688,5 | |
| 27 | 5500 | 0,066 | 2,6 | 15 | 0,34 | 140 | 364 | 5,4 | 305,49 | 669,5 | |
| Zawór podpionowy za zasileniu DN15 zawór kulowy Heimeier Globo H | kv=6m3/h Q=0,245m3/h | 166,7 | |||||||||
| zawór rownoważący DN15 LENO MSV-BD | Kv=1,01m3/h Q=0,242m3/h | 5734,9 | n 3,0 | ||||||||
| 28 | 4580 | 0,055 | 6 | 15 | 0,28 | 95 | 570 | 2 | 76,73 | 646,7 | |
| 29 | 3664 | 0,044 | 6 | 15 | 0,22 | 60 | 360 | 2 | 47,37 | 407,4 | |
| 30 | 2748 | 0,033 | 6 | 15 | 0,17 | 36 | 216 | 2 | 28,29 | 244,3 | |
| 31 | 1832 | 0,022 | 6 | 15 | 0,11 | 17 | 102 | 2 | 11,84 | 113,8 | |
| 32 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 3,1 | 4,59 | 9,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| suma strat | 9714,6 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 14 | Pion 6 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 37980,9Pa | Pdys= | 23642,4Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 33 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 7 | 10,36 | 15,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| Działki wspólne 1…31 | 9671,9 | ||||||||||
| suma strat | 9720,4 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 15 | Pion 6 | ||||||||||
| Pcz = | 37704,9Pa | Pdys= | 23366,5Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 34 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 7 | 10,36 | 15,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| Działki wspólne 1…30 | 9558,1 | ||||||||||
| suma strat | 9606,5 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 16 | Pion 6 | ||||||||||
| Pcz = | 37429,1Pa | Pdys= | 23090,6Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 35 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 7 | 10,36 | 15,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| Działki wspólne 1…29 | 9313,8 | ||||||||||
| suma strat | 9362,3 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 17 | Pion 6 | ||||||||||
| Pcz = | 37153,2Pa | Pdys= | 22814,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 36 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 7 | 10,36 | 15,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| Działki wspólne 1…28 | 8906,4 | ||||||||||
| suma strat | 8954,9 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 18 | Pion 6 | ||||||||||
| Pcz = | 36877,3Pa | Pdys= | 22538,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 37 | 916 | 0,011 | 1 | 15 | 0,055 | 4,6 | 4,6 | 7 | 10,36 | 15,0 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0403m3/h | 33,5 | |||||||||
| Działki wspólne 1…27 | 8259,7 | ||||||||||
| suma strat | 8308,2 |
Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych dla pionu 6
| Grzejnik nr | Q m3/h |
dPnob Pa |
Kv m3/h |
Nastawa - |
Kvrz m3/h |
dPrz Pa |
Błąd % |
Autorytet - |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 13 | 0,041 | 14203,7 | 0,108 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 11,0 | 0,48 |
| 14 | 0,041 | 13922,0 | 0,109 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 10,0 | 0,49 |
| 15 | 0,041 | 13759,9 | 0,110 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 9,4 | 0,49 |
| 16 | 0,041 | 13728,3 | 0,110 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 9,4 | 0,50 |
| 17 | 0,041 | 13859,8 | 0,110 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 10,1 | 0,51 |
| 18 | 0,041 | 14230,6 | 0,108 | 3 | 0,12 | 11562,46 | 11,8 | 0,51 |
| PION 5 GRZEJNIK NR 20 |
Pion 5 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 38256,8Pa | Pdys= | 23918,3Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| Węzeł | 94930 | 1,134 | 10 | 50 | - | 70 | - | - | - | ||
| 38 | 39600 | 0,473 | 18,7 | 32 | 0,5 | 110 | 2057 | 0,5 | 61,17 | 2123,2 | |
| 39 | 4280 | 0,051 | 2,26 | 15 | 0,26 | 85 | 192,1 | 2 | 66,16 | 263,5 | |
| Zawór podpionowy za zasileniu DN15 zawór kulowy Heimeier Globo H | kv=6m3/h Q=0,191m3/h | 101,0 | |||||||||
| zawór rownoważący DN15 LENO MSV-BD | Kv=0,73m3/h Q=0,188m3/h | 6648,0 | n 2,3 | ||||||||
| 40 | 4400 | 0,053 | 6 | 15 | 0,27 | 90 | 540 | 2 | 71,35 | 611,4 | |
| 41 | 3520 | 0,042 | 6 | 15 | 0,21 | 56 | 336 | 2 | 43,16 | 379,2 | |
| 42 | 2640 | 0,032 | 6 | 15 | 0,16 | 32 | 192 | 2 | 25,06 | 217,1 | |
| 43 | 1760 | 0,021 | 6 | 15 | 0,1 | 14 | 84 | 2 | 9,79 | 93,8 | |
| 44 | 880 | 0,011 | 6 | 15 | 0,055 | 4,6 | 27,6 | 2 | 2,96 | 30,6 | |
| 45 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 9,5 | 4,18 | 6,4 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| suma strat | 10481,6 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 19 | Pion 5 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Pcz = | 38256,8Pa | Pdys= | 23918,3Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 46 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 9,5 | 4,18 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…44 | 10467,5 | ||||||||||
| suma strat | 10480,5 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 22 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37980,9Pa | Pdys= | 23642,4Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 47 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 7 | 3,08 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…43 | 10436,9 | ||||||||||
| suma strat | 10449,9 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 21 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37980,9Pa | Pdys= | 23642,4Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 48 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 7 | 3,08 | 4,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…43 | 10436,9 | ||||||||||
| suma strat | 10448,8 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 24 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37704,9Pa | Pdys= | 23366,5Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 49 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 7 | 3,08 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…42 | 10343,1 | ||||||||||
| suma strat | 10356,1 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 23 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37704,9Pa | Pdys= | 23366,5Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 50 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 7 | 3,08 | 4,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…42 | 10343,1 | ||||||||||
| suma strat | 10355,0 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 26 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37429,1Pa | Pdys= | 23090,6Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 51 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 7 | 3,08 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…41 | 10126,1 | ||||||||||
| suma strat | 10139,1 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 25 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37429,1Pa | Pdys= | 23090,6Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 52 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 7 | 3,08 | 4,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…41 | 10126,1 | ||||||||||
| suma strat | 10138,0 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 28 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37153,2Pa | Pdys= | 22814,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 53 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 7 | 3,08 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…40 | 9746,9 | ||||||||||
| suma strat | 9759,9 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 27 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 37153,2Pa | Pdys= | 22814,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 54 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 7 | 3,08 | 4,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…40 | 9746,9 | ||||||||||
| suma strat | 9758,8 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 30 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 36877,3Pa | Pdys= | 22538,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 55 | 440 | 0,0053 | 2 | 15 | 0,03 | 1,1 | 2,2 | 7 | 3,08 | 5,3 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…30 | 9135,5 | ||||||||||
| suma strat | 9148,6 | ||||||||||
| GRZEJNIK NR 29 | Pion 5 | ||||||||||
| Pcz = | 36877,3Pa | Pdys= | 22538,7Pa | ||||||||
| działka | Q | G | L | d | V | R | RL | suma ζ | Z | RL+Z | Uwagi |
| W | kg/s | m | mm | m/s | Pa/m | Pa | - | Pa | Pa | ||
| 56 | 440 | 0,0053 | 1 | 15 | 0,03 | 1,1 | 1,1 | 7 | 3,08 | 4,2 | |
| zawór odcinający RLV-S DN 15 | Kv=2,2m3/h Q=0,0194m3/h | 7,7 | |||||||||
| Działki wspólne 38…39 | 9135,5 | ||||||||||
| suma strat | 9147,5 |
Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych dla pionu 5
| Grzejnik nr | Q m3/h |
dPnob Pa |
Kv m3/h |
Nastawa - |
Kvrz m3/h |
dPrz Pa |
Błąd % |
Autorytet - |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 20 | 0,020 | 13436,7 | 0,053 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 11,6 | 0,45 |
| 19 | 0,020 | 13437,8 | 0,053 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 11,6 | 0,45 |
| 22 | 0,020 | 13192,4 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,7 | 0,45 |
| 21 | 0,020 | 13193,5 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,7 | 0,45 |
| 24 | 0,020 | 13010,3 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,0 | 0,46 |
| 23 | 0,020 | 13011,4 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,0 | 0,46 |
| 26 | 0,020 | 12951,5 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 9,9 | 0,46 |
| 25 | 0,020 | 12952,6 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 9,9 | 0,46 |
| 28 | 0,020 | 13054,7 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,4 | 0,47 |
| 27 | 0,020 | 13055,8 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 10,5 | 0,47 |
| 30 | 0,020 | 13390,2 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 12,1 | 0,47 |
| 29 | 0,020 | 13391,3 | 0,054 | 1,5 | 0,06 | 10671,48 | 12,1 | 0,47 |
8.Dobór grzejników
Zyski ciepła od pionów policzono ze wzoru:
Qzysk = Qzysk z + Qzysk p = lz • qz + lp • qp[W],
gdzie:
Qzysk z – zyski ciepła od pionu zasilającego [W],
Qzysk p– zyski ciepła od pionu powrotnego [W],
lz – długość pionu zasilającego w pomieszczeniu [m],
lp – długość pionu powrotnego w pomieszczeniu [m],
qz – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu zasilającego[W/m],
qz – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu powrotnego [W/m].
Rzeczywiste zapotrzebowanie na moc cieplną policzono ze wzoru:
Qrzg = Q − Qzysk[W],
gdzie:
Q – zapotrzebowanie na moc cieplną pomieszczenia [W],
Qzysk – zyski ciepła od pionu [W].
Schłodzenie wody wyliczono ze wzoru:
$$\delta_{t} = \frac{l_{z} \bullet q_{z}}{\dot{G \bullet}c_{w}}\ \left\lbrack K \right\rbrack,$$
gdzie:
G – strumień masowy [kg/s]
cw – ciepło właściwe wody dla średniej temperatury nośnika (4186J/kgK).
Rzeczywistą temperaturę wody dopływającej do grzejnika policzono ze wzoru:
τdzzas = tz − δt[]
Dla wyliczonych wartości dobrano grzejniki PURMO typu Compact C11 wysokość 60cm. Do obliczeń wykorzystano materiały dołączone w załącznikach.
PION 14
| Nr grzejnika | d pion | Qgrz | tz | ti | Δtz=τz-ti | Δtp=τp-ti | qzz | qzp | Qz = Qzz+Qzp |
Qrzgrz | Gdzzas | δτ | Q grz po współczynniku korekcyjnym | dobrana moc grzejnika | L |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| - | mm | W | oC | oC | K | K | W/m | W/m | W | W | kg/s | oC | 75/65/20 | W | [m] |
| 12 | 15 | 495 | 90 | 20 | 70 | 50 | 57 | 36 | 53,64 | 441,36 | 0,087 | 0,17 | 353 | 407 | 0,4 |
| 11 | - | 715 | 90 | 20 | 70 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
| 10 | 15 | 495 | 89,83 | 20 | 69,83 | 50 | 57 | 36 | 55,8 | 439,2 | 0,073 | 0,56 | 351 | 407 | 0,4 |
| 9 | - | 715 | 89,83 | 20 | 69,83 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
| 8 | 15 | 495 | 89,27 | 20 | 69,27 | 50 | 56,3 | 36 | 55,38 | 439,62 | 0,060 | 0,67 | 352 | 407 | 0,4 |
| 7 | - | 715 | 89,27 | 20 | 69,27 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
| 6 | 15 | 495 | 88,60 | 20 | 68,60 | 50 | 55,7 | 36 | 55,02 | 439,98 | 0,047 | 0,85 | 352 | 407 | 0,4 |
| 5 | - | 715 | 88,60 | 20 | 68,60 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
| 4 | 15 | 495 | 87,75 | 20 | 67,75 | 50 | 54,4 | 36 | 54,24 | 440,76 | 0,033 | 1,19 | 353 | 407 | 0,4 |
| 3 | - | 715 | 87,75 | 20 | 67,75 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
| 2 | 15 | 495 | 86,55 | 20 | 66,55 | 50 | 53,2 | 36 | 53,52 | 441,48 | 0,017 | 2,18 | 353 | 407 | 0,4 |
| 1 | - | 715 | 86,55 | 20 | 66,55 | - | - | - | 0 | 715 | - | - | 572 | 611 | 0,6 |
PION 6
| Nr grzejnika | d pion | Qgrz | tz | ti | Δtz=τz-ti | Δtp=τp-ti | qzz | qzp | Qz = Qzz+Qzp |
Qrzgrz | Gdzzas | δτ | Q grz po współczynniku korekcyjnym | dobrana moc grzejnika | L |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| - | mm | W | oC | oC | K | K | W/m | W/m | W | W | kg/s | oC | 75/65/20 W | W | [m] |
| 18 | 15 | 920 | 90 | 8 | 82 | 62 | 70 | 48 | 70,8 | 849,2 | 0,066 | 0,18 | 535 | 509 | 0,5 |
| 17 | - | 916 | 89,82 | 8 | 81,8222 | 62 | 69,8 | 48 | 70,68 | 845,32 | 0,055 | 0,91 | 533 | 509 | 0,5 |
| 16 | 15 | 916 | 88,91 | 8 | 80,91 | 62 | 68,4 | 48 | 69,84 | 846,16 | 0,046 | 1,06 | 533 | 509 | 0,5 |
| 15 | - | 916 | 87,85 | 8 | 79,85 | 62 | 66,9 | 48 | 68,94 | 847,06 | 0,037 | 1,30 | 534 | 509 | 0,5 |
| 14 | 15 | 916 | 86,55 | 8 | 78,55 | 62 | 65,5 | 48 | 68,1 | 847,9 | 0,026 | 1,77 | 534 | 509 | 0,5 |
| 13 | - | 916 | 84,78 | 8 | 76,78 | 62 | 63,8 | 48 | 67,08 | 848,92 | 0,015 | 3,08 | 535 | 509 | 0,5 |
PION 5
| Nr grzejnika | d pion | Qgrz | tz | ti | Δtz=τz-ti | Δtp=τp-ti | qzz | qzp | Qz = Qzz+Qzp |
Qrzgrz | Gdzzas | δτ | Q grz po współczynniku korekcyjnym | dobrana moc grzejnika | L |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| - | mm | W | oC | oC | K | K | W/m | W/m | W | W | kg/s | oC | 75/65/20 W | W | [m] |
| 30 | 15 | 440 | 90 | 24 | 66 | 46 | 52 | 33 | 51 | 389 | 0,063 | 0,14 | 338 | 407 | 0,4 |
| 29 | - | 440 | 90 | 24 | 66 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
| 28 | 15 | 440 | 89,86 | 24 | 65,86 | 46 | 52 | 33 | 51 | 389 | 0,053 | 0,70 | 338 | 407 | 0,4 |
| 27 | - | 440 | 89,86 | 24 | 65,86 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
| 26 | 15 | 440 | 89,16 | 24 | 65,16 | 46 | 51,2 | 33 | 50,52 | 389,48 | 0,044 | 0,83 | 339 | 407 | 0,4 |
| 25 | - | 440 | 89,16 | 24 | 65,16 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
| 24 | 15 | 440 | 88,33 | 24 | 64,33 | 46 | 50,5 | 33 | 50,1 | 389,9 | 0,034 | 1,05 | 339 | 407 | 0,4 |
| 23 | - | 440 | 88,33 | 24 | 64,33 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
| 22 | 15 | 440 | 87,28 | 24 | 63,28 | 46 | 49,5 | 33 | 49,5 | 390,5 | 0,024 | 1,45 | 340 | 407 | 0,4 |
| 21 | - | 440 | 87,28 | 24 | 63,28 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
| 20 | 15 | 440 | 85,82 | 24 | 61,82 | 46 | 48,2 | 33 | 48,72 | 391,28 | 0,013 | 2,59 | 340 | 407 | 0,4 |
| 19 | - | 440 | 85,82 | 24 | 61,82 | - | - | - | 0 | 440 | - | - | 383 | 407 | 0,4 |
9. Zabezpieczenie instalacji
9.1 Zawory bezpieczeństwa
$$d_{o} = 54\sqrt{\frac{M}{\alpha_{c} \bullet \sqrt{p_{1} \bullet \rho}}\ }\ \left\lbrack \text{mm} \right\rbrack,$$
gdzie:
M – masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa,
αc - dopuszczony współczynnik przepływu zaworu dla cieczy: αc = 0, 9 • αcrz , gdzie αcrz = 0, 28,
p1 – ciśnienie dopuszczalne w instalacji ogrzewania wodnego,
ρ - gęstość wody sieciowej przy jej obliczeniowej temperaturze.
$$M = 0,44 \bullet V\ \ \left\lbrack \frac{\text{kg}}{s} \right\rbrack,$$
Gdzie:
V –pojemność instalacji ogrzewania wodnego.
Orientacyjną pojemność instalacji ogrzewania wodnego odczytano z wykresu i wynosi ona 0,85 m3.
Wartość ciśnienia dopuszczalnego obliczono ze wzoru:
$$p = \frac{\rho_{1} \bullet g \bullet h}{10^{5}} + 0,2 = \frac{999,7 \bullet 9,81 \bullet 18}{10^{5}} + 0,2 = 1,96\text{\ bar}$$
Stąd:
M = 0, 44 • 0, 85 = 0, 374 kg/s
$$d_{o} = 54\sqrt{\frac{0,374}{0,9 \bullet 0,28 \bullet \sqrt{1,96 \bullet 977,8}}\ } = 9,94\text{mm}$$
Dobrano najmniejszą możliwą średnicę, czyli DN15.
9.2 Przeponowe naczynie wzbiorcze
Pojemność użytkową naczynia wzbiorczego obliczono ze wzoru:
Vu = V • ρ1 • y [dm3],
Gdzie:
V – pojemność instalacji centralnego ogrzewania [m3],
ρ1 - gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej t = 10 ,[kg/m3]
y - przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej przy jej ogrzaniu od temperatury początkowej do temperatury wody instalacyjnej na zasileniu [dm3/kg].
A więc:
Vu = 0, 85 • 999, 7 • (0,0356) = 30, 25 dm3.
Pojemność użytkową naczynia wzbiorczego powiększoną o rezerwę na ubytki eksploatacyjne wody obliczono ze wzoru:
VuR = Vu + V • E • 10 [dm3],
Gdzie:
E – ubytki eksploatacyjne wody instalacyjnej między uzupełnieniami, przyjmuje się 1,0%.
Stąd:
VuR = 30, 35 + 0, 85 • 0, 01 • 10 = 30, 33 dm3.
Pojemność całkowitą naczynia wzbiorczego policzono ze wzoru:
$$V_{n} = V_{u} \bullet \frac{p_{\max} + 1}{p_{\max} - p}\ \left\lbrack \text{dm}^{3} \right\rbrack,$$
Gdzie:
pmax - maksymalne obliczeniowe ciśnienie w naczyniu wzbiorczym,
p - ciśnienie wstępne w przestrzeni gazowej naczynia wzbiorczego przeponowego, wyznaczone ze wzoru:
$$p = \frac{\rho_{1} \bullet g \bullet h_{n}}{10^{5}} + 0,2 = \frac{999,7 \bullet 9,81 \bullet 18}{10^{5}} + 0,2 = 1,96\ bar,$$
Gdzie:
ρ1 - gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej,
g - przyspieszenie ziemskie,
hn - różnica wysokości między najwyższym punktem instalacji, a punktem podłączenia naczynia wzbiorczego.
A więc:
$$V_{n} = 30,25 \bullet \frac{4 + 1}{4 - 1,96} = 74.1\ \text{dm}^{3}.$$
Pojemność całkowitą naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem rezerwy na nieszczelności policzono ze wzoru:
$$V_{\text{nR}} = V_{\text{uR}} \bullet \frac{p_{\max} + 1}{p_{\max} - p_{R}}\ \left\lbrack \text{dm}^{3} \right\rbrack,$$
Gdzie:
pR - ciśnienie wstępne w przestrzeni naczynia wzbiorczego przeponowego przy uwzględnieniu rezerwy na nieszczelności, wyznaczane ze wzoru:
$$p_{R} = \left\lbrack \frac{p_{\max} + 1}{1 + \frac{V_{u}}{V_{\text{uR}} \bullet \left( \frac{p_{\max} + 1}{p_{\max} - p_{o}} - 1 \right)}} \right\rbrack - 1 = \left\lbrack \frac{4 + 1}{1 + \frac{30,25}{30,33 \bullet \left( \frac{4 + 1}{4 - 1,96} - 1 \right)}} \right\rbrack - 1 = 1,96\text{\ bar}$$
Stąd:
$$V_{\text{nR}} = 30,33 \bullet \frac{4 + 1}{4 - 1,96} = 74,34\ \text{dm}^{3}.$$
Następnie z dwóch różnych wzorów policzono średnicę rury wzbiorczej:
$$d = 0,7 \bullet \sqrt{V_{u}} = 0,7 \bullet \sqrt{74,1} = 6,026\text{\ mm}$$
$$d = 0,7 \bullet \sqrt{V_{\text{uR}}} = 0,7 \bullet \sqrt{74,34} = 6,035\text{\ mm}$$
Na podstawie tych obliczeń dobrano najbliższą możliwą średnicę DN20.
Dobrano naczynie wzbiorcze firmy Flamco model Flexcon C 80 o pojemności użytkowej 80dm3.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
PROJ.opis tech, Budownictwo komunikacyjne
Projekt dom opis tech 01, UCZELNIA ARCHIWUM, UCZELNIA ARCHIWUM WIMiIP, Budownictwo, stare
opis tech.ogólne, BUDOWNICTWO, różne
opis tech uwagi(1)
opis tech
Opis tech bud wielorodz
Opis tech ulice JJ, Budownictwo
opis tech powierz
opis tech 1 1
opis tech
opis tech
ZEL dok opis tech, SPIS TREŚCI:
opis tech
opis tech PW
Opis tech Stadion K.S
opis tech
OPIS TECH płock
BDiA Opis tech Obliczenia
OPIS TECH DRUK (2)
więcej podobnych podstron